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      BRB加固震損框架抗震性能試驗(yàn)研究*

      2021-02-23 06:33:50婷,勇,
      建筑結(jié)構(gòu) 2021年2期
      關(guān)鍵詞:梁端延性屈服

      王 婷, 楊 勇, 張 磊

      (1 陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院,渭南 714000; 2 西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院,西安 710055)

      0 引言

      框架結(jié)構(gòu)是常見的建筑結(jié)構(gòu)體系之一,從我國(guó)歷年地震調(diào)查結(jié)果來看,鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的震害資料較多[1-2],但并非所有框架結(jié)構(gòu)體系類建筑震后均失效。地震發(fā)生后,首要任務(wù)是對(duì)房屋建筑的損傷程度進(jìn)行綜合評(píng)估,對(duì)于評(píng)估后可修復(fù)的框架結(jié)構(gòu),采用專門的加固方法[3-5]進(jìn)行補(bǔ)救,使它原有的結(jié)構(gòu)功能恢復(fù)到之前的水平或者比之前更高的水平,以符合新的使用要求,重新投入使用,減少經(jīng)濟(jì)損失及資源浪費(fèi)。

      框架結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度有限,因而其應(yīng)用高度受限以防結(jié)構(gòu)側(cè)移過大。支撐能夠大幅度提高框架結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度及承載力,因而框架-支撐結(jié)構(gòu)體系被廣泛應(yīng)用于建筑中。但由于普通支撐受壓易屈曲,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)剛度、承載力急速下降,耗能能力變差,抗震性能降低。為解決這一問題,日本、美國(guó)及我國(guó)眾多學(xué)者歷經(jīng)多年研究,在普通鋼支撐外加設(shè)套筒以限制其受壓屈曲,防屈曲支撐[6-9](buckling-restrained brace,簡(jiǎn)稱BRB)應(yīng)運(yùn)而生。作為一種新型金屬阻尼器,BRB拉壓狀態(tài)下均能達(dá)到屈服,屈服后作為阻尼器發(fā)揮滯回耗能作用,充當(dāng)?shù)卣鹱饔孟碌囊坏婪谰€,減小主體結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)。本試驗(yàn)通過一榀鋼筋混凝土框架RCF和震損后經(jīng)BRB加固的框架BRCF的對(duì)比試驗(yàn),研究BRB對(duì)震損框架的加固效果。

      1 試驗(yàn)概況

      1.1 試件設(shè)計(jì)

      本試驗(yàn)以工程實(shí)例為依據(jù),結(jié)合試驗(yàn)條件,以1∶2的縮尺比例設(shè)計(jì)并制作了一榀鋼筋混凝土框架??蚣芄?層,層高1.5m,地梁高0.5m,跨度為2.4m??蚣懿捎脧?qiáng)度等級(jí)為C30的混凝土,保護(hù)層厚度為15mm,框架的截面尺寸及梁柱配筋參數(shù)見表1。此鋼筋混凝土框架命名為試件RCF,見圖1(a)。對(duì)試件RCF進(jìn)行擬靜力加載,加載完成后對(duì)受損試件RCF的局部損傷混凝土剔除后重新澆筑,節(jié)點(diǎn)局部采用鋼帶加強(qiáng),最后在每層各布置一根BRB進(jìn)行整體加固,加固后的框架命名為試件BRCF(震后支撐加固試件),見圖1(b)。其中BRB應(yīng)根據(jù)加固目標(biāo)予以設(shè)計(jì),除考慮受損框架的承載力需求外,還要考慮受損框架所需附加抗側(cè)剛度,計(jì)算支撐所需軸向等效剛度,將其與支撐工作段、過渡段、連接段的軸向線剛度相結(jié)合,據(jù)此設(shè)計(jì)支撐各段截面面積和長(zhǎng)度。

      試件基本參數(shù) 表1

      圖1 試件設(shè)計(jì)

      1.2 試驗(yàn)裝置及加載制度

      本試驗(yàn)在西安建筑科技大學(xué)土木工程實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行。水平荷載通過電液伺服作動(dòng)器在頂層梁端加載,該作動(dòng)器為100t的MTS線性液壓作動(dòng)器,最大加載力為667kN(拉力)/1 045kN(壓力),自由伸縮位移行程達(dá)到385mm。加載前將4根剛性連桿的一端通過連接件與位于頂層梁端的作動(dòng)器相連,連桿的另一端通過螺栓固定在頂層梁另一端的鋼板上(圖2),此做法可保證試件在正反向加載下均受壓。豎向荷載通過配有滾動(dòng)支座的油壓千斤頂在柱頂施加,隨試件平動(dòng)。試驗(yàn)加載裝置如圖3所示。

      圖2 剛性連桿的連接方式

      圖3 加載裝置

      本試驗(yàn)是采用荷載和位移混合控制方式對(duì)試件進(jìn)行低周反復(fù)循環(huán)加載的擬靜力試驗(yàn)。將試件吊裝就位,在地梁上安置壓梁以固定試件,在二層梁處設(shè)置剛性橫梁作為約束,防止框架發(fā)生平面外扭轉(zhuǎn)。利用油壓千斤頂在左右柱頂分別施加20t的恒定豎向荷載,模擬上部樓層傳遞給柱的內(nèi)力,然后在頂層梁端通過MTS電液伺服作動(dòng)器施加水平荷載,加載示意圖見圖4(a)。試件屈服前采用荷載控制,每級(jí)荷載循環(huán)一次,試件屈服之后改用位移控制加載,每級(jí)位移循環(huán)三次,為能準(zhǔn)確地觀測(cè)試件的各性能點(diǎn),位移控制加載增量設(shè)為5mm(Δi+1=Δi+5mm),最終當(dāng)承載力下降到峰值荷載的85%時(shí)終止試驗(yàn)。加載控制方案見圖4(b)。

      圖4 水平荷載的施加

      1.3 量測(cè)方案

      本次試驗(yàn)測(cè)量的主要數(shù)據(jù)是框架頂層的作用力、各層水平位移及試件BRCF中二層支撐的位移。測(cè)量前利用AB膠(兩液混合硬化膠)將方形小玻璃片粘貼于各層梁端,見圖5(a),在框架一層、二層梁端玻璃片處分別布置量程為±75mm和±100mm的位移計(jì)以測(cè)其位移,框架頂層位移及作用荷載通過MTS電液伺服系統(tǒng)直接測(cè)量得到,見圖5(b)。為消除試驗(yàn)中框架整體滑移的影響,在地梁端部布置了量程為±50mm的水平位移計(jì),見圖5(c)。框架各層梁端的位移計(jì)固定在同一個(gè)支架上,該支架在試驗(yàn)過程中始終不與試件接觸以免其晃動(dòng)影響位移計(jì)讀數(shù)。在試件BRCF二層支撐兩端各放置一個(gè)位移計(jì)以測(cè)其變形,見圖5(d)。

      圖5 位移計(jì)的布置

      2 試驗(yàn)現(xiàn)象

      為便于描述試件的破環(huán)過程,規(guī)定水平千斤頂伸長(zhǎng)為正向加載,縮短為反向加載。

      對(duì)于試件RCF,待豎向荷載一次施加完畢后,按照加載制度,先采用增量為10kN的荷載控制模式施加水平荷載,每級(jí)荷載正、反向循環(huán)各一次。當(dāng)水平荷載加載至30kN,二層梁端出現(xiàn)豎向彎曲裂縫。加載至60kN,梁端彎曲裂縫沿截面高度延伸,一部分裂縫自梁端向梁跨中發(fā)展,此時(shí),發(fā)現(xiàn)部分縱筋應(yīng)變已達(dá)屈服應(yīng)變,故判定二層梁端縱筋屈服,遂改用位移控制模式加載。當(dāng)加載位移為+32mm,二層梁端彎曲縫變寬,一層和三層梁端裂縫不斷出現(xiàn),二層柱腳和柱頂出現(xiàn)細(xì)微水平裂縫。加載到+52mm時(shí),二層梁端出現(xiàn)塑性鉸,梁跨出現(xiàn)剪切斜裂縫,二層梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)也出現(xiàn)細(xì)微斜裂縫。當(dāng)加載位移達(dá)到±117mm時(shí),二層梁端和三層柱頂端有些許混凝土脫落,此時(shí)正、負(fù)向荷載分別達(dá)到峰值(+121.5,-114.5kN)。繼續(xù)加載至-137,+147mm時(shí),正、負(fù)向荷載分別下降到-108,+118kN,各層梁端均形成塑性鉸,柱端均開裂,二、三層梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)形成剪切斜裂縫。當(dāng)加載位移為-147mm時(shí),負(fù)向荷載下降至-103.9kN(達(dá)到正向峰值荷載的85%,最大層間位移角1/25),三層梁端混凝土剝落,終止加載。

      震后加固試件BRCF加載前內(nèi)部已有損傷,加載過程中并無多少新裂縫。當(dāng)加載位移為+25mm,一層支撐屈服,當(dāng)加載到+40mm,二、三層支撐陸續(xù)屈服,進(jìn)入塑性耗能階段。隨著位移的增大,原有裂縫不斷加深,梁柱端混凝土依次緩慢剝落,并伴隨有支撐的輕微響動(dòng)聲。節(jié)點(diǎn)處箍筋逐漸外露,但由于鋼帶的作用,節(jié)點(diǎn)并未失效。最后當(dāng)加載位移達(dá)到-110mm時(shí)(層間位移角1/33),聽見一聲響動(dòng),框架三層梁端局部修復(fù)處壓潰,承載力下降,故于此時(shí)終止試驗(yàn)。兩試件的破壞形態(tài)如圖6所示。

      圖6 試件的破壞形態(tài)

      3 試驗(yàn)結(jié)果分析

      3.1 抗震承載力分析

      承載能力反映結(jié)構(gòu)承受荷載的水平高低,是檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)抗震性能的重要指標(biāo)。根據(jù)試件的荷載-位移滯回曲線做出骨架曲線(圖7),根據(jù)骨架曲線找出特征點(diǎn)處的水平承載力(表2)。

      圖7 滯回曲線與骨架曲線

      從骨架曲線可以看出,試件BRCF的承載能力水平明顯高于對(duì)比試件RCF,從表2中的具體數(shù)據(jù)可知,相較于試件RCF,加固試件BRCF的屈服承載力、峰值承載力、極限承載力的漲幅分別為127.7%,135.1%和146.7%,抗震承載力大幅提高。試件BRCF和試件RCF的Pm/Py分別為1.32和1.28,說明加固試件屈服后承載力的余量比對(duì)比試件要高一些。

      試件在特征點(diǎn)處的位移及荷載 表2

      在某一級(jí)別位移下,隨著加載循環(huán)次數(shù)的增多,結(jié)構(gòu)或構(gòu)件峰值荷載逐漸下降,此現(xiàn)象稱為強(qiáng)度退化。它反映了結(jié)構(gòu)或構(gòu)件內(nèi)部累積損傷程度,強(qiáng)度退化越明顯,抗震性能越差。強(qiáng)度退化的快慢程度可用強(qiáng)度退化系數(shù)λi來表示,λi=(P1-Pi)/P1,式中P1,Pi分別為某一級(jí)位移下第一次循環(huán)和第i次循環(huán)時(shí)結(jié)構(gòu)的峰值荷載。

      圖8為兩試件在各級(jí)位移下第三次循環(huán)加載的強(qiáng)度退化系數(shù)散點(diǎn)圖,整體上看,兩試件強(qiáng)度退化系數(shù)處于0.93~0.98范圍內(nèi),退化現(xiàn)象不明顯。試件BRCF的強(qiáng)度退化系數(shù)比試件RCF的強(qiáng)度退化系數(shù)大,說明較之于對(duì)比框架,震后加支撐框架在循環(huán)荷載下的強(qiáng)度退化較慢且相對(duì)穩(wěn)定,抗震能力較高。正向加載位移較小時(shí),試件BRCF的強(qiáng)度退化系數(shù)接近1,退化不明顯,加載位移增大到+55mm時(shí),強(qiáng)度退化系數(shù)在0.97附近波動(dòng),反向加載時(shí),強(qiáng)度退化系數(shù)在0.95附近波動(dòng),退化趨勢(shì)相對(duì)試件RCF而言較平緩,在加載后期變形較大時(shí),試件BRCF的強(qiáng)度退化趨勢(shì)也比較緩和,體現(xiàn)了較好的延性破壞特征。

      圖8 第三次循環(huán)加載的強(qiáng)度退化規(guī)律

      3.2 剛度及延性分析

      剛度是結(jié)構(gòu)抵抗彈性變形的能力,隨加載位移和循環(huán)次數(shù)的增大,剛度不斷退化,為體現(xiàn)循環(huán)次數(shù)對(duì)其影響,一般采用環(huán)線剛度,見式(1):

      (1)

      式中Pji,Δji分別為位移延性系數(shù)為j時(shí)第i次循環(huán)峰點(diǎn)荷載值和位移值。

      各級(jí)位移下試件RCF和試件BRCF的環(huán)線剛度見圖9,加載初期試件BRCF的初始剛度相對(duì)于試件RCF提高了150%,這是由于采用了鋼支撐在各層予以加固,鋼材彈性模量大,抵抗變形的能力強(qiáng),因此它對(duì)剛度的貢獻(xiàn)尤為突出。隨著位移增大,支撐逐漸屈服,作為阻尼器參與滯回耗能,試件BRCF剛度下降較快一些,兩個(gè)試件的剛度差值有所減小,這說明了BRB在屈服前主要為結(jié)構(gòu)提供抗側(cè)剛度,以抵御小震及風(fēng)荷載作用下的側(cè)移,屈服后進(jìn)入穩(wěn)定的耗能階段,更多地消耗輸入結(jié)構(gòu)中的地震能量,減小主體結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)。

      圖9 環(huán)線剛度對(duì)比圖

      表3中列出了試件BRCF正、反向加載時(shí)特征點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的層間剛度,其中一層剛度最大,二、三層剛度較小,正、負(fù)向加載到極限狀態(tài)時(shí)二、三層彈塑性層間位移角均值分別為1/34和1/38,超過《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[10]中關(guān)于罕遇地震下彈塑性層間位移角限值1/50的規(guī)定,震后加固試件BRCF能滿足地震作用下結(jié)構(gòu)大變形的要求,具備良好的抗倒塌能力。

      試件BRCF各層在特征點(diǎn)處的剛度 表3

      結(jié)構(gòu)的延性是指結(jié)構(gòu)承載力無明顯降低時(shí)發(fā)生非彈性變形的能力。結(jié)構(gòu)位移延性系數(shù)μΔ=Δu/Δy,式中Δu,Δy分別指結(jié)構(gòu)在極限和屈服狀態(tài)下的位移。據(jù)表2數(shù)據(jù)計(jì)算,震后加固試件BRCF延性系數(shù)為2.76,略小于對(duì)比試件RCF的延性系數(shù)3.24,這是因?yàn)樵趦稍嚰灰葡嗖畈淮蟮那樾蜗?,震后加固試件加載前內(nèi)部已存在損傷,當(dāng)它由于原修復(fù)處局部壓潰而終止試驗(yàn)時(shí)的極限位移小于對(duì)比試件的極限位移,因此延性系數(shù)有所減小。這從反面說明在對(duì)震后框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體加固之前,先要利用專門的技術(shù)手段修復(fù)局部受損構(gòu)件,將其局部變形能力及延性提高到原有水平之上,才能保證震后加固框架整體延性不降反升。

      3.3 耗能性能分析

      耗能性能是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件耗散地震能量的能力。滯回環(huán)的面積即為滯回曲線一周所耗散的能量,滯回環(huán)越飽滿,耗能能力越大。從圖7(a)中可看出相比試件RCF,試件BRCF的滯回曲線更加飽滿,耗能能力更強(qiáng)。

      利用ORIGIN軟件計(jì)算滯回環(huán)面積可求出每級(jí)循環(huán)加卸載過程中結(jié)構(gòu)的耗能大小,圖10是震后加固試件BRCF整體及各層的累積耗能隨加載位移的變化曲線,從圖中可知,某一加載位移下結(jié)構(gòu)整體的累積耗能等于各層累積耗能之和,其中三層耗能最多,二層次之,一層最少,各層累積耗能隨頂層位移的增長(zhǎng)趨勢(shì)和試件整體耗能增長(zhǎng)趨勢(shì)一致。當(dāng)加載位移小于25mm,耗能增加緩慢; 加載位移達(dá)到40mm時(shí),各層支撐均已屈服,此時(shí)試件累積耗能僅占總耗能量的9.8%; 當(dāng)加載位移超過40mm,各層支撐進(jìn)入耗能階段,累積耗能增速加快,最終結(jié)束加載時(shí)試件BRCF總耗能量達(dá)到712.29MN·mm,而對(duì)比試件RCF總耗能量只有154.57MN·mm,震后加固試件BRCF的總耗能量是對(duì)比試件RCF總耗能量的4.6倍。

      圖10 試件BRCF累積耗能

      早在1974年,Celebl和Penzien在研究中提出并使用了等效黏滯阻尼系數(shù)[11]這一反映耗能的指標(biāo)。計(jì)算出極限狀態(tài)下試件BRCF和試件RCF的等效黏滯阻尼系數(shù)分別為0.141和0.073,漲幅為93.2%,說明震后框架經(jīng)支撐加固后,支撐參與滯回耗能,增大了結(jié)構(gòu)整體的耗能能力。

      1977年,美國(guó)人Jirsa等人在研究報(bào)告中提出了另外一種評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件耗能的指標(biāo)——功比指數(shù)。相比于等效黏滯阻尼系數(shù)反映單個(gè)滯回環(huán)的性能,功比指數(shù)可以反映結(jié)構(gòu)在破壞前總的耗能能力,見式(2):

      (2)

      式中:n為滯回環(huán)循環(huán)次數(shù);Py,Δy分別為屈服荷載和屈服位移;Pi,Δi分別為第i次循環(huán)的峰值荷載和位移。

      圖11為各級(jí)加載位移下兩試件滯回環(huán)累積循環(huán)后的功比指數(shù)散點(diǎn)圖。兩試件屈服前功比指數(shù)很接近,加載至+40,-45mm時(shí),試件BRCF中支撐屈服,隨著位移增大,其功比指數(shù)的增速逐漸大于試件RCF功比指數(shù)的增速。這說明在加載中后期,當(dāng)BRB屈服后,試件BRCF中的各塑性鉸吸收地震能量逐漸增多,支撐的阻尼耗能作用也隨著加載進(jìn)程不斷發(fā)揮。

      圖11 功比指數(shù)對(duì)比圖

      4 結(jié)論

      (1)試件RCF呈現(xiàn)典型的梁、柱、節(jié)點(diǎn)的破壞順序,延性較好。試件BRCF在支撐屈服后,主體框架上原裂縫加深,梁柱端及節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土緩慢剝落,最終三層梁端混凝土局部壓潰時(shí),承載力下降,形成了理想的破壞形態(tài),支撐充分發(fā)揮了滯回耗能作用。

      (2)震后受損框架采用BRB加固后,試件的屈服承載力、峰值承載力、極限承載力的漲幅分別達(dá)到127.7%,135.1%和146.7%,結(jié)構(gòu)的抗震承載能力大幅提高。除此之外,隨著加載位移的增大,震后加固試件BRCF的強(qiáng)度退化趨勢(shì)也比較緩和。

      (3)BRB加固震后受損框架,在加載初期增加了結(jié)構(gòu)的剛度以抵抗結(jié)構(gòu)變形,在加載中后期支撐屈服,參與滯回耗能,發(fā)揮抗震防線的作用。

      (4)通過試件累積耗能、等效黏滯阻尼系數(shù)、功比指數(shù)的對(duì)比分析,說明震后受損框架經(jīng)BRB加固后,在某一狀態(tài)下單個(gè)滯回環(huán)的性能及破壞前總耗能能力均強(qiáng)于對(duì)比框架,并能夠滿足地震作用下大變形的要求,具備良好的抗倒塌能力。

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