四面楔形體監(jiān)測敏感部位試驗(yàn)研究*

晏長根 安 寧 薛志佳 杜 柯 許江波 孫巍鋒

(①長安大學(xué)公路學(xué)院，西安 710064，中國)(②陜西寶漢高速公路建設(shè)管理有限公司漢川分公司，漢中 723000，中國)

0 引 言

巖土工程中邊坡安全問題十分突出(劉傳正，2019；葉唐進(jìn)等，2019)，其中楔形體破壞是一種較為常見的巖質(zhì)邊坡破壞類型。楔形體一般由邊坡上兩個(gè)或兩個(gè)以上的結(jié)構(gòu)面分割而成，結(jié)構(gòu)和力學(xué)機(jī)制較為復(fù)雜(陳祖煜等，2005)，嚴(yán)重威脅人民生命財(cái)產(chǎn)安全(鄧輝等，1999；許強(qiáng)等，2009)，因此對于楔形體的監(jiān)測預(yù)警研究十分必要。

目前關(guān)于楔形體的研究主要集中在對其穩(wěn)定性的分析，研究方法包括極限平衡法(Hoek et al.，1981；唐紅梅等，2015)、塑性極限分析上限解法(Chen et al.，1999)、廣義極限平衡法(Wang et al.，2004)、塑性力學(xué)廣義解法(Chen，2004；Li et al.，2013)、塑性極限分析下限法(Liang et al.，2014；Zhou et al.，2017)、可靠度理論分析(Jimenez Rodriguez et al.，2007；Wang et al.，2018)、人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)分析(Jiang et al.，2013)、概率分析法(Zheng et al.，2016；秦勝伍等，2017;Ma et al.，2019)以及分析楔形體動力穩(wěn)定性的動力矢量法(Ni et al.，2014)等，這些研究方法對楔形體穩(wěn)定性分析的研究起到了巨大的促進(jìn)作用，但這些研究工作多集中在分析方法方面，對于較為準(zhǔn)確地反映楔形體破壞時(shí)其結(jié)構(gòu)面處內(nèi)部位移及內(nèi)部應(yīng)力變化情況和確定楔形體的監(jiān)測方法存在局限。

監(jiān)測是研究邊坡的一種重要手段，傳統(tǒng)的邊坡監(jiān)測方法主要為位移監(jiān)測(董文文等，2016)。范永波等(2013)對某礦山滑坡進(jìn)行地表和深部位移監(jiān)測，結(jié)合現(xiàn)場地質(zhì)條件調(diào)查，研究了滑坡發(fā)生的地質(zhì)成因和環(huán)境成因，分析了位移監(jiān)測結(jié)果，為滑坡的深部位移監(jiān)測深度確定提供一定的借鑒和參考。何建友等(2007)采用孔內(nèi)水平位移監(jiān)測手段與探井編錄相結(jié)合的方法，確定了某公路滑坡的滑動面位置、滑動面位移、滑動方位及滑動速率等滑動面參數(shù)，為滑坡治理設(shè)計(jì)提供了量化的工程地質(zhì)依據(jù)。丁瑜等(2011)對某廠房后坡進(jìn)行了深部位移監(jiān)測，并根據(jù)監(jiān)測結(jié)果對滑坡體的范圍、整體活動性、滑動方向、滑動面以及滑坡類型進(jìn)行了分析。然而有研究表明只有在臨近破壞時(shí)，邊坡才會出現(xiàn)較為明顯的變形，此時(shí)基于位移監(jiān)測的預(yù)警響應(yīng)較為遲緩(何滿潮，2009；郭永建等，2013)。錨桿是楔形體加固的一種常用手段(李澤等，2016)，基于錨桿的應(yīng)力監(jiān)測受到部分學(xué)者的關(guān)注和探討。郭永建等(2013)利用強(qiáng)度折減法分析了支護(hù)錨桿的軸力隨巖體強(qiáng)度降低過程的變化規(guī)律，并確定應(yīng)力監(jiān)測預(yù)警值。張?jiān)荷?2015)基于錨桿監(jiān)測構(gòu)建了礦山邊坡無線預(yù)應(yīng)力錨桿監(jiān)測系統(tǒng)，并對監(jiān)測預(yù)警值的確定進(jìn)行了探討。劉祖強(qiáng)等(2004)基于監(jiān)測錨桿應(yīng)力測值的多元回歸分析結(jié)果，對邊坡的穩(wěn)定性狀態(tài)進(jìn)行了評價(jià)。

目前基于現(xiàn)場監(jiān)測所獲得的邊坡破壞全過程的監(jiān)測資料較少(董秀軍等，2015)，且研究過程耗時(shí)長、耗資大，而通過模型試驗(yàn)的方法可較好地解決這一問題。晏長根等(2017，2018)開展均質(zhì)巖質(zhì)邊坡離心模型試驗(yàn)，分析了錨桿的應(yīng)力響應(yīng)規(guī)律，結(jié)合數(shù)值方法探討了均質(zhì)巖質(zhì)邊坡單錨應(yīng)力監(jiān)測的較佳位置，并提出了基于錨桿監(jiān)測的單滑動面邊坡動態(tài)預(yù)警分析及安全分級方法。郭永建等(2016)結(jié)合巖質(zhì)邊坡離心模型試驗(yàn)，認(rèn)為采用錨桿應(yīng)力監(jiān)測的方法評價(jià)公路巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性具有可行性。董秀軍等(2015)開展邊坡物理模擬試驗(yàn)，獲取了不同受力條件下斜坡變形破壞的時(shí)間-位移曲線簇。Zhang et al.(2020)通過模型試驗(yàn)方法對楔形體在滑動失穩(wěn)過程中滑動面處地下水動態(tài)演化規(guī)律進(jìn)行了探討，并結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果對楔形體穩(wěn)定性進(jìn)行了分析。

可以看出，目前針對楔形體的研究主要是通過力學(xué)分析手段對其穩(wěn)定性進(jìn)行評價(jià)，在一定程度上忽視了楔形體在破壞過程中結(jié)構(gòu)面處內(nèi)部位移和內(nèi)部應(yīng)力的變化趨勢，有關(guān)楔形體監(jiān)測敏感部位的研究也鮮有報(bào)道。本文利用物理模擬試驗(yàn)方法，對巖質(zhì)四面楔形體在結(jié)構(gòu)面抗剪強(qiáng)度降低條件下的結(jié)構(gòu)面處內(nèi)部位移和內(nèi)部應(yīng)力進(jìn)行了監(jiān)測和分析，確定了楔形體在滑動失穩(wěn)過程中結(jié)構(gòu)面處的位移和應(yīng)力監(jiān)測敏感部位，為巖質(zhì)邊坡楔形體的安全監(jiān)測提供了參考依據(jù)。

1 試驗(yàn)方案

1.1 試驗(yàn)裝置

圖1 試驗(yàn)裝置及模型示意圖Fig.1 Diagram of test device and wedge model

1.2 試驗(yàn)材料及模型尺寸

本次試驗(yàn)對象為均質(zhì)巖石邊坡中的楔形塊體。巖體模型按照重晶石粉∶砂∶水泥∶水=3︰4.2︰1.8︰1的比列配制，其物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

表1 巖體模型材料基本參數(shù)Table 1 Parameters of rock mass model materials

楔形體結(jié)構(gòu)面以滑石粉、細(xì)砂、石膏、黃土和水按照4︰3︰1︰1︰1的比例配制。配制完成的結(jié)構(gòu)面材料的彈性模量為25.2MPa，黏聚力為0.9 ikPa，內(nèi)摩擦角為25°。

模型試驗(yàn)平臺的底板能夠沿中軸實(shí)現(xiàn)橫向?qū)φ?，形?°～180°夾角的兩個(gè)相交結(jié)構(gòu)面，故直接以對折成一定夾角的兩個(gè)平臺底板面為楔形體結(jié)構(gòu)面底層巖體來構(gòu)筑楔形體模型。底層巖體的厚度控制為5cm，并采用預(yù)制的辦法澆筑，結(jié)構(gòu)面的鋪設(shè)厚度為1.5cm。由于楔形體模型的體積較大，故分層澆筑，分層面處做鑿毛處理。楔形體模型示意圖如圖1所示。

本次試驗(yàn)中兩模型結(jié)構(gòu)面與豎直平面的夾角均為45°；楔形體結(jié)構(gòu)面交線與坡面夾角為40°，與坡頂面夾角為30°；楔形體結(jié)構(gòu)面交線的長度為103cm，兩結(jié)構(gòu)面的三邊尺寸均為103cm、79cm、65cm，澆筑成型的結(jié)構(gòu)面如圖1所示。

1.3 試驗(yàn)量測裝置布置

本次試驗(yàn)的量測內(nèi)容為楔形體結(jié)構(gòu)面處的內(nèi)部位移和內(nèi)部應(yīng)力。

結(jié)構(gòu)面處內(nèi)部位移采用自制的線拉式位移計(jì)量測，如圖2所示。該線拉式內(nèi)部位移計(jì)主要由百分表、百分表支架、直徑0.6mm鋼絲、直徑1.5mm毛細(xì)不銹鋼管和長度為2cm的20×20角鋼組合而成。其中角鋼澆筑在楔形體底部，毛細(xì)鋼管固定在結(jié)構(gòu)面上，鋼絲的兩端分別與角鋼和百分表測量桿相連，楔形體滑動時(shí)帶動各位移測點(diǎn)處的角鋼滑動，進(jìn)而通過鋼絲拉動百分表的測量桿，從而通過讀取百分表讀數(shù)來獲得結(jié)構(gòu)面處各位移測點(diǎn)的位移值。

圖2 線拉式內(nèi)部位移計(jì)Fig.2 Line-pull internal displacement meter

結(jié)構(gòu)面處內(nèi)部應(yīng)力采用箔式電阻應(yīng)變片量測。借鑒錨桿應(yīng)力測試原理，試驗(yàn)時(shí)在一段鎂鋁合金條上粘貼應(yīng)變片，將鎂條的一端錨固在結(jié)構(gòu)面模型下層巖體內(nèi)，另一端錨固在楔形體模型內(nèi)，鎂鋁合金條的橫截面尺寸為10mm×1mm，彈性模量為4.5×104iMPa。由于基層巖體為預(yù)制的，且其材料強(qiáng)度并不高，因此在將基層巖體置于模型試驗(yàn)平臺預(yù)定位置后，在基層巖體上鑿出用于錨固鎂條的小孔，將鎂條的一端采用膠水錨固在小孔內(nèi)，并確保應(yīng)變片恰好位于基層巖體外部，之后再逐一澆筑結(jié)構(gòu)面材料和楔形體材料，為使鎂條另一端能夠牢固地錨固于楔形體模型內(nèi)，澆筑時(shí)將鎂條末端彎折，應(yīng)變片的安裝示意(圖3)。此外為避免測量線纜過于集中而影響結(jié)構(gòu)面的材料性質(zhì)，因此各監(jiān)測點(diǎn)處的測量導(dǎo)線均沿垂直于結(jié)構(gòu)面交線方向引出，同時(shí)將導(dǎo)線埋設(shè)于結(jié)構(gòu)面內(nèi)靠近底層巖體處。

圖3 應(yīng)變片布設(shè)示意圖Fig.3 Diagram of strain gauge arrangement

線拉式位移計(jì)受力端頭均勻澆筑在兩個(gè)結(jié)構(gòu)面上與結(jié)構(gòu)面交線平行且間距15cm的兩條直線l1和l2位置處以及結(jié)構(gòu)面交線l位置處，如圖4a所示，監(jiān)測點(diǎn)編號為D1～D9。

圖4 楔形體結(jié)構(gòu)面監(jiān)測點(diǎn)布設(shè)圖Fig.4 Layout of monitoring points for wedge structural surfacea.位移監(jiān)測點(diǎn)；b.應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)

結(jié)構(gòu)面上的內(nèi)部應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)臨近位移監(jiān)測點(diǎn)，如圖4b所示，沿直線l1、l2和l分別均勻布設(shè)4個(gè)應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)，編號為S1～S12。

1.4 試驗(yàn)方法

根據(jù)試驗(yàn)任務(wù)，如何使楔形體沿結(jié)構(gòu)面產(chǎn)生滑動是試驗(yàn)?zāi)軌蜻M(jìn)行的關(guān)鍵。本次試驗(yàn)通過提高結(jié)構(gòu)面材料含水率來降低其抗剪強(qiáng)度，從而使楔形體沿結(jié)構(gòu)面產(chǎn)生滑動失穩(wěn)，具體方法是將管身均布有出水孔的塑料細(xì)管沿平行于結(jié)構(gòu)面交線方向預(yù)埋在結(jié)構(gòu)面中，各塑料細(xì)管的間距為6cm。塑料細(xì)管的下端封堵，上端露出，試驗(yàn)時(shí)利用注水器通過上部端口向管內(nèi)注水。

模型養(yǎng)護(hù)完成后，通過試驗(yàn)平臺控制裝置，調(diào)整平臺底板主傾角為35°，待楔形體靜置12h后，利用注水器向塑料管進(jìn)行第一次注水，同時(shí)對結(jié)構(gòu)面處內(nèi)部位移和內(nèi)部應(yīng)力的數(shù)據(jù)進(jìn)行采集。當(dāng)楔形體結(jié)構(gòu)面處所有位移監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測位移量均不超過每小時(shí)0.05mm時(shí)，開始進(jìn)行下一次注水工作，每次的注水量為100mL，并按照10mL·min-1的注水速率緩慢注水。當(dāng)楔形體結(jié)構(gòu)面處的累計(jì)位移量達(dá)到5mm時(shí)，便認(rèn)為楔形體已發(fā)生失穩(wěn)。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 位移監(jiān)測結(jié)果及分析

2.1.1 位移過程線比較

圖5為整個(gè)試驗(yàn)過程中結(jié)構(gòu)面處內(nèi)部累計(jì)位移隨時(shí)間的變化曲線。本次試驗(yàn)共注水4次，從開始試驗(yàn)到楔形體發(fā)生失穩(wěn)破壞歷時(shí)690min?？梢钥闯?，在楔形體失穩(wěn)破壞之前，每一注水階段內(nèi)，各監(jiān)測點(diǎn)位移過程線都呈現(xiàn)出先緩慢增長后迅速增長再趨于平直的形態(tài)。這是由于每次注水完成后，水還未在結(jié)構(gòu)面模型材料內(nèi)完全擴(kuò)散，沒有均勻降低結(jié)構(gòu)面的抗剪強(qiáng)度，故位移隨時(shí)間的變化曲線呈現(xiàn)出緩慢增長的形態(tài)；伴隨著水分在結(jié)構(gòu)面的擴(kuò)散，結(jié)構(gòu)面整體抗剪強(qiáng)度也隨之降低，監(jiān)測點(diǎn)位移量也因此迅速地增長；水分在結(jié)構(gòu)面材料中擴(kuò)散的同時(shí)也會向基層巖體和楔形體中滲透，結(jié)構(gòu)面材料的含水率會隨之降低，因此其抗剪強(qiáng)度有所恢復(fù)，楔形體最終趨于自穩(wěn)平衡，此時(shí)各位移監(jiān)測點(diǎn)處位移量隨時(shí)間的變化曲線呈現(xiàn)出平直的變化趨勢。在最后一次注水完成后，位移過程線出現(xiàn)明顯的拐點(diǎn)，曲線斜率明顯增加，各監(jiān)測點(diǎn)處的位移量迅速增長直至楔形體失穩(wěn)破壞。

整個(gè)試驗(yàn)過程中，各監(jiān)測點(diǎn)處位移表現(xiàn)為D3>D2>D1、D6>D5>D4、D9>D8>D7。試驗(yàn)結(jié)束時(shí)，D6監(jiān)測點(diǎn)的位移量為最大值，即D6>(D3、D9)，為5.15mm；而最小位移發(fā)生在D4監(jiān)測點(diǎn)，即D4<(D1、D7)，為4.45mm。

圖5 累計(jì)位移量隨時(shí)間的變化曲線Fig.5 Curve of cumulative displacement with time

2.1.2 位移變化平均速率比較

試驗(yàn)過程中各個(gè)注水階段內(nèi)位移變化平均速率如圖6所示?？梢钥闯?，后一注水階段內(nèi)的位移變化平均速率均較前一注水階段內(nèi)有所提升。最后一次注水后，位移變化平均速率的提升尤為明顯，這與位移過程線在最后一次注水完成后出現(xiàn)拐點(diǎn)的現(xiàn)象相吻合。

圖6 每一注水階段內(nèi)位移變化平均速率Fig.6 Average rate of displacement change in each water injection stage

在前3次注水階段內(nèi)，各個(gè)監(jiān)測點(diǎn)處的位移變化平均速率有：V3>V2>V1、V6>V5>V4、V9>V8>V7，且V6為最大值，V4為最小值。而在最后一次注水階段內(nèi)，各監(jiān)測點(diǎn)處的位移變化平均速率有：V3

圖7 每一注水階段內(nèi)V6較V4的提升比率Fig.7 The improvement ratio of V6 to V4 in each water injection stage

圖8為試驗(yàn)全過程中各監(jiān)測點(diǎn)位移變化平均速率圖。可以看出，各監(jiān)測點(diǎn)處的位移變化平均速率有：V3>V2>V1、V6>V5>V4、V9>V8>V7；其中V6為最大值，V4為最小值，V6較V4的提升比率為15.76%。

圖8 試驗(yàn)全過程各監(jiān)測點(diǎn)位移變化平均速率Fig.8 Average rate of displacement change of each monitoring point in the whole test process

2.2 應(yīng)力監(jiān)測結(jié)果及分析

2.2.1 應(yīng)力監(jiān)測曲線比較

試驗(yàn)中通過應(yīng)變片監(jiān)測得到各測點(diǎn)的應(yīng)變值，進(jìn)而通過式(1)計(jì)算得出各監(jiān)測點(diǎn)處的應(yīng)力值。

σ=Eε

(1)

式中：σ為各應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)處的應(yīng)力值；ε為各應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)處監(jiān)測得到的應(yīng)變值；E為鎂鋁合金條的彈性模量。

圖9為整個(gè)試驗(yàn)過程中各應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)的應(yīng)力監(jiān)測曲線。與位移監(jiān)測曲線相似，在每一注水階段內(nèi)，應(yīng)力監(jiān)測曲線也呈現(xiàn)出先緩慢增長后迅速增長再趨于平直的變化趨勢，但位移監(jiān)測曲線的這種變化趨勢更明顯。在最后一次注水完成后，應(yīng)力監(jiān)測曲線也出現(xiàn)拐點(diǎn)。

圖9 應(yīng)力隨時(shí)間的變化曲線Fig.9 Curve of stress with time

整個(gè)試驗(yàn)過程中，各監(jiān)測點(diǎn)處內(nèi)部應(yīng)力表現(xiàn)為S4>S3>S2>S1、S8>S7>S5>S6、S12>S11>S10>S9。楔形體破壞時(shí)，S8監(jiān)測點(diǎn)的應(yīng)力值為最大值，為1.210MPa；而最小應(yīng)力發(fā)生在S6監(jiān)測點(diǎn)，為0.839MPa。

圖10 試驗(yàn)過程中各監(jiān)測點(diǎn)處監(jiān)測值與最終監(jiān)測值的比值Fig.10 Ratio of the monitored value at each monitoring point to the final monitored value during the test

圖11為試驗(yàn)過程中各監(jiān)測點(diǎn)處監(jiān)測值與最終監(jiān)測值的比值，以S4、S8和S12應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)以及D3、D6和D9位移監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測值為例，可以看出，整個(gè)試驗(yàn)過程中應(yīng)力監(jiān)測值所對應(yīng)曲線均位于位移監(jiān)測值所對應(yīng)曲線上部，且應(yīng)力監(jiān)測值所對應(yīng)曲線呈現(xiàn)出近似線性的增長趨勢，而位移監(jiān)測值所對應(yīng)曲線在560min后才出現(xiàn)明顯的增長趨勢，此時(shí)已接近楔形體產(chǎn)生失穩(wěn)破壞。當(dāng)位移監(jiān)測值/總位移值為0.5時(shí)，位移監(jiān)測值對應(yīng)曲線所用時(shí)間為620min，而當(dāng)應(yīng)力監(jiān)測值/總應(yīng)力值為0.5時(shí)，應(yīng)力監(jiān)測值對應(yīng)曲線所用時(shí)間為430min，明顯低于位移監(jiān)測值對應(yīng)曲線所用時(shí)間，因此可以認(rèn)為應(yīng)力監(jiān)測較位移監(jiān)測的反饋更為提前，能夠更及時(shí)地對邊坡變化產(chǎn)生響應(yīng)。

圖11 每一注水階段內(nèi)應(yīng)力變化平均速率Fig.11 Average rate of stress change in each water injection stage

2.2.2 應(yīng)力變化平均速率比較

圖11為各監(jiān)測點(diǎn)在每一注水階段內(nèi)的應(yīng)力變化平均速率圖。在前3次注水階段內(nèi)，各監(jiān)測點(diǎn)處的應(yīng)力變化平均速率均有：V4>V3>V2>V1、V8>V7>V5>V6、V12>V11>V10>V9，且V8為最大值。在最后一次注水階段內(nèi)，各監(jiān)測點(diǎn)處的應(yīng)力變化平均速率均有：V1>V2>V3>V4、V6>V5>V7>V8、V9>V10>V11>V12，且V6為最大值。S4、S8、S12監(jiān)測點(diǎn)均位于楔形體下部，說明在失穩(wěn)過程前期，楔形體下部為應(yīng)力監(jiān)測敏感部位；而S1、S5、S6、S9位于楔形體中部偏上位置，說明在臨近失穩(wěn)時(shí)，楔形體中上部為應(yīng)力監(jiān)測敏感部位。本試驗(yàn)中，楔形體失穩(wěn)過程前期，S8監(jiān)測點(diǎn)為應(yīng)力監(jiān)測最敏感點(diǎn)；而在臨近楔形體失穩(wěn)時(shí)，S6監(jiān)測點(diǎn)為應(yīng)力監(jiān)測最敏感點(diǎn)。

3 工程應(yīng)用探討

采用監(jiān)測手段及時(shí)對楔形體的滑動失穩(wěn)做出預(yù)警可以有效降低其危害程度。本文通過開展巖質(zhì)邊坡四面楔形體物理模擬試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在楔形體滑動失穩(wěn)前期，位移監(jiān)測和應(yīng)力監(jiān)測敏感部位均在楔形體下部；而臨近楔形體失穩(wěn)時(shí)，楔形體中上部為位移監(jiān)測和應(yīng)力監(jiān)測敏感部位，且應(yīng)力監(jiān)測相比位移監(jiān)測的反饋更為提前。在實(shí)際工程中，將位移監(jiān)測傳感器布置在楔形體結(jié)構(gòu)面存在一定的困難，但是可以利用錨桿監(jiān)測的手段對結(jié)構(gòu)面處的內(nèi)部應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)測，因此本文建議在對楔形體進(jìn)行監(jiān)測時(shí)，可采用錨桿應(yīng)力監(jiān)測的方式重點(diǎn)監(jiān)控楔形體上部和下部結(jié)構(gòu)面處的應(yīng)力變化，從而及時(shí)地對楔形體失穩(wěn)發(fā)出預(yù)警，并降低監(jiān)測成本。

4 結(jié) 論

(1)隨著楔形體滑動位移的增加，各位移監(jiān)測點(diǎn)處位移變化速率的差異性越小，楔形體表現(xiàn)出的整體滑動特性更為明顯。

(2)在楔形體失穩(wěn)過程前期，沿結(jié)構(gòu)面交線向下，內(nèi)部位移變化速率越大，對位移的變化較為敏感；臨近破壞時(shí)，沿結(jié)構(gòu)面交線向上，內(nèi)部位移變化速率越大，對位移的變化更為敏感。就本試驗(yàn)而言，楔形體失穩(wěn)過程前期，結(jié)構(gòu)面交線最下部D6監(jiān)測點(diǎn)為位移監(jiān)測最敏感點(diǎn)，而臨近失穩(wěn)破壞時(shí)，結(jié)構(gòu)面交線最上部D4監(jiān)測點(diǎn)為位移監(jiān)測最敏感點(diǎn)。

(3)在楔形體失穩(wěn)過程前期，楔形體下部為應(yīng)力監(jiān)測敏感部位；臨近失穩(wěn)破壞時(shí)，楔形體中上部為應(yīng)力監(jiān)測敏感部位。本試驗(yàn)中，楔形體失穩(wěn)過程前期，結(jié)構(gòu)面交線最下部S8監(jiān)測點(diǎn)為應(yīng)力監(jiān)測最敏感點(diǎn)；而在臨近楔形體失穩(wěn)破壞時(shí)，結(jié)構(gòu)面交線中上部S6監(jiān)測點(diǎn)為應(yīng)力監(jiān)測最敏感點(diǎn)。

(4)應(yīng)力監(jiān)測相比于位移監(jiān)測的反饋更為提前，能夠更及時(shí)地對邊坡變化產(chǎn)生響應(yīng)。