何 方

(中鐵二十四局集團(tuán)福建鐵路建設(shè)有限公司廈門分公司，福建 廈門 361009)

0 引言

21世紀(jì)是地下空間開發(fā)的時(shí)代，在交通運(yùn)輸方面主要體現(xiàn)為隧道交錯(cuò)、下穿建筑物的情況增多。當(dāng)新建隧道與鄰近建筑距離過近，不論采用何種施工手段難免會(huì)對(duì)既有建筑造成不同程度的損害，危及既有建筑物的安全[1]。尤其是采用鉆爆法施工時(shí)，如何減輕和控制爆破振動(dòng)對(duì)既有建筑的影響已成為地下工程建設(shè)的難點(diǎn)。

靜態(tài)破碎技術(shù)作為近年來發(fā)展起來的一種切割或破碎巖石和混凝土材料的新方法液壓劈裂技術(shù)，傳統(tǒng)靜態(tài)爆破技術(shù)依靠靜態(tài)破碎劑填充在巖石或混凝土的孔內(nèi)，利用破碎劑產(chǎn)生的膨脹壓力使巖石或混凝土開裂破碎[2]，因其施工過程簡(jiǎn)便安全、施工期可控、無震動(dòng)、無飛石等優(yōu)點(diǎn)廣泛應(yīng)用于隧道掘進(jìn)、礦山巷道、開挖基礎(chǔ)等工程中[3]。目前，國內(nèi)外眾多學(xué)者對(duì)于靜態(tài)破碎技術(shù)的破巖機(jī)理進(jìn)行了大量的研究。高陽等[4]采用真三軸壓力機(jī)對(duì)石灰?guī)r試樣進(jìn)行三軸應(yīng)力下靜態(tài)破碎試驗(yàn)，研究巖石靜態(tài)破碎過程中裂紋演化規(guī)律，并利用聲發(fā)射空間定位技術(shù)對(duì)靜態(tài)破碎過程中裂紋起裂與擴(kuò)展進(jìn)行監(jiān)測(cè)。S.Arshadneja等[5]基于有限元方法模擬了靜態(tài)破碎過程中的裂紋發(fā)展過程，并通過多項(xiàng)式回歸分析對(duì)靜態(tài)破碎中孔間距的經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行修正。S.B.Tang等[6]利用有限元方法和損傷力學(xué)模擬了膨脹水泥在孔眼中裂紋的產(chǎn)生和擴(kuò)展，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，闡明了在膨脹壓力作用下非勻質(zhì)材料的斷裂機(jī)理。姜楠等[7]通過對(duì)大孔徑靜態(tài)破碎的實(shí)驗(yàn)研究，計(jì)算了在靜態(tài)破碎時(shí)鉆孔周圍巖石介質(zhì)中的應(yīng)力分布，得出了在大孔徑的條件下更有利于提高膨脹壓力的結(jié)論。翟成等[8]基于靜態(tài)破碎，通過單孔破碎、雙孔破碎、導(dǎo)向孔破碎試驗(yàn)對(duì)靜態(tài)爆破布孔及致裂效果進(jìn)行了相關(guān)研究。周云濤等[9]采用等效方法提出了基于巖體破裂單元的靜態(tài)爆破斷裂力學(xué)模型。郝兵元等[10]通過單軸應(yīng)力狀態(tài)下的石灰?guī)r靜態(tài)破碎試驗(yàn)，利用聲發(fā)射技術(shù)來實(shí)現(xiàn)對(duì)靜態(tài)破碎過程中裂紋起裂與擴(kuò)展的監(jiān)測(cè)，建立了作用力與裂紋擴(kuò)展半徑的關(guān)系。李瑞森等[11]研究了靜態(tài)破碎過程中徑向膨脹壓應(yīng)力沿孔深方向的分布，探究了孔徑、孔深、約束程度對(duì)徑向膨脹壓應(yīng)力大小的影響規(guī)律。丁王飛等[12]將靜態(tài)控制爆破技術(shù)與斷裂力學(xué)有效結(jié)合，提出了邊坡巖體清除的靜態(tài)爆破物理模型和斷裂力學(xué)模型，給出了邊坡斜孔裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算公式。劉軍偉等[13]依托實(shí)際工程，通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)結(jié)合施工進(jìn)度、安全等各方面因素探討了在隧道靜態(tài)開挖工程背景下液壓劈裂機(jī)、銑挖機(jī)、液壓破碎錘等多種施工方法的適用性。袁博等[14]在壩體槽挖中通過采取利“繩鋸機(jī)+無聲破碎劑”相結(jié)合的靜態(tài)開挖方案，有效控制了設(shè)計(jì)開挖體型，保證了預(yù)留壩體結(jié)構(gòu)的完整、安全。李新繼等[15]在石方開挖爆破工程臨近既有鐵路的高邊坡中，根據(jù)路塹距既有鐵路遠(yuǎn)近進(jìn)行分區(qū)，確定預(yù)留隔墻淺孔小臺(tái)階延時(shí)松動(dòng)控制爆破和靜態(tài)破碎機(jī)械配合開挖的方案，有效地控制了爆破飛石、滾石及爆破振動(dòng)等有害效應(yīng)。

但是，傳統(tǒng)的靜態(tài)破碎技術(shù)在施工中面臨著一些難以解決問題，如靜態(tài)破碎劑水化時(shí)間長(zhǎng)導(dǎo)致施工單循環(huán)周期較長(zhǎng)、對(duì)場(chǎng)地臨空面要求高、破碎效果受地下水和溫度影響大，另外施工過程中有噴漿和強(qiáng)堿性危害等因素影響較多，尤其是在如隧道地下施工環(huán)境特殊的工況下，受地下水的影響，采用靜態(tài)破碎劑破碎巖石的效果很差，難以達(dá)到預(yù)期的效果。隨著工業(yè)的發(fā)展，靜態(tài)破碎技術(shù)也向著機(jī)械化方向發(fā)展，如發(fā)明的液壓劈裂機(jī)最早是應(yīng)用在石材開采和建筑拆除上，但隨著近年來市面上一些大劈力液壓劈裂機(jī)的出現(xiàn)，工程上也開始將液壓劈裂技術(shù)作為隧道開挖[16]、地鐵建設(shè)[17]、煤塊開采[18]等的靜態(tài)施工方案，并取得了良好的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。但是液壓劈裂技術(shù)作為靜態(tài)破碎技術(shù)的一個(gè)重要補(bǔ)充，目前關(guān)于液壓劈裂技術(shù)在隧道建設(shè)方面的應(yīng)用以及其破巖機(jī)理還鮮有研究?；诖?，本文對(duì)巖石在液壓劈裂作用下的破壞機(jī)理進(jìn)行了理論分析，解釋了靜態(tài)破碎鉆孔裂紋擴(kuò)展機(jī)制，并應(yīng)用于廈門市軌道交通3號(hào)線隧道下穿鷹廈線鐵路施工的工程實(shí)踐上。

1 液壓劈裂技術(shù)的施工工藝

液壓劈裂技術(shù)的實(shí)現(xiàn)主要依賴于液壓劈裂機(jī)的使用，市面上常見的劈裂機(jī)由液壓缸、活塞桿、控制閥、輸油管、楔塊等組成(圖1)，可直接安裝在挖掘機(jī)上，以挖掘機(jī)自帶液壓系統(tǒng)作為驅(qū)動(dòng)源。施工時(shí)通過在工作面上打孔后將劈裂機(jī)的劈塊端置入孔內(nèi)，再通過液壓動(dòng)力站輸出的超高油壓而產(chǎn)生的巨大推動(dòng)力，

圖1 液壓劈裂機(jī)

來驅(qū)動(dòng)楔塊組中的中間楔塊向前伸出，推動(dòng)劈塊向兩邊擴(kuò)張，從而在孔壁上造成強(qiáng)大的擴(kuò)張力來致使巖石破裂。

液壓劈裂技術(shù)在隧道內(nèi)實(shí)施的主要步驟如下：

1)新臨空面的形成。由于在隧道掘進(jìn)中通常只有一個(gè)臨空面的存在，在這種情況下直接采用液壓劈裂機(jī)破碎巖石往往達(dá)不到預(yù)期的破碎效果，故可先在隧道的掌子面中部或沿外輪廓周邊通過連續(xù)咬合鉆孔來形成新的臨空面。

2)鉆孔施工。采用高壓潛孔鉆在掌子面上進(jìn)行鉆孔，鉆孔的深度、大小以及間距應(yīng)當(dāng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的巖質(zhì)特性、施工斷面和液壓劈裂機(jī)的型號(hào)等來確定。

3)加載脹裂巖石。鉆孔完成后可置入劈裂機(jī)對(duì)巖石進(jìn)行破碎施工，各孔眼的脹裂應(yīng)當(dāng)存在著一定的先后順序，一般可以從創(chuàng)造的臨空面附近開始，逐層進(jìn)行加載破碎。

4)二次破碎，出渣。利用劈裂機(jī)加載后，掌子面上的巖體將形成裂隙網(wǎng)，為方便出渣運(yùn)輸可以采用破碎錘進(jìn)行二次破碎，將其破碎為合理的塊度。

2 液壓劈裂技術(shù)的破巖機(jī)理

2.1 破壞范圍

液壓劈裂機(jī)在隧道掌子面上工作的受力模型可簡(jiǎn)化為圖2，在巖體內(nèi)鉆設(shè)一孔眼，半徑為r0，鉆孔深度為d。取鉆孔中心軸線為Z軸，垂直于Z軸平面內(nèi)的任一點(diǎn)位置用徑向座標(biāo)r及環(huán)向座標(biāo)θ來表示。

圖2 劈裂機(jī)工作示意圖及孔壁受力模型

當(dāng)液壓劈裂機(jī)開始工作時(shí)，在液壓動(dòng)力的推動(dòng)下中間楔塊向下擠壓，迫使兩邊劈塊向外擴(kuò)張，在孔壁上形成一擴(kuò)張壓力q，在擴(kuò)張壓力的作用下，沿徑向向外發(fā)散受壓呈現(xiàn)壓應(yīng)力區(qū)，根據(jù)圖2孔壁的受力狀態(tài)由彈性力學(xué)理論，在該受力條件下巖石中的應(yīng)力分布可用公式(1)表達(dá)：

(1)

式中：σr為徑向應(yīng)力，σθ為環(huán)向應(yīng)力，τrθ為剪應(yīng)力，τθr為環(huán)向剪切應(yīng)力，σZ為軸向應(yīng)力，r為垂直于鉆孔中心軸線平面內(nèi)的任一點(diǎn)位置距炮孔的距離，r0為炮孔半徑，q為擴(kuò)張壓力，μ為巖石泊松比。

由式(1)可見，在加載過程中巖石主要在徑向承受壓應(yīng)力，環(huán)向承受拉應(yīng)力，呈現(xiàn)出拉壓混合的受力狀態(tài)，應(yīng)力的大小在隨著距離的增大而減小，并且最大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力出現(xiàn)在孔壁上(r=r0)。而巖石屬于脆性材料，抗拉強(qiáng)度明顯低于抗壓強(qiáng)度，故實(shí)質(zhì)上劈裂機(jī)破巖的過程是巖石被拉壞的過程。

由式(1)可得巖石中任一點(diǎn)的應(yīng)力強(qiáng)度：

(2)

巖石屬于脆性材料，抗拉強(qiáng)度明顯低于抗壓強(qiáng)度。根據(jù)Mises準(zhǔn)則，當(dāng)σi滿足公式(3)時(shí)，則巖石破壞。

σi≥σt

(3)

式中：σt為巖石單軸抗拉強(qiáng)度。

巖石在拉伸應(yīng)力作用下，將形成受拉破壞的裂隙區(qū)即破壞范圍，根據(jù)環(huán)向拉伸應(yīng)力不小于巖石抗拉強(qiáng)度的條件，利用式(1)、(2)和(3)，可得出裂隙區(qū)半徑Rt為

(4)

2.2 開裂方向

巖石破壞的宏觀表現(xiàn)即裂紋的出現(xiàn)，通常隨著應(yīng)力的增大，微裂紋率先在孔壁上出現(xiàn)，并且隨著繼續(xù)加載，裂紋將像尖劈一樣進(jìn)一步擴(kuò)張與延伸。由于靜態(tài)破碎時(shí)采用劈裂機(jī)施工，各孔眼的加載存在一定的先后順序，當(dāng)某一孔眼施工時(shí)，周圍空孔的存在將導(dǎo)致應(yīng)力集中的現(xiàn)象發(fā)生，使得空孔附近的應(yīng)力值明顯大于無空孔時(shí)該處的應(yīng)力值，即空孔效應(yīng)(圖3)[19]。

圖3 空孔效應(yīng)

由圖3可見，當(dāng)加載孔受力時(shí)，應(yīng)力波傳到空孔處，空孔的存在將使該處的應(yīng)力值明顯大于無空孔情況下的應(yīng)力值，根據(jù)彈性力學(xué)理論，空孔附近的應(yīng)力狀態(tài)可以表示為[20]

(5)

式(5)中：σrr、σθθ、τrθ為空孔效應(yīng)下B孔附近的徑向應(yīng)力、切向應(yīng)力和剪切應(yīng)力，rB為巖石中任一點(diǎn)到空孔中心的距離，θ為任意方向與孔間連線的夾角。

由式(5)分析可得：B孔周圍最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在相鄰兩孔的連線方向上[10]，即θ=0，±π；由于應(yīng)力值隨著rB的增大而減小，故當(dāng)r0=rB時(shí)，即最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在兩孔連線方向B孔的孔壁上，其值為

σθθ=3σθ+σr

(6)

綜上分析可知，由于空孔的存在，導(dǎo)致加載時(shí)周圍巖石中的應(yīng)力值將相較于單孔時(shí)得到提高，且在兩孔連線上這種提高最為明顯。而較大的應(yīng)力值也就表明在該處將最先達(dá)到巖石的抗拉強(qiáng)度，導(dǎo)致巖石破壞，故巖石的開裂將沿著兩孔連線方向擴(kuò)展，空孔對(duì)裂紋的擴(kuò)展具有一定的導(dǎo)向作用。在施工時(shí)為了減少后續(xù)修邊以及二次破碎的工作量，可以根據(jù)裂紋的擴(kuò)展方向可針對(duì)布孔形式進(jìn)行優(yōu)化。

2.3 裂紋的擴(kuò)展條件

液壓劈裂機(jī)加載后能否在孔間形成貫通裂紋在很大程度上影響著靜態(tài)破碎的效果，當(dāng)宏觀裂紋產(chǎn)生后，此時(shí)的受力模型發(fā)生了根本變化，巖石成為裂紋體，根據(jù)斷裂力學(xué)理論，當(dāng)裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度因子達(dá)到巖石的斷裂韌度，裂紋便能繼續(xù)擴(kuò)展下去。巖石裂紋擴(kuò)展的模型可視為孔內(nèi)承受內(nèi)壓兩邊有邊裂紋(圖4)，其應(yīng)力強(qiáng)度因子[21]：

(7)

式中：KI為應(yīng)力強(qiáng)度因子；a為裂紋長(zhǎng)度；F為邊界修正因子，可根據(jù)a/r0的比值確定。

圖4 裂紋擴(kuò)展模型

由式(7)，可得裂紋的擴(kuò)展條件：

(8)

式中：KIC為巖石斷裂韌度。

巖石斷裂韌度與巖石的材料性質(zhì)直接相關(guān)，可由公式(9)確定[22]：

KIC=0.0265σc+0.0014

(9)

式中：KIC為巖石斷裂韌度，單位為MN·m-3/2；σc為巖石單軸抗壓強(qiáng)度。

故可由式(9)得出，在布孔間距為L(zhǎng)，為滿足孔間能形成貫通裂紋即L=2a的情況下，由劈裂機(jī)產(chǎn)生的分裂力q還需滿足公式(10)：

(10)

3 布孔形式

布孔形式是靜態(tài)破巖過程的重要設(shè)計(jì)參數(shù)，包括了鉆孔孔徑大小、深度以及布孔間距的確定。布孔形式的好壞將直接影響到靜態(tài)破碎的效果以及施工效率，在制定時(shí)應(yīng)當(dāng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的巖質(zhì)特性、劈裂機(jī)型號(hào)和施工環(huán)境等來綜合考慮。其中鉆孔的孔徑和深度主要取決于劈裂機(jī)楔塊組的幾何尺寸，一般在劈裂機(jī)的工作參數(shù)中會(huì)標(biāo)示出該型號(hào)正常工作所需的孔徑大小和深度要求。

而對(duì)于布孔間距的確定則是制定施工方案時(shí)應(yīng)當(dāng)著重考慮的環(huán)節(jié)，當(dāng)孔距布置太大時(shí)，往往達(dá)不到預(yù)期的破碎效果，導(dǎo)致二次破碎的工作量加大，另外孔距也不宜布置太小，因?yàn)樵陟o態(tài)破巖過程中孔眼的打設(shè)需要花費(fèi)大量的時(shí)間，從而影響施工進(jìn)度。在確定布孔間距時(shí)，可以根據(jù)裂隙區(qū)的形成半徑，確定靜態(tài)裂解的破壞范圍，根據(jù)式(4)可以對(duì)布孔間距做出基本估計(jì)，即孔眼間距L應(yīng)滿足式(6)。

(11)

由式(11)可見，孔距的確定與劈裂機(jī)所能產(chǎn)生的擴(kuò)張壓力有關(guān)，當(dāng)擴(kuò)張壓力較大時(shí)，布孔間距也可隨之加大；與巖石的力學(xué)性質(zhì)有關(guān)，且隨著巖石單軸抗拉強(qiáng)度的增大，布孔間距應(yīng)相應(yīng)減??；以及與鉆孔的孔徑有關(guān)，且隨著孔徑的增大，布孔間距也隨之增大。

在具體施工中，布孔方案應(yīng)當(dāng)根據(jù)具體工程的地形地質(zhì)、周圍環(huán)境、施工手段等條件各異，但主要應(yīng)當(dāng)遵循以下原則和方法：

1)為保證劈裂效果和加快施工進(jìn)度，開挖時(shí)應(yīng)當(dāng)盡量采用上下臺(tái)階法開挖，增加施工時(shí)的臨空面，鉆孔時(shí)上臺(tái)階孔眼垂直掌子面的，由于上臺(tái)階的開挖為下臺(tái)階提供了豎向作業(yè)面，所以下臺(tái)階豎向打設(shè)鉆孔。

2)根據(jù)斷面大小、現(xiàn)場(chǎng)巖質(zhì)條件以及劈裂設(shè)備性能調(diào)整好布孔間距，各類孔眼的布置時(shí)應(yīng)當(dāng)滿足的順序是：首先根據(jù)斷面形狀布置好隧道周邊輪廓線的劈裂孔，再從外向里布置劈裂孔，保證劈裂后形成的輪廓線符合設(shè)計(jì)要求，減少修邊工作。

3)為保證劈裂效果布孔時(shí)各孔眼應(yīng)盡量互相平行，間距一致，孔底落在同一平面上，均勻地分布在斷面上。

4 工程實(shí)例

4.1 工程概況

廈門市軌道交通3號(hào)線創(chuàng)業(yè)橋站—安兜站區(qū)間隧道下穿鷹廈線鐵路施工，隧道下穿既有鐵路施工，工程環(huán)境復(fù)雜，施工風(fēng)險(xiǎn)性高，制約因素也多，由于鉆爆法爆破過程中對(duì)地表產(chǎn)生的振動(dòng)以及變形難以保證施工期間地面鐵路線的安全運(yùn)營(yíng)，故在下穿區(qū)間擬制定靜態(tài)破碎方案。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，區(qū)間隧道場(chǎng)地以微風(fēng)化花崗巖為主，巖石完整性較好，單軸抗壓強(qiáng)度σc=125.2 MPa，單軸抗拉強(qiáng)度σt=4 MPa。

4.2 方案制定

根據(jù)圍巖情況以及開挖斷面的特點(diǎn)，隧道采用上下臺(tái)階法開挖。所選用的劈裂機(jī)型號(hào)為博奧FL300，工作特性和性能參數(shù)見表1。

表1 FL300劈裂機(jī)工作特性與性能參數(shù)

對(duì)于布孔形式先按設(shè)備要求鉆孔直徑和深度分別取115 mm、1500 mm。對(duì)于布孔間距按式(10)將各參數(shù)代入計(jì)算得

(12)

施工中取整按布孔間距500 mm來實(shí)施。

另外根據(jù)上述理論，驗(yàn)算在該孔距下分裂力是否滿足孔間形成貫通裂縫的條件。先由式(6)確定該工況下巖石斷裂韌度為

(13)

則在布孔間距為L(zhǎng)=500 mm的情況下，由劈裂機(jī)產(chǎn)生的分裂力q需滿足：

(14)

式中，對(duì)于a/r0≈4.35，可取邊界修正因子F=0.2。

而由劈裂機(jī)產(chǎn)生的理論分裂力可達(dá)45 MPa，滿足孔間形成貫通裂縫的條件，故確定布孔間距為500 mm。

布孔參數(shù)確定后，根據(jù)斷面形式制定具體的施工方案。由于采用臺(tái)階法開挖，為保證靜態(tài)破碎的效果，在施工時(shí)應(yīng)先在上臺(tái)階創(chuàng)造新的臨空面，通過沿隧道輪廓線內(nèi)50 cm采用φ200 mm潛孔鉆成孔，間距40 cm，孔與孔之間殘留的巖塊用φ160 mm水磨鉆取巖心，形成連續(xù)的臨空帶。再用風(fēng)動(dòng)鑿巖機(jī)在上臺(tái)階鉆設(shè)孔眼，鉆孔與掌子面垂直，鉆孔孔徑115 mm，深度1500 mm，孔距500 mm，采用梅花型布置?？孜徊贾靡妶D5。

上臺(tái)階開挖后為下臺(tái)階打孔提供了豎向鉆孔的作業(yè)面，故施工時(shí)可以對(duì)下臺(tái)階進(jìn)行分層開挖，每層高1.5 m，采用鑿巖機(jī)在臺(tái)階面上打設(shè)垂直孔，孔徑115 mm，深度1500 mm，孔距500 mm，布孔形式見圖6。

4.3 破碎效果

經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，巖石經(jīng)劈裂機(jī)加載后的破碎效果良好(圖7、圖8)。從圖7、圖8中可以看出，由于周圍空孔的存在，加載后裂紋出現(xiàn)在鉆孔的兩邊上并沿著孔間連線的方向發(fā)展，且單孔加載后裂紋的擴(kuò)展長(zhǎng)度超過了布孔間距的1/2，保證了在相鄰孔眼加載后能夠在孔間形成貫通的裂紋，達(dá)到靜態(tài)破碎的要求，也從中表明了現(xiàn)場(chǎng)施工的實(shí)際效果與理論推導(dǎo)結(jié)果吻合良好，證明了該理論的適用性。

圖5 上臺(tái)階布孔形式

圖6 下臺(tái)階布孔形式

圖7 單孔加載下裂紋擴(kuò)展效果

圖8 孔內(nèi)開裂情況

5 結(jié)論

本文以彈性和斷裂力學(xué)的基本理論為基礎(chǔ)，對(duì)隧道靜態(tài)破碎過程中液壓劈裂技術(shù)的破巖機(jī)理進(jìn)行了分析，并提出了施工參數(shù)中布孔形式的確定方法并應(yīng)用在實(shí)際工程上，得到以下結(jié)論：

1)由應(yīng)力分布可知，在劈裂機(jī)加載作用下巖石呈拉壓混合狀態(tài)，通過利用巖石抗拉強(qiáng)度明顯小于抗壓強(qiáng)度的特點(diǎn)來達(dá)到破碎巖石的目的；在加載過程中，巖石將率先在孔壁上出現(xiàn)微裂紋，并且隨著繼續(xù)加載，裂紋將沿著相鄰兩孔連線上發(fā)展，故空孔的存在對(duì)裂紋的擴(kuò)展具有一定的導(dǎo)向作用。

2)施工中布孔間距的大小與劈裂機(jī)所能產(chǎn)生的分裂力、現(xiàn)場(chǎng)的巖質(zhì)條件以及孔徑有關(guān)，當(dāng)分裂力和孔徑較大時(shí)可加加大孔距，加快施工進(jìn)度；但當(dāng)巖石單軸抗拉強(qiáng)度較大時(shí)應(yīng)相應(yīng)減小孔距。

3)將液壓劈裂施工技術(shù)應(yīng)用在廈門軌道交通3號(hào)線創(chuàng)業(yè)橋站—安兜站區(qū)間隧道下穿鷹廈線鐵路段工程上，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)巖質(zhì)條件和巖石破碎理論優(yōu)化了靜態(tài)開挖設(shè)計(jì)參數(shù)，取得了良好的破碎效果，為今后同類型工程提供一些寶貴經(jīng)驗(yàn)。