應(yīng)小宇 ，梁孝鑫 ，李思源 ，杜詩(shī)祺 ，GRACE Ding

（1. 浙大城市學(xué)院工程分院，浙江 杭州 310015；2. 悉尼科技大學(xué)建筑環(huán)境學(xué)院，澳大利亞 悉尼 NSW2007）

在當(dāng)前有限的土地資源條件下，高層建筑為主附加裙房的形式，因占地面積小利用率高，同時(shí)又可以帶來(lái)較高的商業(yè)附加值，已成為了城市發(fā)展的必然趨勢(shì).

高層建筑同時(shí)也存在許多問(wèn)題，日照間距和消防要求已成為規(guī)范的主要內(nèi)容，得到了充分考慮，而高層建筑和裙房的連接方式對(duì)建筑群周?chē)L(fēng)環(huán)境的影響沒(méi)有得到足夠的重視[1]，由此帶來(lái)的不良風(fēng)環(huán)境比比皆是，冬季強(qiáng)冷空氣使行人感到不適，多風(fēng)季節(jié)引發(fā)危險(xiǎn)[2-3]；夏季室外靜風(fēng)區(qū)悶熱，不利于污染物和廢氣的消散. 因此，對(duì)于高層建筑不同裙房布局的風(fēng)環(huán)境研究從人身安全角度和城市規(guī)劃角度上都十分必要[4-6].

吳義章等[7]通過(guò)數(shù)值模擬方法對(duì)某高層建筑周?chē)男腥烁叨蕊L(fēng)速場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算，對(duì)行人在不同狀態(tài)下的風(fēng)環(huán)境舒適性作出了評(píng)價(jià)并提出了控制措施；Tsang等[8]通過(guò)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)法從建筑規(guī)模、間距和裙房方面對(duì)高層建筑人行區(qū)域進(jìn)行研究，得出裙房對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響有利有弊，但是對(duì)于需要自然通風(fēng)的地區(qū)來(lái)講是不利的，加裙房后整體風(fēng)速降低，且裙房增大了不利風(fēng)環(huán)境區(qū)域；Dye[9]通過(guò)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)得出裙房的存在可以降低最不利點(diǎn)風(fēng)速；王輝[10]對(duì)深圳前海三、四開(kāi)發(fā)單元進(jìn)行分析，得出開(kāi)發(fā)單元風(fēng)環(huán)境主要受到建筑朝向、建筑平面形式、建筑體量、建筑立面構(gòu)成、沿街裙房立面細(xì)部要素的影響，討論了不同裙房平面對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響，得出選取邊角越光滑的裙房，對(duì)風(fēng)環(huán)境影響越小.

總體來(lái)看，國(guó)內(nèi)目前對(duì)于高層建筑裙房的研究多集中于有無(wú)裙房和裙房的荷載與振動(dòng)上. 針對(duì)某一地塊，結(jié)合當(dāng)?shù)胤ㄒ?guī)、周邊建筑、植被與地貌，探究裙房形體尺寸的改變及其與高層建筑主體的聯(lián)結(jié)方式是否會(huì)對(duì)當(dāng)?shù)仫L(fēng)環(huán)境造成影響的研究并不深入.

本文將分析杭州錢(qián)江新城高層建筑聚集區(qū)中的風(fēng)環(huán)境問(wèn)題. 選擇風(fēng)環(huán)境問(wèn)題最突出的區(qū)域中某單體建筑為例，探究單一高層建筑裙房形體尺寸和主樓的連接方式對(duì)人行區(qū)域風(fēng)環(huán)境的影響.

1 地區(qū)模型的建立與風(fēng)環(huán)境模擬

1.1 實(shí)測(cè)過(guò)程

用地位于杭州市錢(qián)江新城，介于富春路和劇院路之間，北臨丹桂街，南臨新業(yè)路. 常年夏季風(fēng)為西南風(fēng)，冬季風(fēng)為西北風(fēng). 通過(guò)對(duì)地塊內(nèi)日常天氣風(fēng)速數(shù)據(jù)的研究及實(shí)地問(wèn)卷，發(fā)現(xiàn)夏季風(fēng)環(huán)境問(wèn)題在錢(qián)江新城四季路地塊比較突出，局部風(fēng)速過(guò)大，出現(xiàn)悶熱靜風(fēng)區(qū). 因此，選擇夏季風(fēng)向頻率最高的典型日，安排8人分布在該地塊內(nèi). 每人負(fù)責(zé)一個(gè)測(cè)點(diǎn)，采用Testo425風(fēng)速儀同時(shí)記錄室外行人高度（1.5 m）處的風(fēng)速. 由于實(shí)際風(fēng)速不穩(wěn)定，因此每人每隔1 min記錄一次，測(cè)量總時(shí)長(zhǎng)為30 min，每個(gè)測(cè)點(diǎn)獲取30個(gè)風(fēng)速測(cè)量值.

1.2 模擬邊界條件的設(shè)定

姚征等[11]對(duì)一些常見(jiàn)的CFD （computational fluid dynamics）通用軟件作了介紹和比較，計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬是基于A(yíng)UTODESK CFD平臺(tái)上開(kāi)發(fā)的衍生軟件，如Phoenis、Fluent和Airpak. 一般而言，對(duì)于常見(jiàn)的建筑（群）風(fēng)環(huán)境模擬可以考慮采用Phoenics等軟件提高模型建立的速度與效率，因此本文采用Phoenics進(jìn)行模擬. 相比于實(shí)測(cè)法與風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)法，計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬操作簡(jiǎn)便，結(jié)果精確直觀(guān)，可以獲得風(fēng)壓值、風(fēng)速比等一系列分析數(shù)據(jù). 近年來(lái)，計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬技術(shù)越來(lái)越成熟，國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者通過(guò)計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬法研究建筑周邊風(fēng)環(huán)境的狀況，Hang等[12]在不同街道高寬比和建筑面積密度的條件下利用計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬法和風(fēng)洞試驗(yàn)法模擬了高層建筑風(fēng)環(huán)境. Chan等[13]通過(guò)計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬法探索街道建筑的形體尺寸對(duì)污染物擴(kuò)散的影響.

初始風(fēng)作如下設(shè)定：由于地表摩擦的作用，接近地表的風(fēng)速隨著離地高度的減小而降低；只有離地300 m以上的地方，風(fēng)速才不受地表的影響，可以在大氣梯度的作用下自由流動(dòng). 因此，來(lái)流面風(fēng)速變化規(guī)律以指數(shù)率表示為

式中：V(z) 為任意高度z處的平均風(fēng)速；VG為標(biāo)準(zhǔn)高度zG處的平均風(fēng)速；α為地面粗糙度指數(shù).

根據(jù)歐洲COST和日本AIJ關(guān)于建筑物周?chē)诵酗L(fēng)環(huán)境的CFD模擬實(shí)際應(yīng)用指南[14-15]，再結(jié)合文獻(xiàn)[16]，設(shè)定如下：

1）zG為400 m，該高度處VG為13.000 m/s，α為0.25，地面52 m以上湍流強(qiáng)度為12%.

2） 入口邊界條件：調(diào)整計(jì)算域入口方向?yàn)檎憬贾菹募臼彝庵鲗?dǎo)風(fēng)向西南風(fēng)向（SSW），入口風(fēng)速參考杭州冬季室外10 m高度的平均基準(zhǔn)風(fēng)速2.500 m/s.

3） 出口邊界條件：采用自由邊界，靜壓為0.

4） 地面粗糙度設(shè)置：根據(jù)周邊實(shí)際以及規(guī)劃情況，地面粗糙度指數(shù)取0.35.

1.3 模擬區(qū)域大小與建筑網(wǎng)格劃分

按實(shí)際三維尺寸建立模型，基地模型如圖1.場(chǎng)地大小658 m（長(zhǎng)） × 723 m（寬） × 250 m（高），建筑群位于模擬區(qū)域的中心位置，因此模擬區(qū)域大小為3250 m × 3160 m × 1500 m.

1.4 風(fēng)環(huán)境評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

在真實(shí)室外環(huán)境中，通過(guò)風(fēng)速絕對(duì)值大小來(lái)衡量建筑群布局是不合理的，因?yàn)椴煌季值某跏硷L(fēng)速各不相同. 因此，現(xiàn)階段通常用風(fēng)速比來(lái)衡量建筑布局對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響程度. 風(fēng)速比[17]為

式 中：Vs為測(cè)點(diǎn)風(fēng)速；V0為初始風(fēng)速.

圖1 基地模型Fig. 1 Base model

Kubotaa等[18]研究表明：當(dāng)某區(qū)域的風(fēng)速比大于2.00時(shí)，行人會(huì)感覺(jué)風(fēng)過(guò)于強(qiáng)烈；風(fēng)速比小于0.50時(shí)，該區(qū)域內(nèi)空氣流動(dòng)程度過(guò)低，不利于人的健康，且場(chǎng)地內(nèi)不應(yīng)出現(xiàn)渦旋以及無(wú)風(fēng)區(qū). 本文中風(fēng)速比評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為0.50～2.00.

1.5 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)與Phoenics模擬結(jié)果

通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)及Phoenics模擬對(duì)數(shù)值模擬模型結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證. 在實(shí)地風(fēng)速測(cè)量中，針對(duì)使用頻次較高的行人通道選取有裙房建筑和無(wú)裙房建筑的入口處、建筑拐角處共8個(gè)實(shí)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行風(fēng)速測(cè)量，得到現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)如圖2所示. 圖中：測(cè)點(diǎn)1、3、4、5、7為拐角處，測(cè)點(diǎn)2、6、8為人行入口處.

圖2 實(shí)際測(cè)量平均風(fēng)速與離散程度Fig. 2 Actually measured average wind speed and dispersion degree

由圖2可知：有裙房建筑周邊風(fēng)環(huán)境較無(wú)裙房建筑更為復(fù)雜，波動(dòng)值卻明顯更小，說(shuō)明裙房的遮擋使得周邊無(wú)風(fēng)區(qū)域增多（如測(cè)點(diǎn)1、2、3與測(cè)點(diǎn)4、5、6的對(duì)比）；而同為有裙房的建筑，周邊風(fēng)環(huán)境狀況差異較大，風(fēng)影區(qū)大小與長(zhǎng)短也不同（如測(cè)點(diǎn)4、5與測(cè)點(diǎn)7、8的對(duì)比）. 該現(xiàn)象形成的原因可能是：底部裙房和建筑核心體之間的連接方式的不同；裙房規(guī)模尺寸的不同，如裙房與主樓的位置、裙房高度、裙房迎風(fēng)面寬度、裙房進(jìn)深[19-21]. 圖3為Phoenics的模擬結(jié)果，可見(jiàn)模擬結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相符. 將Phoenics模擬圖中建筑背風(fēng)側(cè)風(fēng)速急劇減小且風(fēng)向發(fā)生偏轉(zhuǎn)的區(qū)域定義為建筑風(fēng)影區(qū)[22].

圖3 原建筑風(fēng)環(huán)境模擬Fig. 3 Wind environment simulation of original buildings

由于測(cè)點(diǎn)6西北側(cè)高層建筑周邊風(fēng)環(huán)境變化顯著且裙房平面較為規(guī)整，因此選擇該建筑作為主要研究對(duì)象，來(lái)探究裙房形式對(duì)建筑周邊人行高度處風(fēng)環(huán)境的影響.

2 主樓與裙房連接方式的影響

建筑平面布局如圖4所示：為便于研究將原建筑柱網(wǎng)統(tǒng)一為7.8 m × 7.8 m，保持主樓位置、尺寸與底部裙房面積基本不變，將原主樓與裙房的布局模式設(shè)定為基座式. 改變?nèi)狗颗c主樓的連接方式，形成分離模式與毗鄰模式. 風(fēng)向設(shè)定仍為夏季SSW，選擇建筑入口、拐角處與人行區(qū)域共8個(gè)風(fēng)環(huán)境較為復(fù)雜的測(cè)點(diǎn)作為研究對(duì)象，并進(jìn)行模擬，模擬結(jié)果如圖5所示.

3種平面布局風(fēng)速比如圖6所示. 整體風(fēng)速比大小為基座式 < 分離式 < 毗鄰式，曲線(xiàn)緩和程度為毗鄰式 < 基座式 < 分離式. 基座式裙房周?chē)w風(fēng)速均勻但平均風(fēng)速比低，風(fēng)影區(qū)最長(zhǎng)，不利于夏季散熱與污染物消散；分離式裙房對(duì)于降低建筑周邊風(fēng)速效果最明顯，但周?chē)L(fēng)場(chǎng)最為復(fù)雜且風(fēng)影區(qū)最大，易形成渦流區(qū)，不利于行人活動(dòng)；毗鄰式風(fēng)影區(qū)小，風(fēng)速均勻，利于提升風(fēng)環(huán)境質(zhì)量.

綜上，對(duì)于杭州高層建筑密集地塊，毗鄰式裙房在一定程度上屬于較優(yōu)裙房方案，基座式為錢(qián)江新城地塊最常見(jiàn)的裙房形式，故將對(duì)以上兩種布局進(jìn)一步研究，以供設(shè)計(jì)者優(yōu)化當(dāng)?shù)仫L(fēng)環(huán)境.

圖4 3種形式建筑平面布局Fig. 4 Three types of layout plane of buildings

圖5 3類(lèi)風(fēng)環(huán)境模擬Fig. 5 Three types of wind environment simulation diagram

圖6 3種平面布局風(fēng)速比Fig. 6 Wind speed ratio for three types of plane layouts

3 裙房不同參數(shù)對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響

原基座式裙房為5層，高24.0 m，迎風(fēng)面寬度70.2 m，進(jìn)深54.6 m，主樓高度141.0 m. 原毗鄰式類(lèi)房為5層，高24.0 m，迎風(fēng)面方向?qū)挾葹?0.8 m，進(jìn)深46.8 m，主樓高度141.0 m.

3.1 裙房位置變化的影響

將裙房與主樓的位置關(guān)系分為中心式、偏心式、邊緣式3種，原建筑類(lèi)型屬于中心式，現(xiàn)將裙房和主樓的位置關(guān)系作為單一變量，選用模擬對(duì)象柱跨，裙房往左、右各偏移1跨（7.8 m）分別形成偏心式1、偏心式2，同理左、右各偏移2跨（15.6 m）分別形成邊緣式1、邊緣式2，平面布局如圖7所示. 經(jīng)過(guò)Phoenics模擬，結(jié)果如圖8所示.

由圖8可知：當(dāng)裙房由邊緣式1偏移為邊緣式2的過(guò)程中，毗鄰式與基座式的風(fēng)影區(qū)寬度由窄變寬，風(fēng)影區(qū)長(zhǎng)度由短變長(zhǎng)，風(fēng)影區(qū)形狀向著裙房移動(dòng)反方向扭曲，扭曲程度為毗鄰式 > 基座式；建筑風(fēng)影區(qū)寬度為邊緣式1 < 偏心式1 < 中心式 < 偏心式2 <邊緣式2；建筑風(fēng)影區(qū)長(zhǎng)度為邊緣式1 < 偏心式1 <中心式 < 偏心式2 < 邊緣式2；總體風(fēng)速比毗鄰式均優(yōu)于基座式，曲線(xiàn)和緩程度為基座式 > 毗鄰式；當(dāng)裙房由邊緣式1向邊緣式2偏移，毗鄰式和基座式的風(fēng)速比大小均為邊緣式1 > 偏心式1 > 中心式 > 偏心式2 > 邊緣式2；毗鄰式布局中邊緣式1與偏心式1的風(fēng)速比均在1.50左右，風(fēng)環(huán)境滿(mǎn)足舒適性需求，風(fēng)環(huán)境得到了相應(yīng)優(yōu)化.

對(duì)于杭州高層建筑密集地塊，不論是基座式裙房布局還是毗鄰式裙房布局，裙房的偏移利于改善建筑周邊風(fēng)環(huán)境，風(fēng)影區(qū)形狀向著裙房移動(dòng)反方向扭曲，扭曲程度為毗鄰式 > 基座式. 在實(shí)際生活中考慮主樓與裙房的偏移關(guān)系時(shí)，應(yīng)結(jié)合風(fēng)環(huán)境進(jìn)行考慮. 可選用與主樓合適的偏移關(guān)系，同時(shí)也要結(jié)合建筑周邊人群使用的相應(yīng)功能，將人群活動(dòng)設(shè)施，如廣場(chǎng)等布置在優(yōu)化區(qū)，在負(fù)優(yōu)化區(qū)種植綠化和植被，進(jìn)一步解決由于風(fēng)速比較低造成的空氣不流通的問(wèn)題.

圖7 5種類(lèi)型建筑平面布局Fig. 7 Five types of plane layout of buildings

圖8 5種平面布局風(fēng)速比Fig. 8 Wind speed ratio of five types of plane layouts

3.2 裙房高度變化的影響

根據(jù)調(diào)研結(jié)果，錢(qián)江新城地塊高層辦公樓裙房高度主要分布區(qū)間為2～5層，因此將裙房高度作為變量，選取9.6 m （2層）、14.4 m （3層）、19.2 m（4層）、24.0 m （5層）四種類(lèi)型高度對(duì)基座式與毗鄰式裙房建筑進(jìn)行模擬，建筑布局如圖9所示，經(jīng)過(guò)Phoenics模擬，結(jié)果如圖10所示.

由圖10可知：隨著裙房高度的增加，建筑風(fēng)影區(qū)先變短后變長(zhǎng)，風(fēng)影區(qū)范圍內(nèi)風(fēng)速較小區(qū)域增多，最小風(fēng)速主要位于建筑背后風(fēng)影區(qū)，建筑兩邊風(fēng)速較大區(qū)域面積變大，長(zhǎng)度變長(zhǎng).

通過(guò)模擬發(fā)現(xiàn)基座式裙房的高度變化對(duì)風(fēng)速比影響不大，但基座式裙房布局與毗鄰式普遍存在以下相同規(guī)律：隨著層高增加，平均風(fēng)速增大，當(dāng)裙房層高為4層時(shí)，整體風(fēng)環(huán)境狀況較好；當(dāng)裙房高度由3層變?yōu)?層時(shí)，測(cè)點(diǎn)1、5、8處的風(fēng)速比有明顯的差異，其余曲線(xiàn)之間差異均不明顯.

圖9 4類(lèi)裙房高度建筑布局Fig. 9 Podium layouts with four types of heights

圖10 4類(lèi)高度布局風(fēng)速比Fig. 10 Wind speed ratio of four types of heights

綜上所述，杭州高層建筑密集地塊裙房無(wú)論是基座式還是毗鄰式，高度設(shè)計(jì)范圍最好為15.0～20.0 m，該地區(qū)應(yīng)盡量避免建造更高的裙房，這是由于裙房高度越高，產(chǎn)生的建筑風(fēng)影區(qū)越大，導(dǎo)致風(fēng)速降低，不利于污染物的擴(kuò)散.

3.3 裙房迎風(fēng)面寬度變化的影響

根據(jù)調(diào)研，錢(qián)江新城地塊建筑裙房迎風(fēng)面寬度主要集中在40.0～70.0 m，故將迎風(fēng)面寬度作為單一變量，原基座式與毗鄰式裙房為9跨（70.2 m），兩邊各偏移一跨，選用模擬對(duì)象柱跨，選取5跨（39.0 m）、7跨（54.6 m）建模并模擬，平面布局如圖11所示，經(jīng)過(guò)Phoenics模擬，結(jié)果如圖12所示.

由圖12可知：隨著裙房迎風(fēng)面寬度的增加，基座式裙房風(fēng)影區(qū)長(zhǎng)寬變化不大，毗鄰式裙房建筑風(fēng)影區(qū)的長(zhǎng)度與寬度隨著跨數(shù)的增加先增大后變??；基座式和毗鄰式整體平均風(fēng)速比均為7跨 < 5跨 <9跨；當(dāng)裙房迎風(fēng)面寬度為9跨時(shí)，裙房周?chē)娘L(fēng)環(huán)境較好，風(fēng)速得到提升，風(fēng)環(huán)境狀況良好；對(duì)于風(fēng)速比增大程度，基座式裙房差異不大，而毗鄰式裙房當(dāng)裙房迎風(fēng)面寬度增大時(shí)，拐角處風(fēng)速變化高于人行區(qū)域風(fēng)速變化，且迎風(fēng)面拐角處風(fēng)速變化 < 背風(fēng)面拐角處風(fēng)速變化.

圖11 3種寬度建筑平面布局Fig. 11 Plane layouts with three types of windward side widths

圖12 3種迎風(fēng)面寬度風(fēng)速比Fig. 12 Wind speed ratio with three types of windward side widths

3.4 裙房迎風(fēng)面進(jìn)深變化的影響

錢(qián)江新城地塊建筑裙房進(jìn)深主要集中在40.0～70.0 m，故將裙房迎風(fēng)面進(jìn)深作為單一變量，選用模擬對(duì)象柱跨，選取5跨（39.0 m）、6跨（46.8 m）、7跨（54.6 m）、8跨（62.4 m）、9跨（70.2 m）對(duì)基座式與毗鄰式裙房建模并模擬，平面布局如圖13所示，經(jīng)過(guò)Phoenics模擬，結(jié)果如圖14所示.

由圖14可以發(fā)現(xiàn)：基座式與毗鄰式的建筑風(fēng)影區(qū)由長(zhǎng)變短，風(fēng)影區(qū)寬度基本保持不變；建筑兩側(cè)風(fēng)速較大區(qū)域隨著裙房迎風(fēng)面進(jìn)深長(zhǎng)度增加先增后減；基座式整體平均風(fēng)速比5跨 < 9跨 < 6跨 < 8跨 <7跨；毗鄰式整體風(fēng)速比5跨 < 9跨 < 8跨 < 6跨 <7跨；隨著裙房迎風(fēng)面進(jìn)深增加，基座式與毗鄰式的風(fēng)速比增大程度均為先增長(zhǎng)后減小，在7跨時(shí)達(dá)到最大.

對(duì)于杭州高層建筑密集地塊，當(dāng)裙房迎風(fēng)面進(jìn)深長(zhǎng)度在50.0、60.0 m時(shí)，最大風(fēng)速比可達(dá)到1.98，且局部也不出現(xiàn)無(wú)風(fēng)區(qū)，風(fēng)環(huán)境狀況良好.

圖13 5種進(jìn)深建筑平面布局Fig. 13 Plane layouts with five types of windward side depths

圖14 5種進(jìn)深風(fēng)速比Fig. 14 Wind speed ratio with five types of windward side depths

4 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)杭州高層建筑密集地塊常見(jiàn)的基座式與毗鄰式裙房進(jìn)行深入分析，對(duì)比在行人高度（1.5 m）處的風(fēng)速比和測(cè)點(diǎn)周?chē)娘L(fēng)環(huán)境分布情況，改變?nèi)狗康奈恢?、高度、迎風(fēng)面寬度、進(jìn)深，得出兩種裙房類(lèi)型對(duì)于風(fēng)環(huán)境影響的普遍規(guī)律. 該規(guī)律適用于杭州高層建筑密集地塊的基座式與毗鄰式裙房，主樓高度為110.0～160.0 m，為裙房高度為10.0～24.0 m，迎風(fēng)面寬度為40.0～70.0 m，迎風(fēng)面進(jìn)深為40.0～70.0 m. 具體如下：

1） 基座式裙房周?chē)w風(fēng)速均勻但平均風(fēng)速較低，風(fēng)影區(qū)最長(zhǎng)，不利于夏季散熱與污染物消散；毗鄰式裙房風(fēng)影區(qū)小，整體風(fēng)速均勻，利于提升當(dāng)?shù)仫L(fēng)環(huán)境質(zhì)量. 在杭州高層建筑密集地塊進(jìn)行高層辦公建筑裙房設(shè)計(jì)時(shí)，毗鄰式裙房布局優(yōu)于基座式.

2） 裙房的偏移有利于提升建筑周邊風(fēng)環(huán)境質(zhì)量，實(shí)際考慮裙房與主樓位置關(guān)系時(shí)，應(yīng)慎重考慮當(dāng)?shù)亟ㄖ翰贾?，并結(jié)合周邊環(huán)境與人群使用情況布置，結(jié)合風(fēng)環(huán)境選用與主樓合適的偏移關(guān)系.

3） 杭州高層建筑密集地塊的裙房高度設(shè)計(jì)范圍最好是15.0～20.0 m之間，該地區(qū)應(yīng)盡量避免建造更高的裙房，這是由于隨著裙房高度增加，風(fēng)影區(qū)的面積也隨之增大，不利于空氣的流動(dòng)和污染物消散.

4） 杭州高層建筑密集地塊的迎風(fēng)面寬度設(shè)計(jì)范圍為70.0 m左右時(shí)，裙房周?chē)L(fēng)環(huán)境較好；裙房迎風(fēng)面進(jìn)深長(zhǎng)度在50.0～60.0 m時(shí)，風(fēng)環(huán)境狀況最好. 今后設(shè)計(jì)高層建筑時(shí)，設(shè)計(jì)者可通過(guò)改變?nèi)狗康奈恢?，高度，迎風(fēng)面寬度與進(jìn)深來(lái)改善高層建筑人行區(qū)域風(fēng)環(huán)境.

本文只考慮了當(dāng)前地塊的夏季風(fēng)環(huán)境的情況，缺乏對(duì)秋冬季節(jié)的研究；本文只重點(diǎn)分析了基座式裙房與毗鄰式裙房的影響因素，未對(duì)分離式進(jìn)行深入研究；本文雖然解決了杭州地區(qū)高層建筑密集地塊的風(fēng)環(huán)境優(yōu)化問(wèn)題，但仍較有局限性，設(shè)計(jì)者需要應(yīng)用本文的研究思路與分析方法，重新進(jìn)行模擬；同時(shí)本文對(duì)風(fēng)環(huán)境影響因素的研究也有一定局限性，未考慮裙房細(xì)部如開(kāi)口、檐口、立面的研究，

致謝：浙大城市學(xué)院扈軍老師提供了專(zhuān)業(yè)的軟件指導(dǎo).