蒸壓砂加氣保溫板外墻外保溫系統(tǒng)試驗(yàn)研究及有限元模型分析*

彭佳斌，溫曉東，田穩(wěn)苓，趙曉輝

(1 河北工業(yè)大學(xué)土木與交通學(xué)院， 天津 300401；2 天津住宅建設(shè)發(fā)展集團(tuán)有限公司， 天津 300041)

0 引言

目前建筑外墻外保溫工程采用的主要材料為模塑聚苯板(EPS)、擠塑聚苯板(XPS)等有機(jī)保溫材料，此類材料最大的缺點(diǎn)是耐久性差且容易產(chǎn)生火災(zāi)隱患，需要采用聲學(xué)信號檢測等方法進(jìn)行檢測[1]。為克服聚苯板的缺點(diǎn)，同時(shí)滿足建筑節(jié)能和環(huán)保的要求，蒸壓加氣混凝土板被逐漸應(yīng)用到外墻保溫系統(tǒng)中。蒸壓加氣混凝土不僅是A級不燃材料，而且其廢棄物可回收再利用[2]，優(yōu)勢突出。

蒸壓加氣混凝土板既可作為外墻保溫板，也可作為建筑保溫圍護(hù)結(jié)構(gòu)[3]。目前，學(xué)者們不僅對蒸壓加氣混凝土板的質(zhì)量控制問題進(jìn)行了探討[4-6]，還對其基本力學(xué)性能進(jìn)行了研究[7-8]，對于其作為圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)的抗震性能，張大鵬[9]研究發(fā)現(xiàn)蒸壓加氣混凝土板應(yīng)用于裝配式鋼結(jié)構(gòu)具有很好的抗震性能和耗能能力；曹正罡[10]通過試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)蒸壓加氣混凝土墻板可提高鋼框架的初始剛度、峰值荷載以及耗能能力。

蒸壓加氣混凝土板作為圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)，與主體結(jié)構(gòu)的連接節(jié)點(diǎn)是關(guān)鍵環(huán)節(jié)。肖偉[3]研究發(fā)現(xiàn)蒸壓加氣混凝土墻板先于結(jié)構(gòu)主體退出工作，主要是連接節(jié)點(diǎn)出現(xiàn)破壞；倪輝[11]指出連接框架與墻板的節(jié)點(diǎn)類型對墻板的應(yīng)力最大值有較為明顯的影響；Shane Wilson[12]提出蒸壓加氣混凝土板的損壞都是由連接件與板材接口的破裂或破碎引起的。張國偉、陳博珊[13-14]提出的新型預(yù)埋件節(jié)點(diǎn)使得蒸壓加氣混凝土板的節(jié)點(diǎn)承載力大幅提高；姜鵬霄[15]利用對拉螺桿實(shí)現(xiàn)蒸壓加氣混凝土板與鋼筋混凝土剪力墻的復(fù)合，但體系的耐久性較差；肖偉[3]提出采用“搖擺式”節(jié)點(diǎn)將板材與主體結(jié)構(gòu)連接，可以減輕破壞。

應(yīng)用于裝配式建筑的預(yù)制外墻保溫板的相關(guān)技術(shù)已經(jīng)比較成熟[16]，而將蒸壓砂加氣混凝土板作為外墻外保溫結(jié)構(gòu)的相關(guān)研究較少，本文采用的蒸壓砂加氣保溫板外墻外保溫系統(tǒng)[17](圖1)，以粘結(jié)砂漿作為膠粘劑，采用專用連接件和拉筋將蒸壓砂加氣混凝土板固定到鋼筋混凝土剪力墻上，連接件的翼緣能夠?yàn)楸匕逄峁┲?，拉結(jié)鋼筋通過鋼筋固定頭與混凝土墻體連接，進(jìn)一步提高了保溫板與混凝土墻體的整體性。通過試驗(yàn)研究和數(shù)值模擬分析對蒸壓砂加氣外墻外保溫系統(tǒng)的力學(xué)性能作出評價(jià)，為蒸壓砂加氣混凝土板應(yīng)用到外墻外保溫提供依據(jù)。

圖1 蒸壓砂加氣保溫板外墻外保溫系統(tǒng)

1 試件設(shè)計(jì)與加載

1.1 試件設(shè)計(jì)

試件根據(jù)工程中常用尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì)，鋼筋混凝土墻體試件包括4片L形截面墻體(圖2)和2片T形截面墻體(圖3)兩種。

圖2 L形截面試件構(gòu)造圖

圖3 T形截面試件構(gòu)造圖

試驗(yàn)用蒸壓砂加氣混凝土板厚度為100mm，試件構(gòu)造做法如表1所示。試件SJ3-L僅用于測試加載系統(tǒng)是否正常。SJ1-L和SJ4-L作為對比組，研究連接件和拉筋的作用；SJ4-L和SJ5-L作為對比組，研究不同截面形式對墻體受力影響；SJ2-L和SJ6-L作為對比組，研究加載到彈塑性層間位移限制時(shí)，不同截面形式及不同構(gòu)造做法之間的區(qū)別。

試件構(gòu)造做法表1

1.2 測點(diǎn)布置與加載

1.2.1 測點(diǎn)布置

連接件應(yīng)變片布置如圖4所示；保溫板中拉結(jié)鋼筋應(yīng)變片布置如圖5所示。

圖4 連接件應(yīng)變片布置

圖5 保溫板中拉結(jié)鋼筋應(yīng)變片布置

1.2.2 加載

試驗(yàn)加載系統(tǒng)如圖6所示，由豎向加荷系統(tǒng)和水平加荷系統(tǒng)兩部分組成。

圖6 加載系統(tǒng)

豎向荷載由剛度較大的門式鋼架通過100t的油壓千斤頂施加。水平荷載采用水平推拉力均為200t的電液伺服作動(dòng)器來施加。

試件SJ1-L，SJ4-L，SJ5-T的加載制度如下：豎向荷載根據(jù)墻體的軸壓比設(shè)計(jì)值、墻體橫截面面積、混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)算，豎向荷載一次加載并保持穩(wěn)定，L形試件豎向荷載為544.8kN，T形試件豎向荷載為601.2kN。水平荷載分兩階段加載：1)力控制階段，正向加載到混凝土墻體出現(xiàn)裂縫，此時(shí)荷載為臨界荷載Pcr，以此荷載值往復(fù)加載三次；2)位移控制階段，為合理地控制加載級數(shù)。加載至±Δ=±H/360=±6.4mm(H為層高，本文取墻體高度)，往復(fù)三次。以Δ為位移增量，按±Δ，±2Δ，±3Δ，…，加載，每級往復(fù)三次，直至試件破壞。

對試件SJ2-L和SJ6-T，僅研究罕遇地震作用下的薄弱層墻體，豎向荷載與試件SJ1-L，SJ4-L，SJ5-T的加載情況相同。水平荷載分兩階段加載：1)力控制階段，正向加載到混凝土墻體出現(xiàn)裂縫，此時(shí)荷載為臨界荷載Pcr，以此荷載值往復(fù)加載三次；2)位移控制階段，繼續(xù)加載至±Δ，往復(fù)三次。以Δ為位移增量，每級往復(fù)三次，可加載至《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016年版)規(guī)定的彈塑性層間位移限值±3Δ=±H/120=±19.2mm。

2 試驗(yàn)現(xiàn)象與試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象分析

試件SJ1-L加載至彈塑性層間位移限值3Δ時(shí)，腹板和翼緣保溫板裂縫情況如圖7(a)所示，保溫板未出現(xiàn)貫通裂縫，粘結(jié)砂漿能保證保溫板的可靠連接；加載至5Δ時(shí)，腹板內(nèi)側(cè)三條保溫板脫粘(圖7(b))，此時(shí)粘結(jié)砂漿已經(jīng)無法保證保溫板的可靠連接；加載至9Δ時(shí)，墻體腹板角部混凝土壓碎，豎向鋼筋拉斷(圖7(c))，保溫板出現(xiàn)貫通斜裂縫(圖7(d))。

圖7 試件SJ1-L試驗(yàn)現(xiàn)象

試件SJ2-L加載至到彈塑性層間位移限值3Δ時(shí)，混凝土墻體出現(xiàn)大量交叉X形裂縫，且裂縫較長(圖8(a))；保溫板開裂情況如圖8(b)所示，裂縫數(shù)量較少，且裂縫長度較短。證明墻體在變形過程中，保溫板開裂情況要輕于混凝土墻體。

圖8 試件SJ2-L試驗(yàn)現(xiàn)象

經(jīng)試件SJ3-L的加載測試發(fā)現(xiàn)加載系統(tǒng)工作正常。加載過程中，在試件陽角底部出現(xiàn)豎向裂縫，并出現(xiàn)保護(hù)層脫落的現(xiàn)象。試驗(yàn)最終狀態(tài)為：試件翼緣和腹板端部混凝土壓碎，兩端豎向鋼筋壓屈(圖9)，破壞形式以彎曲破壞為主。

圖9 試件SJ3-L試驗(yàn)現(xiàn)象

試件SJ4-L加載至彈塑性層間位移限值3Δ時(shí)，保溫板未出現(xiàn)貫通裂縫。繼續(xù)加載直至混凝土墻體腹板端部出現(xiàn)壓碎，豎向鋼筋壓屈，此時(shí)，混凝土墻體砂漿脫落(圖10(a))；保溫板在腹板角部形成貫通裂縫，但由于連接件和拉筋的作用，保溫板未脫落，同時(shí)由于玻纖網(wǎng)的拉結(jié)作用，外層砂漿也未出現(xiàn)脫落(圖10(b))；混凝土墻翼緣出現(xiàn)壓碎(圖10(c))，而保溫板翼緣只是出現(xiàn)貫通裂縫(圖10(d))。

圖10 試件SJ4-L試驗(yàn)現(xiàn)象

試件SJ5-T加載至彈塑性層間位移限值3Δ時(shí)，保溫板未出現(xiàn)貫通裂縫，加載至7Δ時(shí)，腹板角部未見貫通裂縫(圖11(a))，但翼緣下部出現(xiàn)貫通水平裂縫(圖11(b))，繼續(xù)加載至墻體混凝土壓碎，豎向鋼筋壓屈時(shí)，混凝土墻破壞情況(圖11(c))較保溫板破壞情況(圖11(d))嚴(yán)重，根據(jù)試驗(yàn)現(xiàn)象，在墻體變形較大的部位，玻纖網(wǎng)對相應(yīng)位置處保溫板的裂縫發(fā)展起到了一定的延緩作用。

圖11 試件SJ5-T試驗(yàn)現(xiàn)象

試件SJ6-T加載至彈塑性層間位移限值3Δ時(shí)，保溫板未出現(xiàn)貫通裂縫(圖12(a))，三層保溫板無貫通裂縫(圖12(b))，另外連接件附近保溫板出現(xiàn)斜向裂縫，說明墻體在彈塑性變形階段，變形較大部位連接件處存在應(yīng)力集中現(xiàn)象。

圖12 試件SJ6-T試驗(yàn)現(xiàn)象

綜上，T形試件外貼保溫板開裂情況整體上要輕于L形試件，這是由于L形試件在加載過程中存在扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。

2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.2.1 連接件應(yīng)變分析

連接件采用的鋼材為Q235鋼，其名義屈服微應(yīng)變?yōu)?35/(2.0×105)×106=1 175με。

試件SJ2-L連接件應(yīng)變整體較小，最大應(yīng)變?yōu)?0με，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的5%左右；整體上，上層連接件的應(yīng)變小于下層，但差別不明顯。

試件SJ4-L連接件的最大應(yīng)變?yōu)?00με，出現(xiàn)在LJ2上，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的50%左右；其他連接件應(yīng)變均較小，均不超過屈服應(yīng)變的35%；整體上，上層連接件應(yīng)變小于下層；翼緣連接件的應(yīng)變小于腹板。

試件SJ5-T連接件的最大應(yīng)變?yōu)?00με，出現(xiàn)在LJ3上，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的25%左右，達(dá)到彈塑性層間位移限值時(shí)，應(yīng)變?yōu)?00με，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的8%；LJ5上測點(diǎn)最大應(yīng)變約為105με，下測點(diǎn)最大應(yīng)變約為250με，說明連接件上表面受力小于下表面；整體上，上層連接件應(yīng)變小于下層。翼緣連接件的應(yīng)變大于腹板。

試件SJ6-T連接件的應(yīng)變整體很小，小于屈服應(yīng)變的8%。

從以上數(shù)據(jù)可以看出：1)L形試件中的連接件最大應(yīng)變?yōu)?00με，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的50%左右；2)T形試件中的連接件最大應(yīng)變?yōu)?50με，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的20%左右；3)總體上下層連接件受力大于上層，連接件的上表面應(yīng)變要小于下表面；4)由于扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，L形試件中連接件應(yīng)變大于T形試件中對應(yīng)位置連接件應(yīng)變，L形試件連接件最大應(yīng)變出現(xiàn)在腹板底部而T形試件出現(xiàn)在翼緣。

2.2.2 拉筋應(yīng)變分析

拉結(jié)鋼筋采用HRB500高強(qiáng)鋼筋，其名義屈服應(yīng)變?yōu)?00/(2.0×105)×106=2 500με。

試件SJ2-L拉筋最大應(yīng)變?yōu)?00με，出現(xiàn)在GJ1中，僅達(dá)屈服應(yīng)變的20%；腹板拉筋的應(yīng)變大于翼緣。

試件SJ4-L拉筋最大應(yīng)變?yōu)? 000με，出現(xiàn)在GJ1中，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的40%左右；翼緣拉筋應(yīng)變較小，最大約為150με，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的6%左右，腹板拉筋應(yīng)變大于翼緣。

試件SJ5-T拉筋最大應(yīng)變約為500με，出現(xiàn)在GJ1中，僅達(dá)到屈服應(yīng)變的20%左右；腹板中拉筋應(yīng)變大于翼緣。

從拉筋應(yīng)變值可以看出：1)L形和T形試件中拉筋均未達(dá)到屈服，其中拉筋最大應(yīng)變?yōu)? 000με，拉筋最大應(yīng)變僅達(dá)到屈服應(yīng)變的40%；2)腹板中的拉筋應(yīng)變大于翼緣中拉筋的應(yīng)變；3)整體上L形試件中拉筋應(yīng)變大于T形試件中對應(yīng)位置拉筋應(yīng)變。

3 數(shù)值模擬分析

本節(jié)基于非線性鋼筋混凝土有限元分析理論，結(jié)合試驗(yàn)研究，采用ANSYS軟件進(jìn)行數(shù)值模擬。

3.1 基本假定

(1)鋼筋混凝土墻體按彌散模型考慮，即將鋼筋混凝土作為均質(zhì)材料。

(2)砂漿膠粘劑粘結(jié)的塊體保溫板按整體板考慮，不考慮保溫板各塊體之間的滑移。

(3)砂漿粘結(jié)層采用無厚度接觸單元來模擬。

(4)考慮保溫板的拉裂和壓碎，其非線性應(yīng)力-應(yīng)變曲線參考混凝土應(yīng)力-應(yīng)變特征，進(jìn)行強(qiáng)度調(diào)幅。

(5)考慮到連接件與混凝土墻通過錨栓連接，混凝土墻變形會(huì)帶動(dòng)連接件一起變形，建模時(shí)將殼單元的折角節(jié)點(diǎn)與混凝土墻的錨栓位置自由度全耦合。同時(shí)將拉筋在錨入混凝土墻的部位與相應(yīng)位置的混凝土節(jié)點(diǎn)建立耦合。

3.2 材料參數(shù)

通過材性試驗(yàn)測定得到砂漿粘劑初始黏聚力為0.6MPa，最大摩擦力為1.2MPa，其他具體參數(shù)如表2所示。

有限元模型材料參數(shù) 表2

3.3 單元選擇

對于鋼筋混凝土和保溫板采用Solid65單元模擬，連接件采用三維彈塑性殼單元Shell181模擬,拉筋采用Link8單元模擬,砂漿膠粘劑采用接觸單元Targe170與Conta173模擬。

3.4 加載方式

鋼筋混凝土試件在低周反復(fù)荷載作用下的承載力骨架曲線與單調(diào)加載制度下的力-位移曲線相近，因此本節(jié)只做試件在水平單調(diào)荷載下的數(shù)值模擬分析。計(jì)算中地梁底部取為固定邊界。分析類為靜態(tài)分析。

計(jì)算中的荷載步如下：1)Step1-施加材料自重；2)Step2-施加軸壓荷載，軸壓荷載值與試驗(yàn)數(shù)值相同；3)Step3-相應(yīng)于彈性變形階段情況，在加載梁頂面施加水平位移H/1 000，計(jì)算模型各部分的受力情況；4)Step4-相應(yīng)于彈塑性變形階段情況，在加載梁頂面施加水平位移H/120，計(jì)算模型各部分的受力情況。

3.5 計(jì)算結(jié)果及分析

圖13給出了L形試件各部分的應(yīng)力(von Mises應(yīng)力，余同)、變形、內(nèi)力情況。彈性變形階段：混凝土墻體和保溫板系統(tǒng)處于彈性變形階段，達(dá)到彈性位移限值時(shí)，墻體受拉側(cè)底部應(yīng)力最大為1.46MPa，略大于混凝土抗拉強(qiáng)度，已經(jīng)開裂，與試驗(yàn)現(xiàn)象接近；粘結(jié)砂漿上應(yīng)力最大為0.08MPa，未達(dá)到初始黏聚力，未出現(xiàn)相對位移，與試驗(yàn)現(xiàn)象接近；連接件應(yīng)力整體較??；在鋼筋固定頭處，拉筋軸力出現(xiàn)拉壓變化。

圖13 L形試件有限元計(jì)算結(jié)果

彈塑性變形階段：混凝土墻翼緣受壓側(cè)應(yīng)力達(dá)到28.65MPa，超過混凝土抗壓強(qiáng)度，混凝土壓碎，與試驗(yàn)現(xiàn)象接近；保溫板在連接件處應(yīng)力較大，達(dá)到3.00MPa，試驗(yàn)中同樣發(fā)現(xiàn)該部位出現(xiàn)貫通裂縫；粘結(jié)砂漿局部應(yīng)力達(dá)到1.00MPa，超過初始黏聚力且接近最大摩擦力，腹板受拉側(cè)底部附近出現(xiàn)3.68mm的相對位移，試驗(yàn)觀測該處相對位移約為2mm；連接件整體應(yīng)力較小，與試驗(yàn)結(jié)果一致；拉筋最大應(yīng)力為212.74MPa，試驗(yàn)結(jié)果為1 000×10-6×2×105=200MPa，兩者接近。

圖14給出了T形試件各部分的應(yīng)力、變形及內(nèi)力情況。彈性變形階段：混凝土墻體和保溫板系統(tǒng)處于彈性變形階段，墻體腹板受拉側(cè)底部最大應(yīng)力為1.51MPa，略大于混凝土抗拉強(qiáng)度，發(fā)生開裂，與試驗(yàn)現(xiàn)象相近；粘結(jié)砂漿上應(yīng)力最大為0.16MPa，尚未達(dá)到初始黏聚力，未出現(xiàn)相對位移，與試驗(yàn)現(xiàn)象接近；連接件應(yīng)力整體較小；在鋼筋固定頭處，拉筋軸力出現(xiàn)拉壓變化。

圖14 T形試件有限元計(jì)算結(jié)果

彈塑性變形階段：剪力墻翼緣底部應(yīng)力達(dá)到21.17MPa，超過混凝土的抗壓強(qiáng)度，混凝土壓碎，與試驗(yàn)現(xiàn)象相近；保溫板在連接件處應(yīng)力較大，達(dá)到2.2MPa，試驗(yàn)中同樣發(fā)現(xiàn)該部位出現(xiàn)貫通裂縫；粘結(jié)砂漿局部應(yīng)力達(dá)到1.43MPa，超過最大摩擦力，腹板受拉側(cè)底部出現(xiàn)5.10mm的滑移量，試驗(yàn)觀測值為3mm；連接件應(yīng)力整體較小，與試驗(yàn)結(jié)果一致；拉筋最大應(yīng)力約為123.28MPa，試驗(yàn)中試件SJ5-T拉筋最大應(yīng)力為500×10-6×2×105=100MPa，兩者較為接近。

3.6 實(shí)際工程有限元分析

針對某實(shí)際工程中剪力墻保溫板系統(tǒng)進(jìn)行有限元仿真計(jì)算，分析兩類L形試件在彈性階段和彈塑性階段情況下的變形及內(nèi)力情況。其中第一類試件腹板長1.6m，翼緣長0.6m，第二類試件腹板長2.1m，翼緣長1.0m，剪力墻高均為2.85m，厚0.2m，保溫板厚度為100mm。

第一類L形試件：同試驗(yàn)中L形試件反應(yīng)特征基本一致(圖15)。彈性變形階段情況：墻體腹板受壓側(cè)應(yīng)力集中明顯，但未達(dá)到極限強(qiáng)度，翼緣側(cè)底部開裂；保溫板腹板在連接件處應(yīng)力集中比較顯著，但尚未達(dá)到抗壓極限強(qiáng)度，保溫板翼緣應(yīng)力較??；粘結(jié)砂漿應(yīng)力最大為0.17MPa，未達(dá)到滑移狀態(tài)；在鋼筋固定頭處，拉筋軸力出現(xiàn)拉壓變化，但整體上力值不大，最大值67MPa；連接件應(yīng)力最大為73MPa，出現(xiàn)在腹板右上角部。

圖15 第一類L形試件有限元計(jì)算結(jié)果

彈塑性階段情況：整體破壞主要呈彎曲型，腹板受壓側(cè)較大范圍接近抗壓強(qiáng)度極限；保溫板在連接件處應(yīng)力較大，腹板角部接近抗壓極限強(qiáng)度；粘結(jié)砂漿應(yīng)力超過初始黏聚力，翼緣受拉側(cè)保溫板底部附近出現(xiàn)微量滑移，約為4.0mm；腹板受壓側(cè)底部附近連接件應(yīng)力較大，翼緣板連接件應(yīng)力較小；拉筋以受拉為主，腹板中部應(yīng)力較大。

第二類L形試件(圖16)。彈性階段情況：墻體腹板受壓側(cè)應(yīng)力集中明顯，但未達(dá)到極限強(qiáng)度，翼緣側(cè)底部有微小開裂；保溫板翼緣應(yīng)力較?。徽辰Y(jié)砂漿應(yīng)力最大為0.17MPa，出現(xiàn)在翼緣下側(cè)角部，未達(dá)到滑移狀態(tài)；拉筋以受拉為主，最大拉力值68MPa；連接件應(yīng)力最大為78MPa，出現(xiàn)在腹板右上角部。

圖16 第二類L形試件有限元計(jì)算結(jié)果

彈塑性階段情況：整體破壞特征呈彎-剪復(fù)合型，破壞區(qū)域集中在腹板右下部受壓區(qū)，由于剪切變形明顯，腹板斜對角范圍內(nèi)同樣出現(xiàn)較大應(yīng)力；粘結(jié)砂漿應(yīng)力超過初始黏聚力，保溫板翼緣受拉側(cè)陽角底部出現(xiàn)微量滑移，約為4.0mm；腹板受剪斜截面兩端附近連接件應(yīng)力較大，整個(gè)翼緣板連接件應(yīng)力均比較??；拉筋以受拉為主，其中位于腹板中上部的兩排拉筋應(yīng)力較大。

通過實(shí)際工程有限元分析發(fā)現(xiàn)，墻體腹板寬度對混凝土墻體以及保溫板應(yīng)力分布影響較小，但是對連接件和拉筋的應(yīng)力大小及分布影響較大，墻體寬度較大時(shí)，應(yīng)相應(yīng)減小連接件布置間距或增加連接件數(shù)量，拉筋也應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)加強(qiáng)。

4 結(jié)論

(1)混凝土墻體破壞時(shí)，保溫板有較大裂縫，玻纖網(wǎng)有拉斷外露現(xiàn)象，但系統(tǒng)整體性較好，未發(fā)生脫落，混凝土墻體先于保溫板發(fā)生破壞。

(2)連接件和拉筋能夠發(fā)揮很好的連接作用，保溫板和混凝土墻體能協(xié)同工作，但是L形試件的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)會(huì)削弱這種作用。

(3)連接件最大應(yīng)變?yōu)?00με，僅達(dá)到承載力的50%左右；拉筋最大應(yīng)變?yōu)? 000με，拉筋最大應(yīng)變僅達(dá)到承載能力的40%。連接件和拉筋在整個(gè)受力過程中均未發(fā)生破壞，并且擁有較多的安全儲備，表明本文采用的連接形式可靠。

(4)本文采用的有限元分析模型能夠較好地模擬蒸壓砂加氣保溫板外墻外保溫結(jié)構(gòu)，能夠?yàn)楹罄m(xù)的數(shù)值模擬研究提供參考。