翼緣
- 新型裝配式槽鋼連接節(jié)點(diǎn)有限元分析
梁、槽鋼連接件、翼緣連接板、腹板連接板和高強(qiáng)螺栓。節(jié)點(diǎn)試件梁長1 300 mm，柱長1 800 m。槽鋼連接件為焊接，腹板和翼緣厚度一致，均為14 mm。節(jié)點(diǎn)參數(shù)見表1。節(jié)點(diǎn)模型如圖1 所示。鋼材選用Q235 鋼，鋼管柱內(nèi)填充C40 混凝土，螺栓采用10.9 級M20 高強(qiáng)摩擦型螺栓。上下翼緣的拉力由梁翼緣通過翼緣連接板傳遞到槽鋼連接件再傳遞到柱腹板上，經(jīng)過計(jì)算翼緣連接板上螺栓數(shù)量確定為16 個(gè)。H 型鋼梁上的剪力通過腹板連接板傳遞到柱翼緣上，經(jīng)過計(jì)算，腹
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年29期2023-10-18
- Q460 高強(qiáng)鋼焊接T 形截面縱向殘余應(yīng)力分布
下特點(diǎn).(1) 翼緣殘余應(yīng)力呈對稱分布，翼緣焊縫周邊區(qū)域和外伸端為殘余拉應(yīng)力，翼緣外伸段中部為殘余壓應(yīng)力.(2) 腹板焊縫周邊區(qū)域和外伸端為殘余拉應(yīng)力，腹板中部為殘余壓應(yīng)力.(3) 截面焊縫處的最大殘余拉應(yīng)力小于鋼材實(shí)測屈服強(qiáng)度，也小于鋼材名義屈服強(qiáng)度.2 焊接殘余應(yīng)力數(shù)值模擬試驗(yàn)2.1 有限元模型建立鋼板切割的有限元模型尺寸與試件尺寸一致(圖2)，割縫寬度設(shè)為1 mm，鋼板切割幾何形狀示意圖和切割方向如圖2a 所示；根據(jù)表2 中T 形截面幾何尺寸建立有限
焊接學(xué)報(bào) 2023年8期2023-08-18
- 圓形截面柱組合框架中非對稱鋼梁截面框架梁梁端極限狀態(tài)有效翼緣寬度研究
混凝土樓板的有效翼緣寬度是計(jì)算極限抗彎承載力的關(guān)鍵參數(shù)之一。在地震作用下，組合框架主要承受側(cè)向荷載，梁端形成塑性鉸，因此需要驗(yàn)算側(cè)向荷載作用下組合框架梁梁端承載力是否滿足要求。由于需要驗(yàn)算的是極限抗彎承載力，所以需要知道承載力極限狀態(tài)對應(yīng)的有效翼緣寬度。鋼-混凝土組合梁有效翼緣寬度的研究由來已久，早在1976 年，HEINS 和FAN[1]就第一次用理論推導(dǎo)的方式求解了極限狀態(tài)下簡支橋面板的有效翼緣寬度。隨后，F(xiàn)AHMY 和ROBINSON[2]分析了多層
工程力學(xué) 2023年8期2023-08-16
- LVL工字梁的設(shè)計(jì)制造及其力學(xué)性能檢測與應(yīng)用
材料如LVL等作翼緣，木基結(jié)構(gòu)板如定向刨花板(OSB)等作為腹板，并用結(jié)構(gòu)型膠粘劑如異氰酸酯膠(PMDI)等粘接的一種建筑結(jié)構(gòu)材料。2019年，李軍偉的研究表明了與實(shí)木梁相比，木結(jié)構(gòu)工字梁具有更高的強(qiáng)度，剛度和尺寸穩(wěn)定性，具有更大的跨度能力以及更小的翹曲，扭曲和劈裂的發(fā)生幾率，具有更低的伸縮率的力學(xué)性能[6]。木結(jié)構(gòu)工字梁具有剛度高，重量輕和不易變形的特點(diǎn)[7，8]。目前，國內(nèi)對LVL工字梁的研究較少，特別是具體的設(shè)計(jì)制造方面較為空白；而國外更多地聚焦在工
林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 2022年9期2022-09-30
- 極限規(guī)格H 型鋼產(chǎn)品軋制缺陷分析及優(yōu)化
所示，極易發(fā)生翼緣撕裂，甚至插入立輥箱體的事故，其綜合成材率僅為83.88%，大大限制了企業(yè)產(chǎn)能的提升。圖1 萬能軋制后舌頭形狀本文通過對坯型、開坯孔型系統(tǒng)、軋制規(guī)程設(shè)計(jì)進(jìn)行創(chuàng)新，提出了設(shè)備和工藝改進(jìn)措施，大大降低了該系列產(chǎn)品軋制缺陷，以對H 型鋼的研究提供參考。1 馬鋼大H 型鋼生產(chǎn)工藝流程馬鋼大H 型鋼分廠主要生產(chǎn)工藝[4-5]：步進(jìn)梁加熱爐→高壓水除鱗→二輥可逆開坯機(jī)（BD）→串列式（U1-E-U2）萬能粗軋機(jī)組→萬能精軋機(jī)（UF）→熱鋸→步進(jìn)鏈?zhǔn)?/div>
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- 帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長度研究
史慶軒，吳夢臻帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長度研究王?斌1, 2，史慶軒1, 2，吳夢臻1(1. 西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，西安 710055；2. 西安建筑科技大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與抗震教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安 710055)為了滿足建筑功能的需求，正交方向布置的一字形墻通常被連接成一體，形成不同截面形式的帶翼緣剪力墻．T形截面剪力墻作為其中最典型的墻肢組合形式，其截面的不對稱性會導(dǎo)致不同受力方向下的變形性能和塑性鉸長度存在明顯差異．為了揭示T形截面鋼筋混凝土天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2022年8期2022-05-30
- 鋼箱梁截面有效分布寬度的計(jì)算分析
面設(shè)計(jì)要充分考慮翼緣有效分布寬度,盡可能使截面翼緣受力時(shí)全寬有效,減小剪力滯效應(yīng)對翼緣板應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的影響[1]。鋼箱梁截面單箱寬跨比不宜過大,否則截面不經(jīng)濟(jì),容易造成鋼材浪費(fèi)。以跨徑30 m～50 m的多跨連續(xù)鋼箱梁橋?yàn)槔?對鋼箱梁截面有效分布寬度進(jìn)行分析研究。2 鋼箱梁截面有效寬度計(jì)算JTG D64—2015公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(以下簡稱“規(guī)范”)[2]的5.1.8條第2款規(guī)定,箱形梁橋的翼緣有效分布寬度可以用式(1)和式(2)來計(jì)算:(1)(2)以山西建筑 2022年11期2022-05-25
- 墻梁計(jì)算要點(diǎn)及風(fēng)吸力作用下新舊《門規(guī)》墻梁穩(wěn)定計(jì)算對比
墻面板對墻梁受壓翼緣的約束作用、拉條對墻梁平面外的支撐作用及新舊《門規(guī)》對于風(fēng)吸力作用下墻梁內(nèi)翼緣受壓時(shí)的穩(wěn)定計(jì)算對比。常用墻梁截面類別見表1所示。常用墻梁截面 表1表1通過型鋼種類將常用墻梁分為兩大類。①冷彎薄壁型鋼，分為開口截面和閉口截面，薄壁構(gòu)件由于其壁厚很薄，使得開口截面的自由扭轉(zhuǎn)剛度GIt比較低，且大部分開口截面的形心和剪心不重合，受彎時(shí)易出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)，受壓時(shí)易出現(xiàn)彎扭屈曲；冷彎薄壁構(gòu)件由于有屈曲后強(qiáng)度可以利用，在計(jì)算截面特性時(shí)需要考慮受壓板件的有效安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 某變電站工程翼緣加寬型鋼框架結(jié)構(gòu)受力性能數(shù)值模擬研究
是腹板螺栓連接、翼緣焊接的連接形式[3]。近年來，為提高施工效率和質(zhì)量，設(shè)計(jì)人員開始研究全螺栓連接形式。在全螺栓連接節(jié)點(diǎn)中，上部翼緣通過其上方的連接板與鋼梁實(shí)現(xiàn)螺栓連接，樓板的鋼板底模在連接板凸起位置現(xiàn)場切割，然后澆筑混凝土，以實(shí)現(xiàn)樓板與鋼梁的緊密貼合。但是通過現(xiàn)場應(yīng)用發(fā)現(xiàn)，將鋼板底模切割后，導(dǎo)致澆筑混凝土?xí)r，在切割部位出現(xiàn)漏漿，既影響美觀，又影響澆筑質(zhì)量。為解決變電站鋼結(jié)構(gòu)建筑采用全螺栓連接時(shí)的漏漿問題，設(shè)計(jì)人員提出了鋼梁翼緣加寬型節(jié)點(diǎn)的改進(jìn)措施。但改進(jìn)安徽建筑 2022年3期2022-04-01
- 基于仿真的塘沖水庫閘門加固設(shè)計(jì)參數(shù)分析研究
參數(shù)分析得知，其翼緣比決定了鋼結(jié)構(gòu)布設(shè)型式與穩(wěn)定系數(shù)，此類型鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案很大程度上就是翼緣比的對比優(yōu)化，塘沖水庫閘門加固結(jié)構(gòu)剖面型式如圖2所示。根據(jù)水庫運(yùn)營工況下荷載分析得知，靜力荷載下水庫閘門外荷載包括有結(jié)構(gòu)自重、靜水壓力以及閘門推力等，筆者擬定計(jì)算工況中水庫蓄水位為35.0 m，以閘門瞬時(shí)推力及水壓力推力合力點(diǎn)為閘門推力計(jì)算，其作用點(diǎn)如圖3所示。圖2 閘門加固結(jié)構(gòu)剖面圖圖3 閘門推力作用點(diǎn)(單位：mm)利用ABAQUS仿真計(jì)算平臺建立水閘整體計(jì)算模水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2022年2期2022-03-01
- L形鋼管混凝土柱-H型鋼梁Z字形拼接節(jié)點(diǎn)抗震性能研究*
耗能能力，可通過翼緣與蓋板之間的滑動耗能，抗震性能優(yōu)良。異形鋼柱具有避免室內(nèi)暴露、提高柱弱軸向受力性能等優(yōu)點(diǎn)，具有良好的發(fā)展前景。然而，對異形鋼柱節(jié)點(diǎn)的相關(guān)研究還不多見。張愛林等[15]研究了T形截面異形鋼柱與鋼梁節(jié)點(diǎn)的抗震性能，研究結(jié)果表明，節(jié)點(diǎn)具有良好的塑性轉(zhuǎn)動能力、延性性能和耗能能力。在本文提出一個(gè)Z字形梁柱連接節(jié)點(diǎn)，由一個(gè)帶Z字形懸臂梁的L形鋼管混凝土柱和一個(gè)H型鋼梁組成。對兩組試件，即無加勁肋的CFSC-NS組節(jié)點(diǎn)試件和帶梁翼緣加勁肋的CFSC-建筑結(jié)構(gòu) 2021年23期2021-12-11
- 冷彎薄壁矩形管板組相關(guān)屈曲壓彎承載力研究
件的極限彎矩比隨翼緣寬厚比和軸壓比增大而明顯減小.曾鋒[5]研究表明冷彎薄壁矩形鋼管柱軸壓承載力相對較弱的腹板軸壓承載力提高約12%，而相對較強(qiáng)的翼緣板軸壓承載力會降低.然而，鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》[6]對構(gòu)件截面進(jìn)行分類時(shí)，往往將截面的腹板、翼緣簡化為四邊簡支單板，未考慮極限狀態(tài)下翼緣和腹板之間的約束關(guān)系.GB 50018—2002《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》[7]采用板組約束系數(shù)來考慮構(gòu)件極限狀態(tài)下板件的相關(guān)屈曲作用，從- 中歐規(guī)范關(guān)于鋼筒倉T型環(huán)梁穩(wěn)定承載力計(jì)算
tf為T型環(huán)梁的翼緣厚度；bf為T型環(huán)梁的翼緣寬度；xc為T型環(huán)梁的形心與倉裙內(nèi)壁之間的距離；Ir為T型環(huán)梁沿徑向有效截面慣性矩；Iz為T型環(huán)梁沿軸向有效截面慣性矩；It為T型環(huán)梁有效截面扭轉(zhuǎn)常數(shù)；A為T型環(huán)梁有效截面面積。根據(jù)文獻(xiàn)[3]6.2～6.3，上述公式中σs可理解為T型環(huán)梁內(nèi)緣處于純簡支約束時(shí)的屈曲應(yīng)力，σc可理解為T型環(huán)梁內(nèi)緣處于純固定約束時(shí)的屈曲應(yīng)力。根據(jù)文獻(xiàn)[2]8.3.2.3(2)，與T型環(huán)梁共同工作的倉壁有效長度lc,ls分別按下列公式山西建筑 2021年21期2021-10-26
- 工字形薄壁梁翼緣彎曲切應(yīng)力的進(jìn)一步分析1)
薄壁梁腹板和外伸翼緣上與翼緣平行的彎曲切應(yīng)力，現(xiàn)有的材料力學(xué)教材[1-6]中已有較為經(jīng)典和通用的計(jì)算公式，但翼緣和腹板交接區(qū)域與剪力垂直的切應(yīng)力和翼緣上與剪力平行的切應(yīng)力公式，各文獻(xiàn)中給出的結(jié)論，值得進(jìn)一步探討。文獻(xiàn)[2]和文獻(xiàn)[3]中，考慮到腹板很薄，翼緣和腹板交接區(qū)域與剪力垂直的切應(yīng)力近似地沿用了翼緣外伸部分的切應(yīng)力計(jì)算公式。根據(jù)這一公式，翼緣對稱軸上與剪力垂直的切應(yīng)力最大。這一結(jié)論顯然與對稱性分析的結(jié)果相矛盾。文獻(xiàn)[4]中給出了翼緣上與剪力相平行的切力學(xué)與實(shí)踐 2021年4期2021-08-30
- FRP復(fù)合材料工字梁結(jié)構(gòu)性能研究*
的FRP工字梁，翼緣與腹板寬度之比(bf/bw)不同，NF為窄翼緣(bf/bw=0.43)，WF為寬翼緣(bf/bw=1.13)。工字梁尺寸如圖1所示。在3 000mm跨度和1 000mm內(nèi)部荷載跨度下，對梁進(jìn)行簡單支撐和4點(diǎn)彎曲試驗(yàn)。圖1 FRP復(fù)合材料工字梁尺寸所有工字梁的翼緣均由CFRP和GFRP制成，腹板僅由GFRP制成。腹板上的某些GFRP層延伸至每個(gè)梁翼緣。CFRP的角度相比縱向固定為0°，定義為CFRP-0；GFRP的角度固定為0/90°，±施工技術(shù)(中英文) 2021年12期2021-08-05
- 橫隔板對波形鋼腹板組合梁翼緣有效寬度影響研究
梁的剪力滯效應(yīng)和翼緣有效寬度。為準(zhǔn)確計(jì)算波形鋼腹板組合梁翼緣有效寬度，有必要對橫隔板帶來的影響進(jìn)行研究。目前，即使包括傳統(tǒng)混凝土箱梁在內(nèi)，針對橫隔板對翼緣有效寬度影響的研究不多。張洪斌等[1]基于有限元分析發(fā)現(xiàn)，橫隔板的設(shè)置對單箱雙室懸臂箱梁2個(gè)梁段的正應(yīng)力分布有一定影響，剪力滯系數(shù)最大值可提高5%，對遠(yuǎn)離橫隔板梁段的剪力滯效應(yīng)基本無影響。波形鋼腹板組合梁方面，易建強(qiáng)[2]對試驗(yàn)梁縮尺模型的有限元分析發(fā)現(xiàn)，橫隔板能有效減弱其附近截面位置處頂、底板的剪力滯效福建建筑 2021年7期2021-08-03
- Lateral magnetic stiffness under different parameters in a high-temperature superconductor levitation system*
大，轉(zhuǎn)動過程中梁翼緣受角鋼擠壓變形，與角鋼翼緣產(chǎn)生間隙。而梁腹板也出現(xiàn)較為明顯的受壓變形導(dǎo)致的曲鼓。Fig. 4. Relationships between kxx and B0 at different lateral displacements under the FC condition in(a)the first pass and(b)the second pass.Fig. 5. Lateral forces under differentChinese Physics B 2021年7期2021-07-30
- 鋼-混凝土組合梁負(fù)彎矩區(qū)有效翼緣寬度研究
設(shè)計(jì)中，通常利用翼緣有效寬度反映剪力滯效應(yīng)。1 工程概況清風(fēng)互通立交跨越的簡蒲高速中央分隔帶為3m，富加北互通立交跨越的遂資眉高速中央分隔帶為2m。此次計(jì)算的匝道橋上跨以上兩條高速，橋梁跨徑均為（33+33）m，橋梁寬度分別為9m、10.5m和17m。匝道橋施工采用吊裝施工方法，其截面布置如圖1所示。圖1 項(xiàng)目截面布置圖（單位：mm）2 變分法計(jì)算組合梁截面縱向應(yīng)力2.1 基本假設(shè)（1）在拉力荷載作用下，假設(shè)鋼梁、鋼筋、混凝土為理想化彈性體。如果混凝土沒有工程技術(shù)研究 2021年10期2021-06-30
- 部分包覆鋼-混凝土組合梁受彎承載能力及變形能力試驗(yàn)研究*
形截面的主鋼件及翼緣和腹板間填筑的混凝土組成。該截面最早由歐洲學(xué)者提出，主鋼件一般采用型鋼，混凝土主要用于提高主鋼件的耐火能力，且截面設(shè)置了箍筋、抗剪鍵和縱筋(圖1(a))。隨著研究的深入，混凝土的加入還提高了截面的抗屈曲能力、承載力及剛度[1]。1996年，加拿大Canam公司提出一種改進(jìn)形式的截面，將普通型鋼替換為焊接薄壁H型鋼，并在H型鋼翼緣間設(shè)置連桿(Link)來改善翼緣的屈曲性能(圖1(b))[2]。此截面經(jīng)改進(jìn)后，構(gòu)造更為簡單，且提高了主鋼件翼建筑結(jié)構(gòu) 2021年7期2021-05-13
- 冷彎薄壁型鋼受彎構(gòu)件承載力與延性優(yōu)化研究
]發(fā)現(xiàn)雙對稱彎曲翼緣截面比雙拼C 型鋼截面具有更好的強(qiáng)度、剛度和延性，然而考慮到制造和施工限制，這類截面不能廣泛應(yīng)用。Ye 等[7]開發(fā)了一種折疊翼緣截面，承載力比雙拼C 型鋼高出57%，且有平翼緣，方便與樓板連接，比彎曲翼緣更實(shí)用。陳明等[8]將冷彎C 型鋼拼合成I 形、L 形、T 形或十字形等組合截面，提高了構(gòu)件承載力，整體框架抗震性能更佳。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，學(xué)者們通過引入遺傳算法、粒子群算法等開展了更多截面優(yōu)化的研究[9-10]。本文選用具有較好工程力學(xué) 2021年4期2021-04-21
- 銹損冷彎薄壁C形鋼梁受彎承載力試驗(yàn)研究
，在距跨中1/2翼緣寬度的截面B-B和C-C上分別布置4個(gè)應(yīng)變片，編號分別為S17、S18、S37、S38和S19、S20、S39、S40.應(yīng)變片布置見圖1.(c) B-B截面(d) C-C截面2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象圖2給出了加載過程中4組試件的破壞模式.由圖可知，試件的破壞位置均發(fā)生在純彎段內(nèi)，加載點(diǎn)及支座均完好，且隨著銹蝕程度的增大，破壞模式表現(xiàn)多樣.由圖2(a)和(b)可知，試件U1-1首先在跨中附近發(fā)生受壓翼緣與腹板交線的畸變屈曲(受壓- T型鋼連接梁柱半剛性節(jié)點(diǎn)承載力影響因素研究
載后期T型連接件翼緣屈服與柱分離，節(jié)點(diǎn)具有良好的耗能能力。Latour[2]等分析得出T型鋼連接節(jié)點(diǎn)比焊縫連接節(jié)點(diǎn)等其他傳統(tǒng)節(jié)點(diǎn)耗能性能強(qiáng)，同時(shí)提出了T型鋼連接節(jié)點(diǎn)在往復(fù)荷載下的受力性能理論模型。戴紹斌[3]等通過擬靜力試驗(yàn)研究T型鋼連接節(jié)點(diǎn)，提出T型件翼緣剛度不同對延性影響較大。鄭小偉[4]對T型鋼連接節(jié)點(diǎn)施加低周往復(fù)荷載，分析了各試件的破壞特征和破壞機(jī)理，并探討了影響節(jié)點(diǎn)滯回性能的決定因素，典型破壞模式為T型鋼翼緣破壞，T型鋼尺寸對節(jié)點(diǎn)性能影響較大。本四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 集中側(cè)向約束對H型簡支鋼梁穩(wěn)定性的研究
面扭轉(zhuǎn)主要是受壓翼緣引起的，上翼緣的側(cè)向位移大于下翼緣的側(cè)向位移，因而形成了截面扭轉(zhuǎn)。當(dāng)側(cè)向支撐設(shè)置在受壓翼緣時(shí)，則梁的側(cè)向彎曲和截面扭轉(zhuǎn)都能被很好地約束，從而梁的整體穩(wěn)定得以保證，約束的效果取決于支撐桿件的軸向剛度和線剛度[4]。1 模型建立本文將運(yùn)用有限元程序?qū)缰写嬖趥?cè)向約束的H型鋼梁，約束位置分別在上翼緣(受壓翼緣)、剪心和翼緣以下h/4處3種情況進(jìn)行計(jì)算分析研究。計(jì)算截面選用了德國的熱軋中翼緣H型鋼P(yáng)E300(300 mm×150 mm×7.1工業(yè)安全與環(huán)保 2020年8期2020-08-29
- 鋼管混凝土翼緣組合梁振動特性
矩形或正六邊形管翼緣替代平板翼緣，即可形成新型管翼緣組合梁[1]。新型管翼緣組合梁的管翼緣填充流動性較大的自密實(shí)高性能混凝土。新型組合梁繼承了傳統(tǒng)鋼混組合梁的特點(diǎn)，同時(shí)具有自身的很多優(yōu)點(diǎn)，如：管翼緣的豎向尺寸可減小腹板高度和腹板長細(xì)比，改善穩(wěn)定性能，扭轉(zhuǎn)剛度遠(yuǎn)大于傳統(tǒng)工字形梁，故橫向加勁肋和連接系的設(shè)置數(shù)量可顯著減少，管翼緣組合梁具有較高的承載力，相比傳統(tǒng)工字形梁，管翼緣組合梁梁高小，可節(jié)省材料用量，減少結(jié)構(gòu)自重，對橋下凈空有嚴(yán)格限制的立交橋梁和城市橋梁有土木工程與管理學(xué)報(bào) 2020年2期2020-06-24
- 鋼結(jié)構(gòu)工字形梁給定截面積條件下最大抗彎承載力截面尺寸探討
度大于寬度，以及翼緣厚度大于腹板厚度的形式以獲取更大抗彎承載力，然而，截面的高寬比的加大將會使截面兩個(gè)主軸的慣性矩相差過大，對于工字形這種開口截面的抗扭剛度又較小，將嚴(yán)重影響截面的穩(wěn)定性，這個(gè)是工字形截面設(shè)計(jì)中不可忽略的因素，截面在給定截面積的條件下，截面高度較大的時(shí)候主軸抗彎承載力較大，而弱軸抗彎剛度較小時(shí)穩(wěn)定性較差，而截面高度較小時(shí)，穩(wěn)定性較好或者穩(wěn)定性沒有成為控制因素，這時(shí)主軸的抗彎承載力較差，這樣就必然存在一個(gè)截面考慮整體穩(wěn)定性下最大抗彎承載力的解中國建筑金屬結(jié)構(gòu) 2020年4期2020-05-25
- 冷彎薄壁拼接梁承載力研究
分析，探究腹板、翼緣對承載力的影響。關(guān)鍵詞：冷彎薄壁型鋼;工字型;腹板;翼緣冷彎薄壁工字形梁作為一種鋼梁結(jié)構(gòu)，廣泛運(yùn)用于冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)與住宅中。其拼接梁結(jié)構(gòu)具有安裝靈活、方便運(yùn)輸、儲存、安裝等優(yōu)勢。但是受初始缺陷、局部屈曲、整體屈曲、平面外失穩(wěn)等材料及相關(guān)作用的影響，使理論分析、試驗(yàn)研究的進(jìn)行相當(dāng)困難。周緒紅、石宇等[1-3]采用試驗(yàn)和有限元方法對冷彎薄壁卷邊槽組合工字型梁的材料強(qiáng)度、受彎性能、腹板高厚比、板件寬度以及梁長進(jìn)行了分析，并提出了鋼材種類、受無線互聯(lián)科技 2020年1期2020-03-23
- 殘余應(yīng)力對鋼壓桿穩(wěn)定承載力影響的討論
教材中，對工字鋼翼緣邊緣為殘余壓應(yīng)力，翼緣中間為拉應(yīng)力，不考慮腹板殘余應(yīng)力進(jìn)行了推導(dǎo)，得到結(jié)論是此種分布模式殘余應(yīng)力，對弱軸的影響比強(qiáng)軸嚴(yán)重得多，明顯削弱壓桿穩(wěn)定承載力，但對殘余應(yīng)力分布模式相反，翼緣兩端拉應(yīng)力中間壓應(yīng)力情況，并沒做說明，學(xué)生在學(xué)習(xí)中很容易誤認(rèn)為只要有殘余應(yīng)力就會削弱鋼壓桿穩(wěn)定承載力。筆者采用CAD作圖解釋，直觀地幫助學(xué)生理解糾正學(xué)習(xí)中偏差。鋼壓桿材料Q235，截面選取為H型400×300×16×10，假定截面殘余應(yīng)力按線性分布，且截面殘余安陽工學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年6期2019-12-04
- Q460高強(qiáng)度鋼材焊接T形截面殘余應(yīng)力影響參數(shù)實(shí)驗(yàn)研究
比、板件厚度以及翼緣和腹板的相關(guān)性對Q460高強(qiáng)度鋼材焊接T形截面殘余應(yīng)力分布的影響。1 試件設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)采用分割法對8 mm和12 mm兩種厚度共8個(gè)Q460高強(qiáng)度鋼材焊接T形截面試件進(jìn)行殘余應(yīng)力測量，試件的截面尺寸如表1所示，截面形狀如圖1所示。表1和圖1中H表示腹板高度；B表示翼緣寬度；t表示翼緣和腹板的厚度，二者相等；H(B)/t表示截面的高(寬)厚比。通過單向拉伸實(shí)驗(yàn)得到的鋼材的力學(xué)性能如表2所示。表2中：E表示彈性模量；fy表示屈服強(qiáng)度；fu表示抗中原工學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年5期2019-12-03
- 矩形斷面鋼襯與混凝土聯(lián)合承載機(jī)理與受力分析研究
加勁環(huán)，甚至增加翼緣。而實(shí)際上，鋼襯漸變段都是埋置在混凝土之中，鋼襯在內(nèi)外水壓力作用下將與外包混凝土共同變形和承載。為了研究漸變段鋼襯與外包混凝土共同承載的機(jī)理，以及加勁環(huán)間距、截面高度等對鋼襯承載力的影響，選取受力最為不利的漸變段矩形斷面為研究對象?？紤]到混凝土與鋼襯及加勁環(huán)所有表面之間復(fù)雜的接觸關(guān)系，模型計(jì)算范圍沿管軸向取單個(gè)加勁環(huán)范圍內(nèi)的鋼襯、加勁環(huán)及外包混凝土，長度為700～1 000 mm，水平橫向取一個(gè)壩段，寬度為21 m，管頂?shù)谆炷粮叨热?水力發(fā)電 2019年8期2019-11-22
- 熱軋中小H型鋼表面鐵皮、銹蝕分析及探討
軋后冷卻過程中，翼緣沿寬度方向自中部向端部逐漸產(chǎn)生紅色鐵皮，并且經(jīng)矯直機(jī)矯直、冷鋸鋸切在翼緣與上腹板的圓角附近會出現(xiàn)淺紅色銹蝕，對其外觀質(zhì)量產(chǎn)生了一定影響。1 熱軋H型鋼表面鐵皮、銹蝕形成過程及機(jī)理1.1 工藝流程簡介連鑄坯→加熱→除鱗→粗軋→飛剪切頭→精軋→熱鋸取樣、分段→冷床冷卻矯直→編組→冷鋸鋸切定熱軋中小H型鋼工藝生產(chǎn)線是由熱送輥道運(yùn)送連鑄坯，步進(jìn)式加熱爐根據(jù)鋼坯斷面尺寸變化和不同的加熱工藝要求進(jìn)行加熱。經(jīng)高壓水除鱗箱除鱗，再經(jīng)二輥可逆往復(fù)式粗軋機(jī)冶金與材料 2019年4期2019-09-07
- 熱軋H型鋼控制冷卻工藝研究
問題，比如腹板和翼緣溫差較大，所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力較大。通常這種鋼板翼緣較厚，而腹板較薄，會使得翼緣冷卻速度慢而腹板的冷卻速度快，很容易在腹板中形成殘余應(yīng)力，在翼緣形成拉應(yīng)力。通過數(shù)值分析，發(fā)現(xiàn)在冷卻時(shí)其溫差可達(dá)到150℃以上，利用盲孔法測量H型鋼殘余應(yīng)力，結(jié)果發(fā)現(xiàn)翼緣可以達(dá)到293 MPa，而腹板為3 000 MPa。其次對于一些厚度較厚的H型鋼來說，采用微合金化的方式能夠提高生產(chǎn)成本，并且其產(chǎn)品力學(xué)性能不穩(wěn)定，從一定程度上影響了高強(qiáng)度H型鋼的生產(chǎn)。據(jù)統(tǒng)計(jì)，山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 剪力墻組合配筋在工程中的應(yīng)用
形、L形、兩端帶翼緣的復(fù)雜截面，分解為直線墻肢，對直線墻肢按矩形截面分別配筋，把帶邊框柱的剪力墻，分解為直線墻肢和端柱分別配筋，然后疊加配筋結(jié)果。這種配筋方式，多數(shù)情況下會造成配筋過大，不經(jīng)濟(jì)；而在某些情況下又會配筋不足，不安全。傅學(xué)怡對此法也提出過質(zhì)疑：“實(shí)際工程中，常采用分段設(shè)計(jì)方法，將整截面的剪力墻分成幾個(gè)矩形截面來設(shè)計(jì)，其安全性、合理性有待研究?！盵1]規(guī)范條文也要求剪力墻按組合截面配筋?！犊挂?guī)》[3],6.2.13-3：“抗震墻結(jié)構(gòu)、部分框支抗震四川水泥 2019年2期2019-04-17
- 單箱三室寬箱梁橋有效翼緣分布寬度研究
此一般采用“有效翼緣分布寬度”的方法進(jìn)行計(jì)算處理[4-6]。目前一般的研究只針對特定的箱梁橋展開計(jì)算，沒有通用性。祝明橋按照1:6縮尺比例進(jìn)行了混凝土箱梁模型受彎性能試驗(yàn)，并通過ANSYS分析，給出了翼緣有效寬度計(jì)算系數(shù)的計(jì)算公式[7]。張彥玲采用能量變分法推導(dǎo)了反向集中荷載作用下截面應(yīng)力的解析解，計(jì)算了組合梁負(fù)彎矩區(qū)的有效翼緣寬度，將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比[8]。我國《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》第4.2.3節(jié)對箱梁有效分布寬度做出了規(guī)定福建質(zhì)量管理 2019年7期2019-04-04
- 基于ABAQUS的T形短肢剪力墻承載力研究
m，截面為T形，翼緣寬為750mm，翼緣厚度為150mm，墻體寬度為900mm，腹板厚度為150mm，具體尺寸如圖2-4所示，其內(nèi)部縱向鋼筋和箍筋配置如圖1所示。圖1 T形短肢剪力墻截面尺寸圖2 T形普通短肢剪力墻配筋平面圖4 各部件的應(yīng)力云紋圖試驗(yàn)分別截取了 T形普通短肢剪力墻混凝土和鋼筋骨架在單調(diào)荷載作用下應(yīng)力云紋圖，如圖3和4所示。圖3 T形普通短肢剪力墻混凝土在單調(diào)荷載作用下應(yīng)力云紋圖如圖3，由于T形截面的加載端在翼緣側(cè)，出現(xiàn)了上述幾個(gè)不同變形下的四川水泥 2018年9期2018-08-29
- 薄壁型方管立柱局部穩(wěn)定性分析
的邊界條件對立柱翼緣與腹板的穩(wěn)定性影響不大，因?yàn)檠刂”谛头焦芰⒅L度方向多出現(xiàn)多個(gè)半波，對于中間的半波，邊界條件的影響幾乎可以忽略[5]。因此在研究薄壁型方管立柱屈曲時(shí)假設(shè)加載邊是鉸支的，這樣薄壁型方管立柱翼緣與腹板的位移函數(shù)仍可設(shè)為式(3)中的位移函數(shù)。根據(jù)薄板穩(wěn)定理論，將立柱翼緣的坐標(biāo)原點(diǎn)建立在翼緣的中點(diǎn)處，腹板的坐標(biāo)原點(diǎn)建立在腹板的中點(diǎn)處，如圖3所示。圖3 薄壁型方管立柱受力分析圖由立柱翼緣與腹板屈曲波形的對稱性條件，得到立柱翼緣與腹板的位移函數(shù)為機(jī)械制造與自動化 2018年4期2018-08-21
- 焊接工字形截面組合鋼梁腹板屈曲后整體穩(wěn)定性探析
桁架的斜拉桿，梁翼緣猶如弦桿，橫向加勁肋則起到豎桿的作用，這就使得腹板屈曲后還可以在一定范圍內(nèi)繼續(xù)承受逐漸增大的荷載。我國現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范正是基于這一點(diǎn)，給出了組合梁腹板考慮屈曲后強(qiáng)度的計(jì)算公式。而在實(shí)際中，當(dāng)采用較薄腹板并利用其屈曲后強(qiáng)度時(shí)，腹板高厚比一般都比較大，特別是跨度較大的梁，腹板的屈曲實(shí)際上是會引起梁內(nèi)部應(yīng)力的重新分布的，如果再考慮到梁構(gòu)件的殘余應(yīng)力等初始缺陷的作用，從鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定設(shè)計(jì)的角度來說，必然會對梁的整體穩(wěn)定性產(chǎn)生一定的影響。那么此時(shí)整建筑 2018年9期2018-05-09
- 各因素對簡支T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響
筋率、截面高度、翼緣尺寸等各因素對T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響。1 有限元模型與荷載的施加1．1 有限元模型相關(guān)文獻(xiàn)表明［5］，在所有的混凝土模型中，MAT _CONCRETE _DAMAGE最能有效地模擬混凝土在高應(yīng)變、大變形下的力學(xué)形態(tài)。另外，數(shù)值模擬結(jié)果對材料的參數(shù)非常敏感。因此，在有限元模型中，準(zhǔn)確定義合理的材料參數(shù)顯得尤為重要。*MAT _ CONCRETE _DAMAGE _REL3模型為*MAT_CONCRETE__DAMAGE的升級版水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-20
- 鋼筋混凝土T形剪力墻現(xiàn)狀研究
，其受力特點(diǎn)是：翼緣的出現(xiàn)使得腹板側(cè)受壓時(shí)的截面抗彎承載力更高，剛度更大；而翼緣側(cè)受壓時(shí)，由于翼緣寬度大使得受壓側(cè)混凝土壓應(yīng)變發(fā)展緩慢，墻體的變形能力得到提高.目前國內(nèi)外關(guān)于T形RC墻研究：一是數(shù)量少，大尺寸T形墻的試驗(yàn)數(shù)據(jù)有限；二是，已有的試驗(yàn)研究中，試件多數(shù)為低軸壓比的墻，針對高層建筑底部高軸壓比T形墻的研究非常有限.本文總結(jié)了國內(nèi)外對鋼筋混凝土T形截面剪力墻的相關(guān)研究，為進(jìn)一步研究T形墻的抗震性能和設(shè)計(jì)方法建立基礎(chǔ).1 研究現(xiàn)狀1.1 約束邊緣構(gòu)件在棗莊學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年2期2018-03-08
- 帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的解析解與簡化公式
215000)帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的解析解與簡化公式王斌, 史慶軒, 何偉鋒(1.西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院，陜西 西安 710055；2.中色科技股份有限公司蘇州分公司，江蘇 蘇州 215000)為了研究高層建筑結(jié)構(gòu)中帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的取值，本文基于能量變分原理，推導(dǎo)了剪力墻翼緣截面正應(yīng)力的解析表達(dá)式，并依據(jù)應(yīng)力等效原則計(jì)算了彈性階段有效翼緣寬度的解析解。采用有限元方法對一組T形截面剪力墻進(jìn)行了參數(shù)化分析，描述了有效翼緣寬度隨加載過程的變哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年3期2017-04-08
- G550高強(qiáng)冷彎薄壁槽鋼受彎構(gòu)件力學(xué)性能與設(shè)計(jì)方法
載力有顯著影響，翼緣V形加勁比腹板V形加勁能夠更有效地提高構(gòu)件抗彎承載力，構(gòu)件抗彎承載力的變化規(guī)律與屈曲模式有關(guān)。根據(jù)有限元參數(shù)分析結(jié)果，在已有直接強(qiáng)度法基礎(chǔ)上回歸出適用于高強(qiáng)冷彎薄壁槽鋼受彎構(gòu)件的直接強(qiáng)度法修正公式。高強(qiáng)冷彎薄壁槽鋼；受彎構(gòu)件；力學(xué)性能；直接強(qiáng)度法；抗彎承載力G550高強(qiáng)鋼材的力學(xué)性能與傳統(tǒng)的Q235和Q345鋼材有較大區(qū)別。中國《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》(GB50018—2003)對屈服強(qiáng)度高于Q345、板厚小于2 mm的構(gòu)件尚無明確土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2016年5期2016-11-21
- H形截面壓彎鋼構(gòu)件板組彈塑性相關(guān)屈曲分析
能，改變軸壓比、翼緣寬厚比、腹板高厚比及翼緣-腹板厚度比等參數(shù)，進(jìn)行一系列非特厚實(shí)截面鋼構(gòu)件彈塑性局部相關(guān)屈曲非線性有限元分析，獲得一系列極限彎矩比與這些參數(shù)的相關(guān)曲線，表明極限彎矩比隨軸壓比和翼緣寬厚比增大而明顯降低.得到精度較高的正則化極限彎矩比擬合公式，基于整體和局部等穩(wěn)原則導(dǎo)出板組容許寬厚比相關(guān)曲線.在某些條件下，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的翼緣和腹板寬厚比限值可能超出容許寬厚比相關(guān)曲線限定的參數(shù)范圍.焊接H形截面； 彈塑性； 相關(guān)屈曲； 極限彎矩比； 寬厚比- 門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩(wěn)定性關(guān)系研究
門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩(wěn)定性關(guān)系研究呂 淼 王建省 王宗澤北方工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院基于采用H型鋼做鋼梁的大跨度門式剛架進(jìn)行分析，用PKPM軟件建立了力學(xué)分析模型，設(shè)定了力學(xué)計(jì)算參數(shù)，模擬真實(shí)剛架的受力，給出恒荷載、線荷載及風(fēng)荷載作用于鋼梁，并選取高度、翼板寬度、腹板厚度相同但翼緣厚度不同的幾組梁進(jìn)行計(jì)算分析，從而總結(jié)出門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩(wěn)定性的關(guān)系。研究背景近年來，我國輕型鋼結(jié)構(gòu)的研究與應(yīng)用迅猛發(fā)展，大量輕型鋼結(jié)構(gòu)出現(xiàn)，其中不乏個(gè)性化，結(jié)構(gòu)中國科技信息 2016年17期2016-10-11
- 波形鋼腹板組合連續(xù)箱梁有效翼緣寬度計(jì)算初探
組合連續(xù)箱梁有效翼緣寬度計(jì)算初探董桔燦12Bruno Briseghella1姜瑞娟2陳宜言2吳啟明2吳慶雄1(1.福州大學(xué)土木工程學(xué)院福建福州 3501162.深圳市市政設(shè)計(jì)研究院有限公司廣東深圳 518029)針對目前規(guī)范中缺少有關(guān)波形鋼腹板組合連續(xù)梁橋有效翼緣寬度的相關(guān)規(guī)定提出一種翼緣有效寬度計(jì)算方法.以某大跨度波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合連續(xù)箱梁橋?yàn)楸尘皩ζ溆行?span id="j5i0abt0b" class="hl">翼緣寬度計(jì)算進(jìn)行初步研究.研究結(jié)果表明:在自重和集中荷載作用下跨中混凝土內(nèi)襯邊緣的剪力滯效- 熱軋H型鋼翼緣端部缺陷原因分析與改進(jìn)
公司)熱軋H型鋼翼緣端部缺陷原因分析與改進(jìn)田志燦(山東鋼鐵股份公司萊蕪分公司)分析了萊鋼H400x400規(guī)格翼緣端部未充滿缺陷的產(chǎn)生原因，通過采取完善加熱、速度以及變形制度，優(yōu)化壓下規(guī)程及軋邊機(jī)槽深等措施，最終使得此缺陷得到有效解決。H型鋼 孔型參數(shù) 壓下規(guī)程 加熱制度 速度制度 變形制度 軋槽深度0 前言萊鋼大H型鋼生產(chǎn)線的主體設(shè)備從德國SMS公司引進(jìn)，軋制工藝采用“X-H”往復(fù)式軋制，并結(jié)合動態(tài)AGC技術(shù)以及TCS調(diào)整系統(tǒng)，具有國際先進(jìn)水平。該條生產(chǎn)線河南冶金 2016年6期2016-03-27
- 翼緣寬厚比對耗能梁性能的影響
胡淑軍，王湛?翼緣寬厚比對耗能梁性能的影響胡淑軍1，王湛2(1. 華南理工大學(xué)土木工程系，廣東廣州，510640；2. 華南理工大學(xué)亞熱帶建筑科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州，510640)基于Q235鋼材設(shè)計(jì)70個(gè)不同翼緣寬厚比和長度的耗能梁分析模型來重新評估翼緣寬厚比。與已有試驗(yàn)對比，驗(yàn)證有限元分析方法的準(zhǔn)確性。研究結(jié)果表明，剪切型和彎曲型耗能梁的翼緣寬厚比可放寬至10，并得到不同長度耗能梁的破壞模式、超強(qiáng)系數(shù)和滯回曲線。根據(jù)耗能梁的破壞模式和耗能能力，建- 水分對木質(zhì)工字梁翼緣/腹板接口性能的影響*
水分對木質(zhì)工字梁翼緣/腹板接口性能的影響*李軍偉，陳 竹（云南林業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，云南 昆明 650224）木質(zhì)工字梁（Wood I-Beam，簡稱：IB）在使用過程中將不可避免地遇到潮濕環(huán)境的影響，研究水分對翼緣/腹板接口性能的影響，對確保IB接口最佳膠合狀態(tài)以及最終產(chǎn)品尺寸穩(wěn)定性至關(guān)重要．研究結(jié)果表明：IB的綜合性纖維飽和點(diǎn)只有25%左右；含水率從8.9%提高到25%的接口的承壓能力下降了47.2%，含水率從25%提高到53%的接口的承壓能力僅下降了0.- 部分翼緣加強(qiáng)型鋼板混凝土連梁的有限元分析
16622）部分翼緣加強(qiáng)型鋼板混凝土連梁的有限元分析陳 棟1，宋 力1，李瑤亮2，王懷亮3（1.大連大學(xué)材料破壞力學(xué)數(shù)值試驗(yàn)研究中心，遼寧大連116622；2.鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院，河南鄭州450001；3.大連大學(xué)建筑工程學(xué)院，遼寧大連116622）摘要:通過Abaqus建立鋼板混凝土連梁模型對原始實(shí)驗(yàn)［1］進(jìn)行模擬分析，分析結(jié)果與原始實(shí)驗(yàn)吻合良好 ，有限元分析表明:鋼板混凝土連梁的墻梁連接處鋼板的邊緣在剪拉應(yīng)力的作用下率先進(jìn)入屈服，而配有工字型截面的型水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2015年1期2015-08-12
- 長懸臂板在作業(yè)平臺荷載下的力學(xué)行為分析
當(dāng)箱梁結(jié)構(gòu)的懸臂翼緣長度達(dá)到和超過2.5m時(shí)，可以通過配置橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋以優(yōu)化頂板及懸壁板的應(yīng)力狀態(tài)，而由于施工工藝或張拉控制的影響，可能會造成橫向預(yù)應(yīng)力損失過大或失效，從而導(dǎo)致長懸臂翼緣板在重載作用下?lián)p傷和破壞。文章以實(shí)際工程為例，分別考慮了橫向預(yù)應(yīng)力失效和不失效兩種情況，對箱梁長懸臂翼緣上搭設(shè)作業(yè)平臺的力學(xué)性能進(jìn)行了線性和非線性分析。結(jié)果表明：箱梁長懸臂板設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠提高懸臂結(jié)構(gòu)正常使用階段的安全性，但不能提高其極限承載力，極限承載力取決于翼西部交通科技 2015年6期2015-07-01
- 預(yù)應(yīng)力混凝土梁板體系的應(yīng)用分析
凝土梁板體系有效翼緣，主要是研究變分法分析預(yù)應(yīng)力框架梁的解析解，結(jié)合較為典型的預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)的試驗(yàn)，探討預(yù)應(yīng)力混凝土梁的有效翼緣寬度的取值。研究表明：預(yù)應(yīng)力混凝土梁的等效寬度能夠描述真實(shí)的受力狀態(tài)，在實(shí)際的工程中，預(yù)應(yīng)力混凝土要進(jìn)行短暫狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算，且會改變混凝土樓面荷載的雙向傳遞規(guī)律。本文的結(jié)果能為預(yù)應(yīng)力混凝土梁板體系的設(shè)計(jì)及計(jì)算提供參考。預(yù)應(yīng)力混凝土;梁板體系;有效翼緣;工程案例隨著建筑行業(yè)的高速發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土自20世紀(jì)60年代以來開始廣泛應(yīng)用到山東農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2015年5期2015-02-21
- 軋制工藝參數(shù)對H型鋼金屬流動規(guī)律的影響
動軋件進(jìn)入輥縫；翼緣是在被動的立輥和水平輥輥環(huán)側(cè)面之間產(chǎn)生塑性變形，依靠翼緣與立輥之間的摩擦力帶動立輥轉(zhuǎn)動。腹板和翼緣在不同的變形區(qū)進(jìn)行變形，腹板與翼緣的變形條件存在較大的差異［1－2］。因此研究H型鋼的金屬流動規(guī)律是十分必要的［3］。1 顯示動力學(xué)有限元法［4］顯示動力學(xué)有限元基本方程為：式中，a（t）和υ（t）分別是系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)加速度向量和節(jié)點(diǎn)速度向量，M、C、K和Q（t）分別是系統(tǒng)的質(zhì)量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣和節(jié)點(diǎn)載荷向量。通常用中心差分法求解上面方- H型鋼斷面組織對其機(jī)械性能的影響
E五組H型鋼上下翼緣、腹板按H型鋼翼緣寬度四分之一處(4/B)沿著軋制方向切取20σ= Deε250mm拉伸試樣。記翼緣上為I1，翼緣下為I2，腹板為F如圖1所示。實(shí)驗(yàn)所用原材料的化學(xué)成分如表1所示。圖1 H型鋼截取試樣標(biāo)準(zhǔn)表1 實(shí)驗(yàn)樣品的化學(xué)成分2 拉伸實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)采用河北聯(lián)合大學(xué)60 kN拉伸實(shí)驗(yàn)機(jī)，將試件豎直放入拉伸試驗(yàn)機(jī)夾頭，打開微機(jī)中拉伸實(shí)驗(yàn)用軟件，輸入拉伸試樣數(shù)據(jù)。拉伸前將軟件中的拉力和位移數(shù)據(jù)清零。在打開拉伸試驗(yàn)機(jī)均勻加載。拉伸結(jié)束后記錄拉伸數(shù)據(jù)- H型鋼萬能軋制力計(jì)算方法
多集中在分開考慮翼緣和腹板的情況下，結(jié)合實(shí)驗(yàn)研究對板帶軋制力公式進(jìn)行修正，或者通過初等解析、能量法等對力能參數(shù)進(jìn)行計(jì)算[2?12]。中島浩衛(wèi)[2]通過實(shí)驗(yàn)的方法，得到H型鋼和純粹板帶軋制力之間的關(guān)系，但通過分離腹板和翼緣的實(shí)驗(yàn)研究并不充分，只考慮翼緣伸長率大于腹板伸長率的情況。須藤忠三利用三維塑性變形原理(初等解析法)對H型鋼軋制過程中的軋制力進(jìn)行理論推導(dǎo)，但并沒給出通用的應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)[3]；潘亮等[4?5]在須藤忠三的基礎(chǔ)上對應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)進(jìn)行修正，得到H- 內(nèi)襯混凝土波折鋼腹板梁抗彎性能試驗(yàn)研究
土，采用焊釘及與翼緣焊接的鋼筋網(wǎng)進(jìn)行完全連接形成組合結(jié)構(gòu)改善受力性能（圖1），既可以提高波折腹板抗屈曲性能，同時(shí)又能夠借助內(nèi)襯的混凝土構(gòu)造，使腹板的作用力有效地傳給橋墩.根部截面高度達(dá)到7m 或以上的幾座已建波折腹板連續(xù)剛構(gòu)橋基本上都采取了該措施，即在距離根部一定范圍內(nèi)的波折腹板內(nèi)襯混凝土［1，9］.目前，對于波折鋼腹板內(nèi)襯混凝土組合結(jié)構(gòu)沒有明確的設(shè)計(jì)方法，且內(nèi)襯混凝土對組合結(jié)構(gòu)承載性能及變形能力的影響研究較少，因此本文通過波折鋼板－內(nèi)襯混凝土組合梁彎曲性- 熱連軋H型鋼軋制變形數(shù)值模擬
，H型鋼的腹板和翼緣在變形過程中存在很強(qiáng)的相互牽制作用，腹板和翼緣交界處的金屬在軋制過程的不同時(shí)刻發(fā)生雙向流動，使生產(chǎn)過程困難。由于實(shí)驗(yàn)方法成本較高，很多研究者目前主要采用數(shù)值模擬技術(shù)對金屬的變形過程進(jìn)行分析［6］。目前，采用數(shù)值模擬方法研究H型鋼連軋過程文獻(xiàn)較少，本文采用ANSYS/LS－DYNA模塊對H型鋼軋制變形進(jìn)行了數(shù)值模擬，得到的H型鋼連軋變形規(guī)律為H型鋼連軋均勻變形提供理論依據(jù)。1 熱連軋H型鋼模型建立1.1 幾何模型的構(gòu)建中間坯經(jīng)過9道次軋制- 斜軋孔型工藝H型鋼初軋過程模擬仿真分析
、K4孔型在開口翼緣部位金屬出現(xiàn)內(nèi)翻現(xiàn)象.型鋼;斜軋孔型;模擬仿真斜軋孔型工藝軋制H型鋼產(chǎn)品是目前H型鋼生產(chǎn)中較為獨(dú)特的一種生產(chǎn)方式.采用斜軋孔型不僅降低了軋輥的成本，增加重車次數(shù)，還使得多種H型鋼規(guī)格使用同一類坯料成為可能.斜軋工藝為小規(guī)格H型鋼產(chǎn)品的產(chǎn)能最大化提供了工藝基礎(chǔ).目前對H型鋼孔型工藝的研究主要集中在對稱軋制過程的金屬流動［1～3］、溫度場［4］及萬能軋機(jī)的模擬計(jì)算分析［5］等方面，對于斜軋工藝生產(chǎn)H型鋼產(chǎn)品則鮮有報(bào)道.由于斜軋工藝是不均勻變材料與冶金學(xué)報(bào) 2011年4期2011-12-28
- 鋼管混凝土翼緣削弱外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)受力性能研究＊
0072）目前，翼緣削弱設(shè)計(jì)還只應(yīng)用于鋼框架結(jié)構(gòu)中，在鋼管混凝土結(jié)構(gòu)中尚較少有相關(guān)的應(yīng)用和研究［1］.筆者的相關(guān)研究表明，在靜力加載時(shí)，加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)的破壞多發(fā)生在翼緣與環(huán)板接合部位，以及柱壁與環(huán)板的連接焊縫處；在反復(fù)荷載作用下，節(jié)點(diǎn)域處的鋼管發(fā)生鼓脹，試驗(yàn)時(shí)節(jié)點(diǎn)破壞多是發(fā)生在環(huán)與柱管的連接焊縫上.這些區(qū)域發(fā)生破壞都將直接導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)域毀滅性的撕裂，以致節(jié)點(diǎn)域喪失工作能力，無法修補(bǔ)，其破壞后果甚至比鋼框架節(jié)點(diǎn)的破壞后果還要嚴(yán)重.究其原因，主要是通過普通外加強(qiáng)環(huán)式- 框架結(jié)構(gòu)梁端截面有效翼緣寬度的有限元分析
析了梁端截面有效翼緣寬度在彈性階段和彈塑性階段的取值情況，提出了有效翼緣寬度bf'的計(jì)算方法。1 分析模型的建立1.1 單元類型的選取混凝土單元采用三維八節(jié)點(diǎn)六面體一階實(shí)體單元C3D8R模擬，它使用縮減積分(Reduced-integration)和沙漏(hourglass)控制，用于劃分較細(xì)的網(wǎng)格中進(jìn)行大應(yīng)變分析?？v筋和箍筋采用T3D2桿單元模擬。1.2 相互作用、邊界條件及荷載本文鋼筋單元采用桿單元，在Interaction中，用embedded命令嵌山西建筑 2011年17期2011-04-14
- 熱軋H型鋼端部舌形數(shù)值分析
，經(jīng)常造成腹板和翼緣的延伸不均勻，出現(xiàn)了所謂“舌形端部”，在軋制完成之后需要將該端部切除。從目前實(shí)際生產(chǎn)情況中我們了解到，該端部畸變較大，切損嚴(yán)重，造成了極大的浪費(fèi)。本文應(yīng)用彈塑性有限元法，采用顯式動力學(xué)有限元軟件ANSYS/LS-DYNA對熱軋H型鋼的萬能軋制變形過程進(jìn)行有限元模擬，針對H型鋼的舌形端部建立應(yīng)力場和位移場，分析端部變形的特點(diǎn)，以便找到舌形端部的成因和控制方法。1 萬能軋機(jī)軋制H型鋼的工藝?yán)碚撌紫葘愋突蛘呔匦芜B鑄坯在二輥深切孔型中開坯軋制- 工字形截面組合梁截面改變設(shè)計(jì)探討
有兩種:1)改變翼緣截面，從梁的中部向兩側(cè)逐漸減少，而保持腹板截面不變，單層翼緣板改變截面時(shí)，宜改變翼緣的寬度而不宜改變其厚度，因?yàn)楦淖兒穸葧r(shí)，該處應(yīng)力集中嚴(yán)重，且使梁頂部不平[1]，有時(shí)使梁支撐其他構(gòu)件不便，而且翼緣厚度的減小可能導(dǎo)致局部失穩(wěn)。2)改變腹板截面，即保持翼緣截面不變，改變腹板的截面尺寸，從強(qiáng)度條件看，改變腹板高度比改變腹板厚度更能發(fā)揮材料的性能。本文將闡述通過改變翼緣來改變截面的方法。2 組合梁截面改變設(shè)計(jì)在進(jìn)行組合梁截面改變設(shè)計(jì)時(shí)，梁的翼山西建筑 2010年13期2010-04-14
- 帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長度研究