陳海鑫,姚祥宏,陳亮
1.浙江浙能鎮(zhèn)海發(fā)電有限責(zé)任公司 浙江寧波 315200
2.蘇州熱工研究院有限公司 江蘇蘇州 215004
浙能鎮(zhèn)海發(fā)電有限責(zé)任公司4#機(jī)組汽輪機(jī)為215MW N215-12.75-535/535型超高壓、中間再熱、單軸三缸三排汽、水冷抽汽凝汽式汽輪機(jī),由北京重型電機(jī)有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)制造。汽輪機(jī)進(jìn)氣溫度為535℃,于1986年投產(chǎn)運(yùn)行,累計(jì)運(yùn)行超過(guò)22萬(wàn)h。
在第9次A級(jí)檢修中發(fā)現(xiàn)主汽調(diào)門(mén)(乙側(cè))閥體上出現(xiàn)裂紋(長(zhǎng)約400mm、深約85mm),挖取尖端和中間部位(見(jiàn)圖1)進(jìn)行理化檢驗(yàn),分別編號(hào)為94、95。閥體材質(zhì)為ZG15Cr1Mo1V,裂紋處閥體壁厚約90mm。使用型號(hào)Thermo Niton XL3t 980合金成分儀對(duì)來(lái)樣進(jìn)行半定量定性光譜分析,參照GB/T 5613—2014《鑄鋼牌號(hào)表示方法》,試樣Cr、Mo、V含量符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
圖1 取樣位置
對(duì)試樣進(jìn)行宏觀檢測(cè),如圖2所示。94號(hào)樣中間部位裂紋中段充滿(mǎn)氧化物,表面有兩條裂紋,匯合于2截面處;95號(hào)樣截?cái)嗪笞髠?cè)沿裂紋斷開(kāi),斷口表面有較厚的氧化皮,呈紅褐色,氧化時(shí)間較長(zhǎng)。
圖2 裂紋宏觀形貌
浸蝕后宏觀形貌如圖3所示。試樣1裂紋兩側(cè)組織有明顯差異,試樣2表面與內(nèi)部組織有明顯差異。裂紋均垂直于表面,試樣2裂紋寬約1mm,開(kāi)口較試樣1、3截面大,表明此處裂紋從中間往兩側(cè)擴(kuò)展開(kāi)裂。
圖3 浸蝕后形貌
對(duì)上述3個(gè)試樣進(jìn)行顯微觀察,如圖4所示。試樣1典型的鑄造組織,晶粒粗大,金相組織為鐵素體+粒狀貝氏體+彌散碳化物,如圖4a所示;部分晶粒細(xì)小,組織為粒狀貝氏體,似焊縫組織,如圖4b所示;表面裂紋被氧化物填充滿(mǎn),裂紋中間有二次裂紋,如圖4c所示;裂紋尖端分叉斷開(kāi),尖端似沿晶開(kāi)裂,如圖4d所示。
圖4 微觀組織觀察
對(duì)試樣2橫截面進(jìn)行顯微觀察,距表面約4mm位置晶粒變細(xì),金相組織為鐵素體+粒狀貝氏體,似焊接熱影響區(qū)組織,如圖5所示。對(duì)試樣3橫截面進(jìn)行顯微觀察,距表面約5mm位置晶粒變細(xì),金相組織為鐵素體+粒狀貝氏體,似焊接熱影響區(qū)組織,如圖6所示。
圖5 似焊接熱影響區(qū)組織
圖6 似焊接熱影響區(qū)組織
根據(jù)DL/T 438—2016《火力發(fā)電廠金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程》要求,ZG15Cr1MoV材質(zhì)硬度要求為140~220HBW(140~220HV)。未挖取試樣前在閥體表面進(jìn)行硬度檢查,存在明顯偏差,最高為218HBW,最低為173HBW,但均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
對(duì)試樣2、試樣3截面進(jìn)行顯微硬度檢測(cè),位置區(qū)域如圖7所示,硬度結(jié)果見(jiàn)表1。試樣2的①、②位置近表面顯微硬度高于標(biāo)準(zhǔn)要求,其余區(qū)域置均符合標(biāo)準(zhǔn)要求,③位置近表面硬度也接近標(biāo)準(zhǔn)最高限。試樣3的①、②位置硬度值均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
圖7 顯微硬度試驗(yàn)位置
表1 硬度結(jié)果 (HBW)
對(duì)試樣1、試樣2、試樣3進(jìn)行掃描電鏡觀察,發(fā)現(xiàn)母材上有較多夾雜類(lèi)孔洞,里面遺留產(chǎn)物經(jīng)能譜檢測(cè)為硫化物,屬鑄造常見(jiàn)缺陷(見(jiàn)圖8),但未發(fā)現(xiàn)缺陷有擴(kuò)展現(xiàn)象。
圖8 鑄造缺陷
從閥體裂紋表面看,中間開(kāi)口較兩側(cè)寬,橫截面方向,中間開(kāi)口較兩側(cè)更寬,裂紋從中間位置向兩側(cè)擴(kuò)展。硬度檢測(cè)發(fā)現(xiàn)中間部位硬度值較兩側(cè)高,中間位置現(xiàn)場(chǎng)金相檢測(cè)發(fā)現(xiàn)有焊縫組織,推斷該位置為補(bǔ)焊區(qū)域[1,2]。
試樣2橫截面裂紋近表面處顯微硬度值高于標(biāo)準(zhǔn)要求,該區(qū)域存在補(bǔ)焊,與金相檢測(cè)結(jié)果吻合。金相組織老化評(píng)級(jí)為3~4級(jí),裂紋尖端顯示裂紋穿晶擴(kuò)展。掃描電鏡檢查發(fā)現(xiàn),鑄件存在較多夾雜孔洞。
綜上所述,可確定裂紋存在時(shí)間較長(zhǎng),裂紋在應(yīng)力作用下從中間向兩側(cè)、從外往內(nèi)擴(kuò)展。由于表面補(bǔ)焊處造成開(kāi)裂,裂紋在應(yīng)力作用下緩慢擴(kuò)展的可能性較大。閥體存在夾雜類(lèi)孔洞、疏松、縮孔、等鑄造缺陷,但周?chē)窗l(fā)現(xiàn)擴(kuò)展跡象,與裂紋形成無(wú)直接關(guān)系[3]。
在裂紋兩端及中間打多個(gè)止裂孔,采用砂輪和旋轉(zhuǎn)銼磨除裂紋(見(jiàn)圖9)[4];當(dāng)裂紋區(qū)域逐漸縮小時(shí),采用滲透檢測(cè)對(duì)裂紋位置進(jìn)行精準(zhǔn)定位;裂紋缺陷全部打磨清除,滲透檢測(cè)確認(rèn),如圖10所示。
圖9 止裂孔
圖10 滲透檢測(cè)
1)采用遠(yuǎn)紅外加熱方式對(duì)待修復(fù)區(qū)域進(jìn)行打底焊的焊前預(yù)熱。使用測(cè)溫槍檢測(cè)待焊坡口溫度應(yīng)≤150℃。
2)溫度達(dá)到要求后,用ERNiCr-3,φ2.4mm焊絲進(jìn)行氬弧焊打底,打底層為2層,將整個(gè)補(bǔ)焊區(qū)域坡口四周和底部焊接層隔離焊接。打底層厚度3~4mm,要求連續(xù)施焊,焊道排列整齊,焊道之間要求1/3的覆蓋量,打底層與坡口邊緣基材圓滑過(guò)渡。
3)打底焊結(jié)束后等待冷卻至室溫,先對(duì)焊層表面進(jìn)行宏觀檢查,隨后對(duì)打底層表面打磨,進(jìn)行滲透檢測(cè),確認(rèn)無(wú)缺陷后,再進(jìn)行填充焊。
1)待打底層和基體金屬冷至室溫后,采用φ3.2mm,ENiCrFe-3焊條進(jìn)行多層多道填充焊,斷續(xù)進(jìn)行,每道焊接要等焊縫冷至50℃以下(手摸不燙)再焊,如圖11所示。
圖11 填充焊
2)填充焊應(yīng)使起弧、熄弧區(qū)交錯(cuò)分布,避免集中在同一部位,同時(shí)要求避免在坡口兩端和不圓滑的拐角處起弧和熄??;焊接時(shí)使用小電流、快速焊、窄焊道、焊條不作橫向擺動(dòng),盡量減小熱輸入。焊接時(shí)采用短弧、收弧時(shí)填滿(mǎn)弧坑,不要將電弧移至基材上熄弧。采用逆向分段或跳躍焊道焊接,使應(yīng)力分布合理[5]。
3)期間斷續(xù)進(jìn)行補(bǔ)焊,不要集中在一處連續(xù)補(bǔ)焊;除去打底層和蓋面層外,其余每個(gè)焊道焊接完成后在紅熱狀態(tài)下立即進(jìn)行錘擊來(lái)釋放應(yīng)力,如圖12所示[6]。
圖12 錘擊釋放應(yīng)力
1)在填充焊過(guò)程中,為避免在層間出現(xiàn)裂紋、夾渣、氣孔等缺陷,采用宏觀檢測(cè)、滲透檢測(cè)的方法來(lái)防止缺陷或清除缺陷[7]。
2)焊后檢驗(yàn)。待修復(fù)區(qū)域完全冷卻至室溫,進(jìn)行宏觀檢測(cè),同時(shí)進(jìn)行表面打磨工作,使得焊縫與母材圓滑過(guò)渡。對(duì)修復(fù)區(qū)域進(jìn)行滲透檢測(cè),沒(méi)有發(fā)現(xiàn)超標(biāo)缺陷,符合技術(shù)要求,如圖13所示。
圖13 焊后滲透檢測(cè)
通過(guò)理化檢驗(yàn)和裂紋產(chǎn)生的原因分析,發(fā)現(xiàn)是由于原補(bǔ)焊位置開(kāi)裂導(dǎo)致閥體的失效,通過(guò)對(duì)主汽調(diào)門(mén)(乙側(cè))閥體裂紋成功修復(fù),消除了電廠設(shè)備的重大隱患,進(jìn)一步提高了設(shè)備的安全性。更換一臺(tái)高壓調(diào)閥需要花費(fèi)幾十萬(wàn)元,此次修復(fù)高壓調(diào)閥給電廠帶來(lái)了較好的經(jīng)濟(jì)效益,同時(shí)對(duì)以后處理閥體類(lèi)似缺陷積累了一定的經(jīng)驗(yàn)。