尹澤勇,蔚奪魁,徐 雪
(1.中國航空發(fā)動機集團有限公司,北京100097;2.中國航發(fā)沈陽發(fā)動機研究所,沈陽110015)
在更寬闊的空域內(nèi)更快飛行是飛行器發(fā)展的永恒目標。隨著傳統(tǒng)的高度20 km、速度Ma≤2的軍民用航空技術的成熟和廣泛應用,未來飛機的重要發(fā)展方向之一是實現(xiàn)水平起降、臨近空間高超聲速飛行,即飛行高度達20~100 km、飛行馬赫數(shù)遠大于4的飛行。鑒于航程遠、速度高和可重復使用等突出特點,臨近空間高超聲速飛機必將是未來航空和航天領域的戰(zhàn)略制高點,也是各航空強國的必爭之地[1-2]。
高馬赫數(shù)飛機的動力系統(tǒng)形式較多,包括但不限于渦輪沖壓組合動力(Turbine Based Combined Cycle,TBCC)、火箭助推渦輪沖壓組合動力和吸氣式渦輪火箭組合動力系統(tǒng)等[3-4]。就目前的技術基礎而言,可能以高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機為基礎的渦輪沖壓組合動力系統(tǒng)更為現(xiàn)實也更具發(fā)展前景。相對于Ma=2以內(nèi)的航空發(fā)動機,其速域覆蓋范圍更大、入口氣流及環(huán)境溫度大幅提升,涉及多種動力的組合,技術挑戰(zhàn)性大、新技術覆蓋范圍廣,既是高馬赫數(shù)飛機的核心和關鍵技術,也是航空發(fā)動機未來重要的技術發(fā)展方向之一。作為其重要組成部分的高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機,則是航空燃氣渦輪發(fā)動機在速度域、溫度域上的一次重大躍升,不可避免地面臨眾多新的規(guī)律和特性,需要新的設計理念和方法。早期的高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機繼承第1代、第2代成熟渦輪發(fā)動機的技術,采用了如單轉(zhuǎn)子渦噴構(gòu)型、低壓比壓氣機、連續(xù)放氣循環(huán)和射流預冷等該時期典型的高馬赫數(shù)特征技術,實現(xiàn)了從Ma=2至Ma=3的跨越。但是,該時期的高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機受到溫度負荷水平的限制,存在單位推力不高、高馬赫數(shù)狀態(tài)推力不足、耗油率較高等問題,不能適應目前組合動力渦輪基的需求。隨著航空發(fā)動機技術及變循環(huán)技術的發(fā)展,新一代高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機采用了雙轉(zhuǎn)子變循環(huán)的構(gòu)型方案,利用發(fā)動機自身更強大的調(diào)節(jié)能力,實現(xiàn)低速高單位推力、高亞聲速低油耗和高馬赫數(shù)高流通能力兼顧。
通過文獻綜述國外高馬赫數(shù)飛機及動力系統(tǒng)的發(fā)展歷程,針對現(xiàn)階段對高馬赫數(shù)推進系統(tǒng)的使用需求,分析其能力特征及所面臨的技術挑戰(zhàn),提出高馬赫數(shù)的技術發(fā)展途徑,為該領域的發(fā)展布局提供參考。
在高馬赫數(shù)飛機及其動力領域,隨著各時期所提出的需求和所研究技術的不斷變化,已經(jīng)開展了多項技術研究和裝備研制,大體分為3個階段,見表1。
第1階段在冷戰(zhàn)時期,美國和蘇聯(lián)之間的軍事對抗和軍備競賽加速了Ma=3級高馬赫數(shù)飛機和發(fā)動機的發(fā)展;第2階段主要集中在20世紀80年代末至21世紀初,美國等國開展了一系列包括高速渦輪發(fā)動機和TBCC組合動力在內(nèi)的空天動力計劃論證和技術探索研究,形成了較豐富的技術積累;第3階段自21世紀以來,隨著臨近空間戰(zhàn)略資源爭奪的日趨激烈,以前期技術積累為基礎,以高超聲速技術及相關產(chǎn)品發(fā)展規(guī)劃為牽引,推出了一系列高馬赫數(shù)飛機方案,并加快了高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機和組合動力系統(tǒng)的研究。
20世紀70年代及以前的高馬赫數(shù)飛機最高速度均為Ma=3級,動力系統(tǒng)主要是渦噴發(fā)動機,或基于渦噴發(fā)動機應用擴包線技術擴展并改進其高速性能。這一階段,美國的SR-71高空高速戰(zhàn)略偵察機和J58渦噴發(fā)動機,是研究高馬赫數(shù)飛機及動力的設計(如圖1、2所示)、使用特點的典型例子。該發(fā)動機從1956年起研制,飛機從1963年起研制、1966年投入使用、1998年退役。SR-71最大飛行馬赫數(shù)為3.2,升限為30km,最大起飛總質(zhì)量為78t,作戰(zhàn)半徑為5400km。推進系統(tǒng)采用雙發(fā)半翼展短艙式布局,由多波系軸對稱混合壓縮式進氣道、J58發(fā)動機、引射式尾噴管等構(gòu)成。推進系統(tǒng)主要有3條流路:發(fā)動機主流路、發(fā)動機旁路和發(fā)動機艙流路。(1)J58渦噴發(fā)動機
圖1 SR-71高空高速戰(zhàn)略偵察機[8]
圖2 SR-71高空高速戰(zhàn)略偵察機的推進系統(tǒng)[8]
J58發(fā)動機為帶旁路放氣的單軸渦噴加力發(fā)動機,有9級壓氣機、8管環(huán)管燃燒室和2級渦輪。發(fā)動機進口流量為136 kg/s,總增壓比為8.8,起飛推力為152.9kN,推重比為6。在之前原型基礎上壓氣機第4級后增設有6根大直徑放氣管路,飛行馬赫數(shù)低于2.2時,旁路放氣系統(tǒng)關閉,發(fā)動機工作在渦噴模式;飛行馬赫數(shù)高于2.2時,旁路放氣系統(tǒng)打開,發(fā)動機工作在類似渦扇模式,涵道比約為0.15。6根放氣管路將第4級壓氣機后部分氣流引至加力燃燒室參與燃燒,緩解壓氣機堵塞問題,改善流通能力,提升發(fā)動機推力。
(2)進/排氣系統(tǒng)
進氣系統(tǒng)采用一套復雜調(diào)節(jié)機構(gòu)(如圖3所示),解決不同狀態(tài)下與發(fā)動機的流量平衡、混合壓縮進氣道起動和進氣道附面層吸除等問題。中心錐根據(jù)馬赫數(shù)前后可調(diào),6個輔助進/排氣通道根據(jù)壓力平衡自行調(diào)節(jié)。排氣系統(tǒng)中主發(fā)動機采用可調(diào)收斂式噴管、吸開式輔助排氣門,短艙后體結(jié)構(gòu)尾噴管采用浮動式可調(diào)噴管。
圖3 SR-71飛機的動力進氣系統(tǒng)[8]
動力系統(tǒng)在不同馬赫數(shù)下進氣道、發(fā)動機、引射噴管所產(chǎn)生推力的占比見表2,從表中可見,在高馬赫數(shù)狀態(tài)下,推力主要來自進氣道和引射噴管。
表2 在不同馬赫數(shù)下動力系統(tǒng)各組成部分產(chǎn)生推力的占比[5]
綜上所述,第1階段高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機的設計和使用具有以下特點:(1)在Ma≥3.0時,進氣道壓比已經(jīng)較高,發(fā)動機主機的最主要設計目標不在于作功增壓產(chǎn)生推力,而在于保持較高的流通能力和長時間加力工作的能力:(2)為了實現(xiàn)寬速域流量匹配,采用復雜的進/排氣調(diào)節(jié)技術。SR-71飛機的推進系統(tǒng)的進氣系統(tǒng)共7項可調(diào)、排氣系統(tǒng)共3項可調(diào),共有3條主要流路。
第2階段為20世紀80年代至2000年,以美國的“革命性渦輪加速器”(Revolutionary Turbine Accelera?tor,RTA)和國際合作的超聲速運輸推進系統(tǒng)研究(Hypersonic Transport Propulsion System Research,HY?PR)為代表的技術研究計劃,將飛行器的最高馬赫數(shù)目標提升到Ma=4~5。這一時期的技術發(fā)展特點為:動力系統(tǒng)均采用了串聯(lián)式TBCC(HYPR90-C)或類似的構(gòu)型(RTA);渦輪發(fā)動機均為雙轉(zhuǎn)子變循環(huán)構(gòu)型,風扇輪轂比較小,結(jié)構(gòu)緊湊、迎風面積小、重量較輕,降低跨/超聲速阻力;在循環(huán)參數(shù)方面,相較第1階段,壓氣機出口許用溫度和渦輪前溫度限制均有提高,既允許提高發(fā)動機總增壓比改善起飛和跨聲速性能,又能保持高空高馬赫數(shù)流通能力和推力性能;部件設計上,強調(diào)高馬赫數(shù)時高風扇流通能力,強調(diào)加力燃燒室的寬進口馬赫數(shù)范圍工作能力,提升高馬赫數(shù)工況下的推力,同時力求結(jié)構(gòu)緊湊;重視耐高溫設計,采用全高溫合金壓縮系統(tǒng),提升主流路耐溫能力,并采用新型封嚴結(jié)構(gòu)和軸承腔被動冷卻技術,降低高馬赫數(shù)時的滑油池溫度。
(1)RTA發(fā)動機[9]
RTA發(fā)動機(如圖4所示)旨在通過一系列極具挑戰(zhàn)性的參數(shù),實現(xiàn)渦輪發(fā)動機兼顧飛機起飛、亞聲速巡航、跨聲速和高馬赫數(shù)的性能需求。
圖4 RTA變循環(huán)渦輪發(fā)動機[10]
RTA發(fā)動機通過核心機驅(qū)動風扇(Core Driven Fan Stage,CDFS)模式選擇閥和前/后涵道引射器等變循環(huán)技術實現(xiàn)不同工況下的模式選擇。發(fā)動機在亞聲速巡航狀態(tài)下采用高壓比、大涵道比工作模式,以降低耗油率;在跨聲速狀態(tài)下,采用高壓比、小涵道比模式,以提高單位推力;在高馬赫數(shù)巡航狀態(tài)下,采用低壓比、大涵道比工作模式,大部分流量通過外涵直接進入超級加力燃燒室,發(fā)動機接近亞燃沖壓發(fā)動機工作狀態(tài)。在全速域范圍內(nèi)(Ma=0~Ma≥4)涵道比的變化達到10倍(0.4~4)。
RTA發(fā)動機在YF120發(fā)動機基礎上,降低循環(huán)總壓比(16~20,但仍遠高于J58發(fā)動機的),壓縮部件采用“1級風扇+1級CDFS+4級壓氣機”,共6級。單級可調(diào)風扇壓比為2.4~2.6,壓比較低,可適當延緩發(fā)動機進入壓氣機出口限溫狀態(tài),提高高馬赫數(shù)下的轉(zhuǎn)速,同時在設計上改善中、低換算狀態(tài)的流通能力,進而提高發(fā)動機高馬赫數(shù)性能。
(2)HYPR發(fā)動機
HYPR計劃(如圖5所示)的推進系統(tǒng)為串聯(lián)式TBCC,其渦輪基采用雙轉(zhuǎn)子變循環(huán)構(gòu)型兼顧高、低速性能。
圖5 HYPR90-C串聯(lián)TBCC驗證機[11]
該渦輪基采用2級可調(diào)風扇和變幾何低壓渦輪,高速時的流通能力提升15%。壓縮部件采用“2級風扇+5級壓氣機”共7級,但總增壓比不超過15。雖然其渦輪基風扇輪轂比較低,保證發(fā)動機結(jié)構(gòu)緊湊、迎風面積小、質(zhì)量較輕,但這種采用加力/沖壓燃燒室的串聯(lián)式TBCC構(gòu)型的迎風面積較單純渦輪發(fā)動機還是有大幅增加。
盡管第2階段高速渦輪發(fā)動機和TBCC技術研究的成熟度不夠高,但是各探索研究項目得到的若干經(jīng)驗值得借鑒:(1)該階段的2項計劃充分體現(xiàn)了技術牽引作用,指標具有很高的挑戰(zhàn)性,RTA-1達到Ma=4、推重比達到7,RTA-2達到Ma=5、推重比達到15;(2)HYPR計劃的推進系統(tǒng)所代表的串聯(lián)式TBCC方案,很難實現(xiàn)在沖壓工作時完全關閉渦輪通道使沖壓流路光順,從而難以實現(xiàn)低流阻的亞燃沖壓工作模式以及超燃沖壓工作模式。
21世紀以來,美國將高超聲速技術作為未來三大顛覆性技術方向重點發(fā)展,其動力系統(tǒng)均采用TBCC。最典型的是洛·馬公司的SR-72飛機方案,采用并聯(lián)式雙發(fā)TBCC動力系統(tǒng),實現(xiàn)Ma=0~6的有動力飛行(如圖6所示)。其渦輪發(fā)動機提供的推力使飛行器加速到約Ma=3以上,然后由沖壓發(fā)動機接力。渦輪發(fā)動機和雙模態(tài)沖壓發(fā)動機共用進氣道和尾噴管,通過進氣道和尾噴管的可調(diào)機構(gòu)實現(xiàn)模態(tài)轉(zhuǎn)換[11]。
圖6 SR-72飛機及動力概念[13]
從公布的信息可知,SR-72飛機的動力方案主要繼承HTV-3項目的TBCC組合動力方案。前期的技術驗證可能利用現(xiàn)有軍用發(fā)動機(如F100/F110),結(jié)合進氣預冷、加力/沖壓燃燒室等技術,突破在Ma=3附近的“速度陷阱”[12]。后期將繼承高速渦輪發(fā)動機驗證(High-Speed Turbine Engine Demonstration,HiST?ED)等項目,開展Ma≥3的渦輪發(fā)動機的工程研制和裝備發(fā)展[13]。
高馬赫數(shù)飛機能夠利用速度優(yōu)勢形成“速度隱身”,有效提升突防和遠程打擊能力,具有生存力強、打擊效能高、響應速度快的壓倒性優(yōu)勢。為了突出高馬赫數(shù)的速度優(yōu)勢,其作戰(zhàn)任務模式相對簡單,僅需要在較窄的包線內(nèi)加速、巡航,由于具有速度優(yōu)勢,也不需要劇烈的機動動作躲避攔截,對推進系統(tǒng)的姿態(tài)和過載要求較低。同時,其單次任務持續(xù)飛行時間較短,以Ma=7飛機為例,1h的航程接近6000 km,對推進系統(tǒng)單次循環(huán)內(nèi)的使用時間要求不高,主要以使用頻次作為推進系統(tǒng)壽命的考核要求。
高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機在組合推進系統(tǒng)中作為低速通道的動力單元,需要滿足高馬赫數(shù)飛機在起飛、跨聲速、低速段加速爬升等工況下的推力性能需求;在Ma=3~4的模態(tài)轉(zhuǎn)換區(qū)間,高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機需要保持足夠的推力,配合沖壓發(fā)動機的起動并達到最大狀態(tài);模態(tài)轉(zhuǎn)換完成后,低速通道關閉,渦輪發(fā)動機在較高的艙溫環(huán)境下停機貯存;在飛機返回階段,渦輪發(fā)動機需要完成空中再起動,保證飛機平穩(wěn)降落。
從技術發(fā)展歷程來看,為了實現(xiàn)從地面水平起飛至臨近空間高度、從Ma=0至Ma=4~6的寬廣的飛行能力,動力系統(tǒng)的技術概念雖然多種多樣,但其中TBCC是目前得到廣泛認可的高馬赫數(shù)飛機更理想的動力形式。美國國家科學研究委員會明確將TBCC列為優(yōu)先發(fā)展目標。另外,考慮到高馬赫數(shù)飛機載荷系數(shù)低,必須采用大噸位的飛行器才能攜帶足夠的任務有效載荷,從而提出了大推力量級的TBCC尤其是高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機需求。
高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機構(gòu)型由早期的單轉(zhuǎn)子加力渦噴構(gòu)型逐漸向雙轉(zhuǎn)子渦扇以及變循環(huán)構(gòu)型發(fā)展,與Ma=2級軍用小涵道比渦輪發(fā)動機的構(gòu)型發(fā)展趨勢基本一致。單轉(zhuǎn)子構(gòu)型采用多級壓氣機方案,在高馬赫數(shù)狀態(tài)下,壓氣機末級的堵塞現(xiàn)象明顯?;谠缙诘母唏R赫數(shù)渦輪發(fā)動機研制經(jīng)驗,可以采用旁路放氣和壓氣機前后多級可調(diào)等技術,提升高馬赫數(shù)狀態(tài)下的流通能力[14]。雙轉(zhuǎn)子方案將壓縮部件拆分成風扇和高壓壓氣機,緩解了多級壓縮帶來的堵塞問題。在高馬赫數(shù)狀態(tài)下,能夠利用風扇的高流通特性和發(fā)動機外涵實現(xiàn)高流通。后續(xù)隨著性能需求的進一步提升,發(fā)動機涵道比和壓比調(diào)節(jié)的需求將進一步增大,變循環(huán)將是高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機的理想構(gòu)型方案。
2.3.1 環(huán)境溫度高
隨著飛行馬赫數(shù)的提高,機體溫度、發(fā)動機進口總溫呈二次曲線趨勢升高(如圖7所示)。從圖中可見,在Ma=4時,推進系統(tǒng)進口總溫約為880 K;在Ma=7時,推進系統(tǒng)進口總溫約為2170 K。發(fā)動機進口及壓縮部件等傳統(tǒng)的冷端部件受高溫環(huán)境的影響,在選材和結(jié)構(gòu)強度方面面臨著類似傳統(tǒng)發(fā)動機高、低壓渦輪等高溫部件的挑戰(zhàn),即“冷端部件高溫化”。由于外部環(huán)境溫度提升,將直接導致發(fā)動機艙溫度及燃油來流溫度、滑油循環(huán)溫度的大幅提升,現(xiàn)有渦輪發(fā)動機外部結(jié)構(gòu)及附件系統(tǒng)的耐溫能力嚴重不足。同時,在該狀態(tài)下推進系統(tǒng)已不存在空氣冷源,在不考慮攜帶額外冷卻劑的情況下,燃油將成為飛機和發(fā)動機唯一冷源,給飛機及推進系統(tǒng)的冷卻和燃燒組織帶來挑戰(zhàn),需要對外部附件進行集中冷卻和熱防護處理,并采用可耐受更高溫度的燃油和滑油。
圖7 發(fā)動機進口總溫隨飛行馬赫數(shù)變化曲線
2.3.2 推力需求大
為達到較高的飛行速度,Ma=5~7的飛機需要采用“局部乘波體”機身和大后掠角機翼的布局形式[15],造成飛機低速時升阻和控制面效率較低,需要推進系統(tǒng)提供較大的起飛推力與推力響應,從而降低飛機起降難度,滿足飛機水平起降、全域部署的要求。而采用并聯(lián)形式的組合推進系統(tǒng)在徑向空間占位更大,跨聲速時產(chǎn)生的阻力更大,因此要求推進系統(tǒng)具有較大的單位推力和迎風面積推力,飛/發(fā)成附件也要統(tǒng)籌考慮降低迎風面積。
2.3.3 模態(tài)轉(zhuǎn)換難
為了滿足寬廣的速域范圍,組合推進系統(tǒng)需要通過模態(tài)轉(zhuǎn)換完成多種工作狀態(tài)的切換。由于沖壓發(fā)動機在Ma=3以上才可以單獨支持飛機飛行的動力需求(目前,亞燃沖壓發(fā)動機工作范圍在Ma=2~4+,超燃沖壓發(fā)動機工作范圍在Ma=4~6+),因此必須要有可靠的增推手段以提升渦輪發(fā)動機高馬赫數(shù)狀態(tài)下的推力性能,采用各種預冷或火箭引射增推等方式以克服該飛行速度范圍內(nèi)組合動力總推力不足的“速度陷阱”。這對于飛行器快速、可靠地實現(xiàn)模態(tài)轉(zhuǎn)換具有重要的意義。同時,隨著速度的增加,推進系統(tǒng)各組成部分的推力占比也會出現(xiàn)顯著變化,需要對推進系統(tǒng)進行一體化設計。這也是組合動力系統(tǒng)的技術關鍵點。
此外,高馬赫數(shù)飛機在返回階段需要完成組合動力的逆向模態(tài)轉(zhuǎn)換,高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機需要具有良好的風車起動性能和起動機輔助起動性能,以保證空中起動成功率。為了保證降落過程中的操控性,發(fā)動機應具有快速油門響應特性。
2.3.4 能量提取難
現(xiàn)有Ma=2級飛機通過發(fā)動機功率提取實現(xiàn)供油系統(tǒng)的驅(qū)動和飛行姿態(tài)控制。但對于采用組合推進系統(tǒng)的高馬赫數(shù)飛機,在完成模態(tài)轉(zhuǎn)換后,渦輪發(fā)動機將處于停機狀態(tài),無法提取功率支撐沖壓發(fā)動機供油以及其他用電需求。因此需要開發(fā)全新的供電、供能系統(tǒng),結(jié)合現(xiàn)有的飛機及發(fā)動機附件系統(tǒng)的功能需求,實現(xiàn)高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機綜合能量管理。
2.3.5 渦輪基馬赫數(shù)高
高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機面對的核心挑戰(zhàn)是高馬赫數(shù)的氣動熱及其引起的高低速性能平衡問題。進口溫度的提升是影響推力性能的源頭。在高溫環(huán)境下,受到壓縮部件末級構(gòu)件耐溫能力和轉(zhuǎn)子強度的限制,發(fā)動機換算轉(zhuǎn)速和流量大幅下降,導致高馬赫數(shù)狀態(tài)下發(fā)動機推力下降。針對這一挑戰(zhàn)性問題,主要的技術措施是采用適應高馬赫數(shù)性能需求的壓縮部件,采用較低的總壓比,盡量避免過早進入壓縮部件出口溫度限制狀態(tài);提升轉(zhuǎn)子強度儲備,使壓縮部件能夠在更寬的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)工作;提升壓縮部件低轉(zhuǎn)速性能,在換算轉(zhuǎn)速較低的情況下,使壓氣機具有較好的換算流量、壓比和效率(如圖8所示);采用先進的預冷材料和結(jié)構(gòu)技術,提升壓縮部件耐溫能力。
圖8 適應高馬赫數(shù)性能需求的壓縮部件特性
基于高馬赫數(shù)推進系統(tǒng)的技術特征及挑戰(zhàn),需要對發(fā)動機總體及部件/系統(tǒng)進行關鍵技術(如圖9所示)研究。同時,針對組合推進系統(tǒng)的性能及速域需求的不斷提升,不僅需要擴展渦輪發(fā)動機本身的使用范圍,并結(jié)合各種預冷、火箭引射增推等擴包線技術措施,使其能夠與亞燃及超燃沖壓動力形成速域和推力的交集,還要重點突破組合動力一體化設計及綜合能熱管理技術,解決內(nèi)外流匹配、一體化控制、高效冷卻和能量提取等一系列技術難題,才能實現(xiàn)組合動力技術的工程化發(fā)展[16-17]。
圖9 高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機關鍵技術
綜合國外高馬赫數(shù)飛機及推進系統(tǒng)的發(fā)展經(jīng)驗、國內(nèi)的飛機需求以及推進系統(tǒng)的技術基礎,在短期內(nèi),以成熟的航空發(fā)動機為基礎,結(jié)合各種預冷及火箭引射助推等擴包線技術,快速形成Ma=3一級高速渦輪發(fā)動機技術驗證平臺,配合亞燃沖壓發(fā)動機形成Ma=4一級的組合推進系統(tǒng)。同時,抓緊開展適應Ma=3.5一級的高速渦輪發(fā)動機的研究與驗證,進一步提升Ma=4一級亞燃沖壓組合推進系統(tǒng)的綜合性能。另外,還應進一步采用更有效的擴包線等措施,配合超燃沖壓發(fā)動機實現(xiàn)Ma=6~7一級的組合推進系統(tǒng)的技術驗證。
(1)經(jīng)過近70年的研究和發(fā)展,美國在高馬赫數(shù)飛機及其推進系統(tǒng)方面已經(jīng)積累了豐富的經(jīng)驗,并在加速推進。中國必須在高馬赫數(shù)飛機及其推進系統(tǒng)的研究領域加大投入,奮力拼搏,積極創(chuàng)新。
(2)推進系統(tǒng)是高超聲速飛機成敗的關鍵,其新技術概念較多,從國內(nèi)的技術基礎和國外的發(fā)展情況來看,基于國內(nèi)外的發(fā)展情況,渦輪基組合動力系統(tǒng)仍是高超聲速動力更現(xiàn)實也是更有潛力的選擇。
(3)高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機是實現(xiàn)高馬赫數(shù)飛機水平起降、組合推進系統(tǒng)跨聲速和模態(tài)轉(zhuǎn)換的核心系統(tǒng),同時也是主要難點。針對發(fā)動機擴展速域范圍、提升高速性能的發(fā)展目標,需考慮技術難度、研制周期、綜合性能等多方面因素,合理規(guī)劃,分階段實現(xiàn)高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機技術和產(chǎn)品的發(fā)展。
(4)高馬赫數(shù)組合推進系統(tǒng)包含高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機、沖壓、預冷、火箭引射、組合模態(tài)轉(zhuǎn)換、綜合能熱管理等若干個技術創(chuàng)新領域,需要“航空和航天、飛機和發(fā)動機、高校和工業(yè)部門、傳統(tǒng)學科和交叉學科”之間緊密互動,集各家之所長,協(xié)同創(chuàng)新,實現(xiàn)高馬赫數(shù)渦輪發(fā)動機及組合推進系統(tǒng)的工程發(fā)展。