魏 璉，王 森

(深圳市力鵬工程結(jié)構(gòu)技術(shù)有限公司，深圳 518034)

0 引言

近年來深圳大量涌現(xiàn)各類高層、超高層建筑，結(jié)構(gòu)設計上遇到諸多難點和新問題，這些問題的解決有時會與現(xiàn)行規(guī)范的規(guī)定相沖突，或規(guī)范上還沒有相關(guān)的規(guī)定和內(nèi)容。因此，在執(zhí)行現(xiàn)行規(guī)范進行設計的過程中需進行必要的研究、創(chuàng)新、補充與發(fā)展。

1 高層建筑結(jié)構(gòu)受力和非受力位移

建筑結(jié)構(gòu)的層間位移由受力位移與非受力位移兩部分組成，其中由豎向墻柱底端產(chǎn)生轉(zhuǎn)角使結(jié)構(gòu)上部產(chǎn)生的剛性位移為非受力位移。高層建筑最大層間位移一般出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)中上部，此時非受力層間位移占比很大，受力層間位移占比很??；在結(jié)構(gòu)底部嵌固端，首層的層間位移即為其受力位移，非受力層間位移為零。《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2002)[1](簡稱老高規(guī))及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[2](簡稱新高規(guī))中層間位移角限值很小，為1/500，而深圳地區(qū)50年一遇的基本風壓為0.75kN/m2,風荷載較大，使得結(jié)構(gòu)的層間位移角計算值往往不滿足規(guī)范要求。

深圳地王大廈(圖1)建筑高度368m，69層，橫向高寬比達8.8。結(jié)構(gòu)的計算第一周期為6.19s(橫向)、5.69s(縱向)，結(jié)構(gòu)橫向在100年重現(xiàn)期風作用下的頂點位移角為1/373，最大層間位移角為1/274(57層)。分析表明，樓層的層間位移角由受力層間位移角和非受力層間位移角兩部分組成，本工程最大層間位移角所在樓層即57層的筒體剪力墻的受力層間位移角僅為1/28 195，小于層間位移角限值1/274的1%[3]。深圳京基100(圖2)緊鄰深圳地王大廈，地下3層，地上100層，建筑高度441.8m，結(jié)構(gòu)平均高寬比達10.2。50年一遇風荷載作用下的樓層最大層間位移角大于規(guī)范限值1/500，經(jīng)分析最大層間位移所在樓層的剪力墻、框架柱的受力層間位移角僅為層間位移角的0.7%～1.8%。從以上工程實踐可以得出如下結(jié)論：風荷載作用下層間位移角即使較大，結(jié)構(gòu)安全性也無問題。

圖1 深圳地王大廈

圖2 深圳京基100

加拿大Western Ontano 大學進行的深圳地王大廈風洞試驗結(jié)果表明，10年重現(xiàn)期頂點最大加速度為：X向23.5cm/s2，Y向11.0cm/s2，徑向(扭)13.9cm/s2；深圳京基100建成后連續(xù)5年測得其在最大風速下的瞬時峰值加速度為12.3cm/s2。以上兩個工程加速度均滿足舒適度限值25cm/s2和15cm/s2的要求。

以上案例表明，老高規(guī)、新高規(guī)關(guān)于風荷載作用下層間位移角限值的規(guī)定似偏嚴，宜適當放松。

2 特大底層建筑的結(jié)構(gòu)層側(cè)向剛度計算

老高規(guī)、新高規(guī)及《廣東省實施〈高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程〉(JGJ 3—2002)補充規(guī)定》(DBJ/T15—46—2005)[4](簡稱2005版廣東高規(guī))，關(guān)于結(jié)構(gòu)層側(cè)向剛度的計算公式討論如下。

老高規(guī)關(guān)于層側(cè)向剛度的定義為：

Ki=Vi/Δi

(1)

層側(cè)向剛度比為：

(2)

式中：Ki，Ki+1分別為i，i+1層的層側(cè)向剛度；Vi，Vi+1分別為i，i+1層的層剪力；Δi，Δi+1分別為i,i+1層的水平位移。

假設層側(cè)向剛度為：

Ki=Vi/θi=Vihi/Δi

(3)

式中：θi為i層的層間位移角；hi為i層的層高。

從以上討論可以看出，老高規(guī)和2005版廣東高規(guī)的計算結(jié)論不一致，讓使用者感到困惑。新高規(guī)及廣東省《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(DBJ 15—92—2013)[5](簡稱2013版廣東高規(guī))均采用了2005版廣東高規(guī)的公式，但對結(jié)構(gòu)底部嵌固層規(guī)定首層與其上層的層側(cè)向剛度之比不宜小于1.5，這是對2005版廣東高規(guī)計算結(jié)果偏大的修正。

前海國際金融中心T1塔樓(圖3)地面以上54層，建筑高度249.03m，屋面以上幕墻高度11.7m，標準層平面沿建筑四周每邊布置2根巨柱，共8根巨柱，型鋼混凝土巨柱沿豎向呈內(nèi)“八”字形傾斜，柱軸線距離由底層26.6m減小至頂層約22.6m，巨柱間不設小柱，邊框梁跨度大。標準層層高為4.50m，首層層高為19.50m，8，19，30，41層層高均為5.10m。分別采用老高規(guī)、2013版廣東高規(guī)及文獻[6]計算得到的結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度見圖4。

圖3 前海國際金融中心T1塔樓

圖4 三種方法計算的側(cè)向剛度對比

從圖4可以看出：1)高層建筑結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度除底層(底部為嵌固端)外，呈現(xiàn)“上小下大”趨勢；2)設置環(huán)帶桁架和伸臂桁架的19，41層的側(cè)向剛度明顯增大，文獻[6]計算的樓層側(cè)向剛度能明顯反映這一現(xiàn)象，老高規(guī)計算的樓層側(cè)向剛度對這一現(xiàn)象反映不明顯，2013版廣東高規(guī)計算的樓層側(cè)向剛度偏小；3)對于層高5.10m的8，30層，該兩層層高變大而導致樓層側(cè)向剛度變小，文獻[6]方法計算的樓層側(cè)向剛度能反映這一特點，而2013版廣東高規(guī)與老高規(guī)計算的樓層側(cè)向剛度均未能很好反映這一特點；4)對于層高19.50m的首層，老高規(guī)和文獻[6]方法計算的側(cè)向剛度偏小，而2013版廣東高規(guī)計算的樓層側(cè)向剛度反而偏大甚多，顯然是不夠合理的。由此可見，新高規(guī)及2013版廣東高規(guī)關(guān)于結(jié)構(gòu)層側(cè)向剛度的計算方法尚需進一步研究改進。

3 框架-核心筒結(jié)構(gòu)外框梁缺失

新高規(guī)第9.2.3條規(guī)定：“框架-核心筒結(jié)構(gòu)”的周邊柱間必須設置框架梁。

新世界中心塔樓地面以上53層，建筑高度219m，采用框架-核心筒結(jié)構(gòu)體系，裙房結(jié)構(gòu)平面布置見圖5。由于建筑師對建筑空間、美觀等要求非常高，在平面東南角部大樓入口處有一高31.5m的無側(cè)限約束角柱。這一設計不符合新高規(guī)關(guān)于框架-核心筒結(jié)構(gòu)的周邊柱間必須設置框架梁的規(guī)定，設計時必須進行充分的結(jié)構(gòu)安全性論證。

圖5 新世界中心裙房結(jié)構(gòu)平面示意圖

框架-核心筒結(jié)構(gòu)外框梁缺失問題的本質(zhì)是：1)梁缺失致該榀框架側(cè)向剛度減??；2)核心筒與外框架剪力重分配；3)框架柱內(nèi)力出現(xiàn)重分布；4)僅一側(cè)出現(xiàn)梁缺失時，結(jié)構(gòu)會產(chǎn)生一定扭轉(zhuǎn)；5)柱兩端梁缺失而出現(xiàn)躍層柱，且柱很高時，柱穩(wěn)定性應滿足規(guī)范要求(含大震作用)。由此看來，以上問題在技術(shù)上都是不難解決的，當設計有充分論證且采取適當加強措施時，框架-核心筒結(jié)構(gòu)外框梁缺失應該是可行的[7-8]。

4 斜柱、外凸轉(zhuǎn)折柱

斜柱底端對水平樓蓋構(gòu)件產(chǎn)生很大集中拉力，外凸轉(zhuǎn)折柱的轉(zhuǎn)折處樓層產(chǎn)生很大集中拉力，并波及上下相鄰樓層的受力，相關(guān)的結(jié)構(gòu)設計方法在新高規(guī)中均缺少這方面規(guī)定和內(nèi)容。設計時需要控制重力荷載及風荷載、小震作用下，樓蓋構(gòu)件的混凝土主拉應力不超過強度標準值。解決豎向荷載下樓板較大拉應力的措施有抗、放或抗放結(jié)合等方式。

深圳華僑城大廈塔樓地面以上59層，建筑高度277.4m，屋頂以上構(gòu)架最高處高約300m，采用“帶斜撐巨柱框架-核心筒”結(jié)構(gòu)形式。因建筑功能要求，建筑平面呈不規(guī)則的六邊形，核心筒位于平面中部，也呈不規(guī)則的六邊形，在平面角部布置6根巨柱，東西側(cè)4根巨柱隨建筑邊緣而傾斜，南北側(cè)巨柱從下至上垂直。東側(cè)建筑立面由底層至30層向外傾斜約13°，而30層至頂層向內(nèi)傾斜約13°。西側(cè)與東側(cè)類似，傾斜約8°，見圖6。該建筑巨柱傾斜并有轉(zhuǎn)折，平面不規(guī)則，水平兩方向的抗側(cè)能力差別大，外框架中不同類型構(gòu)件之間傳力復雜[9]。

圖6 深圳華僑城大廈

平面東側(cè)兩根巨柱在28層合并為一根，又在31層再次分離為兩根，巨柱形成較大的外凸轉(zhuǎn)折，使這些樓層在豎向標準荷載作用下即產(chǎn)生較大的集中水平拉力，結(jié)構(gòu)有一定水平變形。圖7為豎向荷載作用下28層樓蓋主拉應力分布。

圖7 28層豎向荷載作用下樓蓋主拉應力分布/(N/mm2)

有關(guān)斜柱及外凸轉(zhuǎn)折柱的樓蓋設計內(nèi)容顯然可以填補新高規(guī)中高層建筑結(jié)構(gòu)樓蓋面內(nèi)受力設計規(guī)定的不足。

5 特大高寬比超高層結(jié)構(gòu)

5.1 新高規(guī)的有關(guān)規(guī)定

新高規(guī)第3.3.2條規(guī)定了鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)適用的最大高寬比，見表1。

鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)適用的最大高寬比 表1

新高規(guī)第11.1.3條規(guī)定了混合結(jié)構(gòu)高層建筑適用的最大高寬比，見表2。

混合結(jié)構(gòu)高層建筑適用的最大高寬比 表2

新高規(guī)第9.2.1條規(guī)定：“核心筒的寬度不宜小于筒體總高的1/12”。

美國已建成高寬比超過15的超高層結(jié)構(gòu)，如紐約Central Park Tower，地面以上98層，高472m，高寬比約15.5；紐約220 Central Park South，地面以上65層，高290m，高寬比約18。深圳目前高寬比最大的結(jié)構(gòu)高250 m，高寬比達11，核心筒高寬比達35，遠超新高規(guī)規(guī)定。

結(jié)構(gòu)高寬比主要由結(jié)構(gòu)剛度確定。超高層結(jié)構(gòu)實現(xiàn)特大高寬比的措施為：1)控制結(jié)構(gòu)非受力位移，使其不影響結(jié)構(gòu)承載力要求；2)風荷載作用下結(jié)構(gòu)的最大層間位移限值宜適當放松；3)采用黏滯阻尼器及TMD(調(diào)頻質(zhì)量阻尼器)、TLD(調(diào)頻液體阻尼器)等減振措施滿足結(jié)構(gòu)風振舒適度要求。

5.2 工程案例

深圳恒裕后海金融中心B，C兩棟塔樓的建筑高度均接近250m，高寬比接近11，核心筒高寬比達35。經(jīng)過大量分析研究，設計時突破新高規(guī)最大層間位移角限值，在避難層增設黏滯阻尼器來提高結(jié)構(gòu)舒適度[6]。解決了建筑場地受限制的問題，最大限度地滿足建筑使用功能、結(jié)構(gòu)安全與使用舒適度。圖8為標準層結(jié)構(gòu)平面圖。該項目目前主體結(jié)構(gòu)已完成施工，正進行安裝阻尼器前后的結(jié)構(gòu)阻尼比測定工作。有關(guān)抗風減振阻尼器的內(nèi)容，新高規(guī)亟待補充與完善。

圖8 深圳恒裕后海金融中心標準層結(jié)構(gòu)平面圖

6 一向少墻高層剪力墻結(jié)構(gòu)

建筑使用功能要求平面一向盡量少墻，追求采光、通風及景觀的最大化，因此出現(xiàn)了新高規(guī)未包含的一種結(jié)構(gòu)形式，即一向少墻高層剪力墻結(jié)構(gòu)。對于這種新結(jié)構(gòu)形式，設計人員對其結(jié)構(gòu)形式和受力有許多疑問，很顯然少墻方向的結(jié)構(gòu)體系不再是剪力墻結(jié)構(gòu)，當少墻方向的梁與橫向剪力墻的墻端能形成框架體系時，可按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)處理，而橫向剪力墻的面外抗剪、抗彎承載力也不能作為主要抗側(cè)力，且現(xiàn)行軟件均未具備計算墻面外承載力的功能。

華潤銀湖藍山塔樓地面以上44層(頂部兩層為構(gòu)架層)，建筑高度144.3m，結(jié)構(gòu)高寬比為7.1，標準層結(jié)構(gòu)平面圖見圖9。從圖中可以看出，平面X向布置的剪力墻遠少于Y向布置的剪力墻，X向不屬于剪力墻結(jié)構(gòu)，為少墻結(jié)構(gòu)。

圖9 華潤銀湖藍山塔樓標準層結(jié)構(gòu)平面圖

對于一向少墻高層剪力墻結(jié)構(gòu)，設計時應遵循以下設計概念[10]：1)少墻方向宜盡量多設置剪力墻；2)非少墻方向宜限制一字墻的設置，墻端部宜設置端柱或翼墻；3)控制橫向剪力墻的面外抗側(cè)作用，減小扁柱樓板框架承擔的剪力。

一向少墻高層剪力墻結(jié)構(gòu)的組成及結(jié)構(gòu)體系判別方法如下：少墻方向結(jié)構(gòu)由剪力墻、梁柱框架、扁柱樓板框架三部分共同抵抗水平荷載作用，即：1)X向僅能布置的少量剪力墻；2)X向梁和柱(含剪力墻端柱)組成的框架；3)Y向墻和樓板組成的扁柱樓板框架。少墻方向結(jié)構(gòu)體系基本屬于框架-剪力墻結(jié)構(gòu)。

一般采用控制扁柱樓板框架的剪力比的方法，將一向少墻高層剪力墻結(jié)構(gòu)分為兩種框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系，具體如下：1)當扁柱樓板框架的底層剪力占比小于10%時，應按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進行設計，剪力墻及梁柱框架承擔全部水平地震作用；2)當扁柱樓板框架的底層剪力占比不小于10%時，除按新高規(guī)中框架-剪力墻結(jié)構(gòu)承擔樓層全部地震作用進行設計外，尚應對扁柱樓板框架的抗震承載力進行驗算，適當提高剪力墻豎向分布鋼筋配筋率。

7 多塔連體結(jié)構(gòu)

7.1 新高規(guī)的有關(guān)規(guī)定

新高規(guī)10.5.1條規(guī)定：“連體結(jié)構(gòu)各獨立部分宜有相同或相近的體型、平面布置和剛度；宜采用雙軸對稱的平面形式。7度、8度抗震設計時，層數(shù)和剛度相差懸殊的建筑不宜采用連體結(jié)構(gòu)”。新高規(guī)10.5.4條規(guī)定：“連接體結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)宜采用剛性連接。剛性連接時，連接體結(jié)構(gòu)的主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件應至少伸入主體結(jié)構(gòu)一跨并可靠連接；……。”以上規(guī)定有時滿足不了當前深圳高層連體結(jié)構(gòu)發(fā)展的需要。

7.2 多塔連體結(jié)構(gòu)形式

1)各單塔高度、剛度差異顯著。2)塔樓與連接體為斜向連接。3)塔樓由雙塔發(fā)展為三塔或以上。4)塔樓伸出長懸臂支托連接體。5)塔樓與連接體連接方式采用全剛性連接、全柔性連接或剛性連接與柔性連接配合使用(剛性連接指塔樓與連接體連接處不產(chǎn)生相對位移；柔性連接指連接處可產(chǎn)生相對位移)。

7.3 設計方法

1)各單塔結(jié)構(gòu)宜各自能單獨成立，其結(jié)構(gòu)指標即構(gòu)件承載力均能滿足規(guī)范要求；2)連接體宜采用鋼結(jié)構(gòu)；3)剛性連接端連接體主要水平受力構(gòu)件應伸入塔樓1～2跨，當為斜向連接時，伸入塔樓部位應形成水平桁架傳力體系，將力傳至筒體或可靠部位；4)懸臂桁架支托連接體時，桁架根部宜可靠伸入塔樓，控制懸臂端變形及舒適度；5)剛性連接端塔樓連接體的連接部位的梁、柱、剪力墻等構(gòu)件應適當加強；6)多塔全剛性連接會造成各塔受力相互制約干擾，可能造成某塔內(nèi)力激增，構(gòu)件承載力應滿足性能目標要求，在一定情況下，強塔可起到幫助弱塔的作用；7)全柔性連接可釋放連接處的剪力，使各塔能相對獨立受力，設計應控制連接支座的位移量及復位能力；8)根據(jù)不同建筑功能、結(jié)構(gòu)受力特點，采用剛性連接和柔性連接相配合的方法也是可行的。

7.4 工程案例

金地中心地面以上有A，B兩個塔樓，其中A 塔樓建筑高度約200m，共45層，B塔樓建筑高度約159m，共36層，兩個塔樓均采用框架-核心筒結(jié)構(gòu)。項目在B塔樓頂部兩層設連接體，連接體兩端分別從A，B塔樓懸挑19.4m，懸挑端與另一端(塔樓柱)跨度約60m。該連接體采用全剛性連接。連體的樓層結(jié)構(gòu)平面見圖10。

圖10 金地中心連體樓層結(jié)構(gòu)平面圖

歲寶國展中心地面以上有A，B，C三個塔樓，其中A塔樓為建筑高度約200m的54層公寓，B塔樓為建筑高度約156m的42層公寓，C塔樓為建筑高度約252m的52層辦公樓，三個塔樓均采用部分框支-剪力墻結(jié)構(gòu)體系。項目在A塔樓41層處設置跨度約18m的2層連接體與B塔樓連接，在C塔樓31層處設置跨度為18～28m的2層連接體與B塔樓連接。2個連接體的高度相同。由于各塔樓結(jié)構(gòu)剛度差異很大，采用剛性連接將導致結(jié)構(gòu)受力復雜，某些構(gòu)件受力明顯不利，設計采用全柔性連接或A，C塔樓與B塔樓為柔性連接，可減小剛接帶來的不利受力影響。連體樓層結(jié)構(gòu)平面圖見圖11。

圖11 歲寶國展中心連體樓層結(jié)構(gòu)平面圖

8 凹凸不規(guī)則弱連接樓蓋高層結(jié)構(gòu)

為了建筑采光、通風及景觀效果良好，出現(xiàn)了凹凸不規(guī)則、弱連接樓層的高層結(jié)構(gòu)。根據(jù)深圳近年來這類結(jié)構(gòu)的設計經(jīng)驗和研究成果，總結(jié)出以下設計要點。

(1)平面凹凸不規(guī)則結(jié)構(gòu)由中心區(qū)結(jié)構(gòu)及沿不同方向伸出的單肢結(jié)構(gòu)，通過樓蓋整體連接而成。

(2)單肢結(jié)構(gòu)通過中心區(qū)結(jié)構(gòu)連成整體共同抵抗風荷載和水平地震作用，結(jié)構(gòu)的高寬比宜按單肢伸出長度在抗側(cè)方向的投影總長度計算。

(3)中心區(qū)外周的圍合剪力墻及內(nèi)部剪力墻承擔主要的抗側(cè)作用。

(4)單肢結(jié)構(gòu)多為單向布置的剪力墻，宜按一方向少墻的剪力墻結(jié)構(gòu)進行結(jié)構(gòu)體系論證和驗算。

(5)應確保弱連接樓蓋區(qū)域(含單肢的根部區(qū))的梁板滿足抗彎、抗剪承載能力。

(6)宜控制伸出單肢的長寬比，滿足樓蓋平面角部的舒適度。

深圳某超高層住宅建筑高度149m，共45層，4層設置梁式轉(zhuǎn)換層，采用部分框支-剪力墻結(jié)構(gòu)形式。標準層結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖12。對由電梯樓梯間等圍合成的平面中心區(qū)外伸出的三個單肢結(jié)構(gòu)的受力情況進行了詳細分析，并對其按一向少墻高層剪力墻結(jié)構(gòu)進行結(jié)構(gòu)體系論證和驗算，同時對連接中心區(qū)和三個單肢間的薄弱樓板受力進行詳細分析，驗算了樓蓋的承載能力，確保結(jié)構(gòu)安全。

圖12 深圳某超高層住宅標準層結(jié)構(gòu)平面圖

9 巨型結(jié)構(gòu)環(huán)帶桁架

主要抗側(cè)力結(jié)構(gòu)中的環(huán)帶桁架+伸臂桁架一般設于避難層。環(huán)帶桁架的主要作用為承受其上各樓層重力柱傳來的豎向荷載，同時起到增大結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度，與核心筒分擔樓層剪力的抗側(cè)作用。實際工程中伸臂桁架與環(huán)帶桁架視需要確定是否同層設置：可單獨設置環(huán)帶桁架；當必須設置伸臂桁架時，可同時設置環(huán)帶桁架。環(huán)帶桁架可采用單榀與雙榀布置，采用單榀環(huán)帶桁架需考慮桁架偏置對巨柱產(chǎn)生的不利影響；采用雙榀環(huán)帶桁架，宜掌握雙榀環(huán)帶桁架各自的主要功能與受力特點，論證采用雙榀環(huán)帶珩架的必要性及有效性。表3列出部分超高層建筑環(huán)帶桁架設置案例。新高規(guī)對環(huán)帶桁架的相關(guān)設計方法宜給出相應規(guī)定。

部分超高層建筑環(huán)帶桁架設置案例 表3

10 大震設計方法

大震設計方法應包含以下內(nèi)容：1)大震階段結(jié)構(gòu)進入塑性，計算方法應反映結(jié)構(gòu)構(gòu)件彈塑性狀態(tài)的受力與變形；2)驗算主要抗側(cè)力豎向構(gòu)件抗剪、抗軸壓承載力，使其滿足安全要求，控制結(jié)構(gòu)耗能構(gòu)件的塑性變形不超限值。

目前較通用的動力彈塑性軟件：國外有PERFORM-3D，ABAQUS，MIDAS等，國內(nèi)有PBSD，PKPM，YJK，SAUSAGE及佳構(gòu)等。有些程序尚不能提供主要抗側(cè)力構(gòu)件的抗剪承載力和抗軸壓承載力的驗算。不同軟件的主要構(gòu)件內(nèi)力計算結(jié)果差異偏大。而當剪力墻出現(xiàn)全截面受拉時，現(xiàn)行規(guī)范處理方法尚不完善。

采用大震等效彈性法可作為現(xiàn)行動力彈塑性分析方法的補充，但構(gòu)件剛度應根據(jù)彈塑性分析的構(gòu)件損傷狀態(tài)進行調(diào)整，等效彈性分析法計算的基底剪力應與相應靜力推覆或動力時程彈塑性分析的計算結(jié)果基本一致。

11 結(jié)語

現(xiàn)行規(guī)范是解決高層建筑設計的基本依據(jù)，但各種新型建筑結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)，帶來了結(jié)構(gòu)設計眾多難點，說明現(xiàn)行規(guī)范尚需進一步研究、創(chuàng)新、補充與發(fā)展，這有待今人不懈努力、與時俱進，為豐富和發(fā)展規(guī)范做出貢獻！