陳璐 李長榮 翟勇強(qiáng) 王劼 李正嵩 劉占林
摘 要:在鋼液的凝固過程中,鈦化物析出可能作為γ-Fe、α-Fe固溶體的異質(zhì)形核核心。采用二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度理論,對(duì)TiN、TiC析出物與γ-Fe、α-Fe固溶體的異質(zhì)形核有效性進(jìn)行計(jì)算。結(jié)果表明:在(100)面,TiN、TiC與α-Fe固溶體的二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度分別為6.33%和8.13%, TiN、TiC能成為α-Fe固溶體的異質(zhì)形核核心,且TiN的形核有效性大于TiC;α-Fe在TiC上優(yōu)先形核;TiN、TiC不易成為γ-Fe的形核點(diǎn)。TiN、TiC在(110)面、(111)面不易成為γ-Fe、α-Fe固溶體的異質(zhì)形核核心。
關(guān)鍵詞:鈦化物;二維錯(cuò)配度;異質(zhì)形核核心;有效性
中圖分類號(hào):TG111.2
文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A
我國大型鋼鐵企業(yè)為了降低高強(qiáng)度抗震鋼筋的生產(chǎn)成本,采用微合金元素Nb-V-Ti的協(xié)同強(qiáng)化作用與控軋控冷工藝相結(jié)合,提高鋼的強(qiáng)屈比[1-3]。強(qiáng)碳化物形成的Ti元素,在鋼液凝固過程中易和碳、氮形成大量彌散分布的碳化鈦和氮化鈦,其可以在細(xì)化組織的同時(shí)降低偏析[4-5]。發(fā)展具有高強(qiáng)度和良好韌性的鋼筋材料非常重要[6]。在鋼中加入微合金元素V、Ti,其碳氮化物起到晶粒細(xì)化、固溶、位錯(cuò)和沉淀硬化等機(jī)制提高鋼的強(qiáng)度[7]。有研究表明[8-10],在鋼中加入微合金元素V、Ti,其析出物促進(jìn)晶內(nèi)鐵素體在第二相粒子上優(yōu)先形核長大。
有關(guān)鈦化物誘導(dǎo)鐵基固溶體的異質(zhì)形,HONEYCOMBE等[11]研究表明沉淀物通常位于鐵素體的(100)平面上,最接近于與奧氏體/鐵素體的界面平行,成為有效的異質(zhì)形核。PRIKRYL等[12]研究表明,穩(wěn)定的TiN顆粒是最有效的微合金化沉淀顆粒,其在連鑄過程中對(duì)固溶體起到非均勻形核有效性。楊躍標(biāo)等[13]研究表明,鋼中第二相粒子以TiC的沉淀強(qiáng)化效果最為顯著。許峰云等[14]研究表明,在微合金鋼中,鈦能以碳化物、氮化物的形式析出,其析出物能細(xì)化鋼的晶粒組織,提高材料的強(qiáng)度和韌性,增強(qiáng)材料的性能。
本文通過二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度計(jì)算TiN、TiC與γ-Fe和α-Fe固溶體的錯(cuò)配度,找出TiN、TiC對(duì)γ-Fe和α-Fe固溶體的優(yōu)先形核規(guī)律,在鋼液凝固過程中形成鈦化物作為異質(zhì)核心,促進(jìn)鐵素體的形核和減少鈦的偏析,為鋼的控軋控冷工藝提供理論依據(jù)。
1 錯(cuò)配度計(jì)算
鈦化物主要促進(jìn)固溶體以非均勻形核為主,而形核相與基體相之間的晶體學(xué)位關(guān)系、形核基體的表面狀況、化學(xué)性質(zhì)等是影響基體相與形核相之間界面能的主要因素[15-17]。
Bramfitt在錯(cuò)配度的基礎(chǔ)上提出二維錯(cuò)配度(平面錯(cuò)配度)理論來描述基體相與形核相之間的晶體學(xué)位關(guān)系[18],其能夠較好地反映出基體相與形核相之間不同晶面的匹配關(guān)系。二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度計(jì)算公式如下:
δ(hkl)s(hkl)n=∑3i=1di[uvw]scos θ-di[uvw]ndi[uvw]n×13×100% (1)
θ= u1u2+v1v2+w1w2 ?(u21+v21+w21)(u22+v22+w22) (2)
式中: (hkl)s、(hkl)n分別為形核劑、形核相的一個(gè)低指數(shù)晶面; [uvw]s、[uvw]n分別為(hkl)s、(hkl)n上的一個(gè)低指數(shù)晶向;d[uvw]s、d[uvw]n分別為[uvw]s、[uvw]n方向上的原子間距;θ為[uvw]s與[uvw]n的夾角。
二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度廣泛應(yīng)用于不同晶體結(jié)構(gòu)的匹配關(guān)系[19]。Bramfitt計(jì)算結(jié)果認(rèn)為:當(dāng)δ<6%時(shí),核心在異質(zhì)形核中最為有效;當(dāng)6%≤δ≤12%時(shí),核心在異質(zhì)形核的效用中等;當(dāng)δ>12%時(shí),核心在異質(zhì)形核中無效。
通過計(jì)算鈦化物與固溶體之間的二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度,分析其晶體學(xué)位相關(guān)系,找出鈦化物最有效的異質(zhì)形核點(diǎn)。以TiN、TiC為形核基底,γ-Fe、α-Fe為形核相計(jì)算其形核的有效性。其中,以TiC的(100)面、(110)面、(111)面與α-Fe(100)面、(110)面、(111)面的晶體學(xué)匹配關(guān)系,TiC與α-Fe在(100)面上的晶體取向關(guān)系以及TiC和α-Fe的晶體結(jié)構(gòu)如圖1~3所示。
鈦化物與γ-Fe、α-Fe固溶體的晶體學(xué)參數(shù)見表1[20]。由式(2)計(jì)算出鈦化物與γ-Fe、α-Fe固溶體的錯(cuò)配度,結(jié)果見表2~5。
2 分析與討論
在(100)面上:由表3可知,TiC與α-Fe固溶體的二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度為8.13%;由表5可知,TiN與α-Fe固溶體的二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度為6.33%;TiC和TiN與α-Fe固溶體的二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度均在6%~12%,說明TiC和TiN均能成為α-Fe固溶體的異質(zhì)形核核心,且α-Fe優(yōu)先在TiN上形核;TiN對(duì)α-Fe的形核有效性大于TiC對(duì)α-Fe的形核有效性。由表2~5可知:在(110)面、(111)面上,TiC、TiN和γ-Fe、α-Fe的二維點(diǎn)陣錯(cuò)配度分別為40.53%、23.54%和41.53%、24.81%,均大于12%;兩相之間形成非共格界面,導(dǎo)致彈性應(yīng)變能降低,界面能增大,說明TiC和TiN不易成為γ-Fe、α-Fe的異質(zhì)形核有效性,不易發(fā)生非均勻形核。
由于TiN和TiC在(110)面、(111)面上不能成為γ-Fe、α-Fe固溶體的形核有效性,但在鋼液連鑄的過程中,鈦化物在奧氏體晶界析出,釘扎其晶界,阻礙晶粒的長大;因此,過冷奧氏體發(fā)生組織轉(zhuǎn)變時(shí),形成細(xì)小的鐵素體晶粒。控制鈦含量,鈦的析出物成為鐵素體的有效異質(zhì)核心,促進(jìn)晶內(nèi)鐵素體形核,降低鈦在鐵素體晶界偏析,為后續(xù)控軋控冷工藝及微觀組織控制提供理論依據(jù)。
3 結(jié)論
(1)在鋼液的連鑄過程中,鈦的第二相在鋼中析出,其鈦化物可能成為鋼中γ-Fe、α-Fe固溶體的異質(zhì)形核核心。
(2)TiC和TiN在鐵素體基礎(chǔ)上析出的形狀均為圓形,而在晶界上析出的為不規(guī)則形狀。根據(jù)二維錯(cuò)配度理論計(jì)算, TiC和TiN的(100)面與α-Fe的(100)面的錯(cuò)配度為8.13%和6.33%,α-Fe均能在TiC、TiN上形核。α-Fe優(yōu)先在TiN上形核,TiN對(duì)α-Fe的形核有效性大于TiC對(duì)α-Fe的形核有效性。
參考文獻(xiàn):
[1]DONG J, ZHOU X S, LIU Y C, et al. Carbide precipitation in Nb-V-Ti microalloyed ultra-high strength steel during tempering[J]. Materials Science & Engineering A, 2017, 683: 215-226.
[2]吳俊平, 靳星, 龍木軍, 等. 含鈦微合金鋼低溫沖擊韌性波動(dòng)的原因與改進(jìn)[J]. 中國冶金, 2017, 27(12): 59-65.
[3]SHANMUGAM S, RAMISETTI N K, MISRA R D K, et al. Microstructure and high strength-toughness combination of a new 700 MPa Nb-microalloyed pipeline steel[J]. Materials Science & Engineering A, 2007, 478(1): 26-37.
[4]陳偉, 施哲, 趙宇. 鈮微合金化控冷工藝生產(chǎn)HRB500抗震鋼筋強(qiáng)韌化機(jī)理[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2011, 42(6): 1604-1610.
[5]惠亞軍, 吳科敏, 潘輝, 等. 500 MPa級(jí)Nb-Ti微合金化方矩形管用鋼的強(qiáng)化機(jī)制[J]. 中國冶金, 2019, 29(6): 26-33.
[6]彭政務(wù). 鈦微合金化熱軋高強(qiáng)度鋼板的強(qiáng)韌化機(jī)理研究[D]. 廣州: 華南理工大學(xué), 2016.
[7]張正云. 鈮微合金化高強(qiáng)度抗震鋼筋的組織和拉伸變形行為研究[D]. 昆明: 昆明理工大學(xué), 2017.
[8]PAN T, CHAI X Y, WANG J G, et al. Precipitation behavior of V-N microalloyed steels during normalizing[J]. Journal of Iron and Steel Research International, 2015, 22(11): 1037-1042.
[9]FURUHARA T, YAMAGUCHI J, SUGITA N, et al. Nucleation of proeutectoid ferrite on complex precipitates in austenite[J]. ISIJ International, 2003, 43(10): 1630-1639.
[10]胡彬浩, 蔡慶伍, 武會(huì)賓. Ti-Mo微合金鋼中Mo對(duì)Ti(C,N)在奧氏體中析出量的影響[J]. 北京科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2013, 35(4): 481-488.
[11]HONEYCOMBE R, MEHL R. Transformation from austenite in alloy steels[J]. Metallurgical Transactions A, 1976, 7(7): 915-936.
[12]PRIKRYL M, KROUPA A, WEATHERLY G C, et al. Precipitation behavior in a medium carbon, Ti-V-N microalloyed steel[J]. Metallurgical and Materials Transactions A, 1996, 27(5): 1149-1165.
[13]楊躍標(biāo), 鄧深, 樊雷, 等. 鈦微合金化高強(qiáng)鋼的組織性能及強(qiáng)化機(jī)制[J]. 鋼鐵, 2019, 54(10): 72-79.
[14]許峰云, 白秉哲, 方鴻生. 低合金高強(qiáng)度鋼鈦微合金化進(jìn)展[J]. 金屬熱處理, 2007(12): 29-34.
[15]徐洋. 鈦微合金化鋼中鐵素體相變及納米相析出行為與機(jī)理研究[D]. 遼寧: 東北大學(xué), 2015.
[16]肖鋒. 含釩鈦微合金鋼連鑄板坯的熱塑性模擬研究[J]. 材料導(dǎo)報(bào), 1999(4): 67.
[17]BRAMFITT B L. The effect of carbide and nitride additions on the heterogeneous nucleation behavior of liquid iron[J]. Metallurgical Transactions, 1970, 1(7): 1987-1995.
[18]潘寧, 宋波, 翟啟杰, 等. 鋼液非均質(zhì)形核觸媒效用的點(diǎn)陣錯(cuò)配度理論[J]. 北京科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2010, 32(2): 179-182, 190.
[19]張鳳珊. 晶內(nèi)超細(xì)夾雜物對(duì)鋼中銅偏析行為影響的研究[D]. 貴陽: 貴州大學(xué), 2016.
[20]趙冬偉. 鈦微合金鋼中對(duì)含鈦碳氮化物在奧氏體中溶解與析出的影響[D]. 云南: 昆明理工大學(xué), 2012.
(責(zé)任編輯:周曉南)
Abstract:
During the solidification process of molten steel, the precipitation of titanium compounds may serve as the heterogeneous nucleation core of γ-Fe and α-Fe solid solutions. The two-dimensional lattice mismatch theory is used to calculate the heterogeneous nucleation effectiveness of TiN, TiC precipitates and γ-Fe, α-Fe solid solutions. The results show that on the (100) plane, the two-dimensional lattice mismatch degrees of TiN, TiC and α-Fe solid solution are 6.33% and 8.13%, respectively. TiN and TiC can become the heterogeneous nucleation cores of α-Fe solid solution, and the nucleation efficiency of TiN is greater than that of TiC; α-Fe preferentially nucleates on TiC; TiN and TiC are not easy to become nucleation points of γ-Fe. TiN and TiC are not easy to become the heterogeneous nucleation cores of γ-Fe and α-Fe solid solutions on the (110) plane and (111) plane.
Key words:
titanide; two-dimensional mismatch; heterogeneous nucleation core; validity