孟培

摘?要：為保證公司此次#3機(jī)組B修順利進(jìn)行，盡可能的將汽缸溫度降到較低的水平，縮短盤車運(yùn)行周期，確保檢修工作如期進(jìn)行，本文結(jié)合我公司#3機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)過程，對煤倉燒空、汽溫控制以及本次停機(jī)操作中的遇到問題及改進(jìn)措施進(jìn)行分析總結(jié)。

關(guān)鍵詞：滑參數(shù);汽溫控制;燒空倉

公司二期2×660MW二次再熱超超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組，選用上海汽輪機(jī)廠引進(jìn)的西門子汽輪機(jī)，型式為：超超臨界、二次中間再熱、單軸、五缸四排汽、凝汽式汽輪機(jī)，型號為N660-31/600/620/620。采用全周進(jìn)汽滑壓運(yùn)行方式，同時采用了補(bǔ)汽技術(shù)。鍋爐為東方電氣股份有限公司設(shè)計制造的超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行直流爐，鍋爐型號為：DG1785.49/32.45-II14。采用π型布置，單爐膛、二次中間再熱、前后墻對沖燃燒方式、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)、露天布置。配有低NOx軸向旋流煤粉燃燒器，分三層前、后墻對沖布置，A、D層煤粉燃燒器安裝了等離子點(diǎn)火裝置。

一、滑參數(shù)停機(jī)的目標(biāo)

1、#3機(jī)組本次滑參數(shù)停機(jī)目標(biāo)為超高壓缸內(nèi)壁金屬溫度降至400℃;

2、#3爐6個原煤倉全部燒空。

二、停機(jī)前準(zhǔn)備工作

1、提前一天與省調(diào)計劃處溝通聯(lián)系，確定滑參數(shù)停機(jī)所需負(fù)荷段;

2、提前10小時與省調(diào)調(diào)度員聯(lián)系，按照滑停曲線溝通負(fù)荷曲線;

3、調(diào)整B、E倉半倉運(yùn)行

4、將二期公用系統(tǒng)切至#4機(jī)接帶，試?yán)?3爐等離子;

三、滑停過程中倉位控制

我公司原煤倉有效容積482m?，按六臺原煤倉計算，設(shè)計煤種時可以滿足鍋爐最大出力連續(xù)運(yùn)行8小時，本次原煤倉燒空順序為B-E-C-F-D-A。針對機(jī)組深度滑參數(shù)，低參數(shù)運(yùn)行，采用了燃用設(shè)計煤種，及時投入等離子裝置，調(diào)整制粉系統(tǒng)分離器頻率，調(diào)整煤粉細(xì)度，改變著火特性，合理配風(fēng)等措施，強(qiáng)化燃燒，實現(xiàn)原煤倉逐個燒空的目標(biāo)。

本次滑停過程中原煤倉倉位控制整體成功，首次實現(xiàn)了6個原煤倉全部燒空后打閘停機(jī)。以下為本次滑停過程中各個時間檢點(diǎn)倉位控制明細(xì)表

四、滑停過程中的負(fù)荷、汽溫控制

滑參數(shù)停機(jī)過程中，主再熱蒸汽按照滑停曲線降溫降壓，主再熱蒸汽降溫速率0.5-1℃/min，金屬溫度降溫速率不大于1℃/min，主再熱蒸汽過熱度不小于50℃，主再熱蒸汽溫差<42℃，采用降溫降壓交替下滑的方式，期間關(guān)注主機(jī)差脹、軸移、振動、上下缸溫差等參數(shù)不超限，否則要打閘停機(jī)。

本次滑參數(shù)停機(jī)時間持續(xù)10小時，主蒸汽溫度滑至409℃（平均降溫速率0.294℃/min），超高壓缸內(nèi)缸金屬溫度滑至390.7/389.2℃（平均降溫速率0.296℃/min）。負(fù)荷、壓力、汽溫、缸溫變化整體平滑，無大幅波動反復(fù)。

五、本次操作中遇到的問題與改進(jìn)措施

1、汽機(jī)TSE溫度裕度控制。降負(fù)荷過程中汽輪機(jī)TSE溫度裕度一直偏小并多次負(fù)值。主要原因是降汽溫過程中汽輪機(jī)金屬溫度跟隨變化需要時間，尤其是主汽門閥體溫度變化較慢，造成降負(fù)荷裕度不足。

改進(jìn)措施：把握好降溫降負(fù)荷的節(jié)奏，每一負(fù)荷段溫度分階段滑降，汽溫每下降10℃穩(wěn)定一段時間，觀察金屬溫度不再下降且TSE溫度裕度回升后在進(jìn)行下一溫度階段滑降。利用高負(fù)荷蒸汽流量大的優(yōu)點(diǎn)充分冷卻汽輪機(jī)各部金屬溫度，高負(fù)荷階段保持好較高的溫度裕度。

2、底層磨倉位控制。本次滑參數(shù)停機(jī)過程倉位控制問題主要是底層A、D磨。由于前期A、D倉料位較高，F(xiàn)倉燒空停運(yùn)后，D倉料位10.86m，A倉料位10.25m，為了能按調(diào)度要求時間準(zhǔn)時燒空倉停爐，機(jī)組不得不在250MW，107T/H煤量工況停留時間較長。整個滑停過程中A、D磨一直保持最大煤量運(yùn)行且調(diào)節(jié)余量較小，倉位差控制困難。停爐前A、D磨燒空時間間隔較小。

改進(jìn)措施：負(fù)荷降至300MW時，保持A、D倉料位11m左右，停留前保持加倉皮帶運(yùn)行，根據(jù)需要隨時點(diǎn)加。停留前控制A、D倉料位差至30～50T，提前緩慢降低倒數(shù)第二臺制粉系統(tǒng)燃料量實現(xiàn)負(fù)荷、參數(shù)平滑過渡。

3、打閘前汽溫波動。3A磨燒空后，煤量短時間由107下降為58，切除CCS手動控制機(jī)組參數(shù)負(fù)荷快速從250MW降至150MW。參數(shù)控制難度大，煤水比、主汽壓力、主汽溫出現(xiàn)波動。主汽壓力由8.4MPa波動至9.8MPa，主汽溫度由402℃波動至414℃.在滑參數(shù)最后階段造成了小幅度汽溫汽壓反復(fù)。

改進(jìn)措施：運(yùn)行人員加強(qiáng)極端工況仿真機(jī)演練，增加操作經(jīng)驗。燒空倉過程中適當(dāng)拉大最后兩臺原煤倉料位差至30～50T，提前緩慢降低倒數(shù)第二臺制粉系統(tǒng)燃料量實現(xiàn)負(fù)荷、參數(shù)平滑過渡。

六、結(jié)束語

滑參數(shù)停機(jī)可以使汽輪機(jī)缸體、轉(zhuǎn)子、鍋爐本體得到均勻而迅速的冷卻，縮短機(jī)組停運(yùn)到檢修的時間，可根據(jù)實際情況及檢修內(nèi)容確定滑參數(shù)停機(jī)的最終參數(shù)，此次我公司通過制定#3機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)方案，盡可能的將汽缸溫度降到較低的水平，縮短盤車運(yùn)行周期，確保檢修工作如期進(jìn)行，同時也實現(xiàn)了二期投產(chǎn)以來首次滑參數(shù)停機(jī)。

參考文獻(xiàn)：

[1]《國能蚌埠發(fā)電有限公司集控運(yùn)行規(guī)程主機(jī)篇》

[2]李博 袁紅美 《660MW超臨界燃煤機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)探討及應(yīng)用》 中國設(shè)備工程.2019，（21）

[3]王明生 《600MW超臨界機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)配合燒空倉分析》福建建材.2018，（07）

[4]閆旭 劉虎 阮西山《630MW超臨界機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)探討》 華電技術(shù).2018，40（04）

[5]袁延輝 《600MW超臨界直流爐滑參數(shù)停機(jī)下燒倉與汽溫控制》科技傳播.2014，6（18）