超限高層結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震性能分析若干問題探討

吳桂廣， 焦 柯， 賴鴻立， 袁 輝

(廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司， 廣州 510010)

0 前言

根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[1](簡稱抗規(guī))的要求，建筑結(jié)構(gòu)以“三個(gè)水準(zhǔn)”為抗震設(shè)防目標(biāo)，即“小震不壞、中震可修、大震不倒”。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[2](簡稱高規(guī))中的3.11節(jié)“結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)”的要求，結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)應(yīng)綜合考慮抗震設(shè)防類別、設(shè)防烈度、場(chǎng)地條件、結(jié)構(gòu)的特殊性、建造費(fèi)用、震后損失和修復(fù)難易程度等各項(xiàng)因素選定。結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)分為A，B，C，D共四個(gè)等級(jí)，結(jié)構(gòu)抗震性能分為1，2，3，4，5共五個(gè)水準(zhǔn)，每個(gè)性能目標(biāo)均與一組在指定地震地面運(yùn)動(dòng)下的結(jié)構(gòu)抗震性能水準(zhǔn)相對(duì)應(yīng)。

雖然抗規(guī)和高規(guī)均對(duì)超限高層結(jié)構(gòu)的抗震性能設(shè)計(jì)有相應(yīng)的要求，但在工程實(shí)踐過程中，超限高層結(jié)構(gòu)在構(gòu)件抗震性能方面存在關(guān)鍵構(gòu)件、耗能構(gòu)件的范圍，構(gòu)件與節(jié)點(diǎn)承載力的關(guān)聯(lián)性，弱連接樓板如何加強(qiáng)等問題還有待進(jìn)一步研究。

1 關(guān)鍵構(gòu)件

關(guān)鍵構(gòu)件是指失效可能引起結(jié)構(gòu)的連續(xù)破壞或危及生命安全的嚴(yán)重破壞的構(gòu)件。根據(jù)高規(guī)第3.11.2條文說明，工程師可根據(jù)實(shí)際情況確定關(guān)鍵構(gòu)件，例如以下構(gòu)件可指定為關(guān)鍵構(gòu)件：1)底部加強(qiáng)部位的重要豎向構(gòu)件；2)水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件；3)大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件；4)大懸挑結(jié)構(gòu)的主要懸挑構(gòu)件；5)加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件；6)扭轉(zhuǎn)變形很大部位的豎向(斜向)構(gòu)件。

關(guān)鍵構(gòu)件并不是越多越好，關(guān)鍵構(gòu)件過多時(shí)，造成結(jié)構(gòu)的耗能能力降低，反而對(duì)抗震不利，并且造成不必要的浪費(fèi)。因此，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)及耗能機(jī)制合理確定關(guān)鍵構(gòu)件，對(duì)關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)行加強(qiáng)的方式包括提高關(guān)鍵構(gòu)件的承載力和提高關(guān)鍵構(gòu)件的延性。

1.1 底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻

依據(jù)抗規(guī)，剪力墻彎矩和剪力調(diào)整系數(shù)見表1。從表1可知：1)底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻的抗彎承載力不提高，說明了底部加強(qiáng)區(qū)宜先于非底部加強(qiáng)區(qū)出現(xiàn)抗彎屈服；2)底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻的抗剪承載力顯著提高，其調(diào)整系數(shù)遠(yuǎn)大于非底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻的，說明了底部加強(qiáng)區(qū)不宜先于非底部加強(qiáng)區(qū)出現(xiàn)抗剪屈服；3)剪力墻的彎矩調(diào)整系數(shù)明顯小于剪力調(diào)整系數(shù)，說明需保證剪力墻抗彎先于抗剪屈服。

剪力墻彎矩和剪力調(diào)整系數(shù) 表1

以剪力墻結(jié)構(gòu)和框架-核心筒結(jié)構(gòu)為例，列出典型的兩種結(jié)構(gòu)體系的平面布置情況，分別見圖1(a)和圖1(b)。圖1(a)的剪力墻結(jié)構(gòu)主要由四個(gè)角部剪力墻抗扭，且易出現(xiàn)拉力，例如，選取截面尺寸相同的同方向墻肢W1與W2的內(nèi)力進(jìn)行對(duì)比，W1和W2在水平地震作用下的拉力分別為6 106，16 031kN，扭矩分別為25，206kN·m，平面角部構(gòu)件的拉力和扭矩明顯比平面中部構(gòu)件的大。圖1(b)的核心筒外圍剪力墻承擔(dān)了70%以上整個(gè)核心筒的扭矩、彎矩和剪力。因此，把底部加強(qiáng)區(qū)受力較大的角部剪力墻和核心筒外圍剪力墻指定為關(guān)鍵構(gòu)件。由于其在罕遇地震作用下作為第一道防線先出現(xiàn)屈服，應(yīng)保證構(gòu)件屈服后結(jié)構(gòu)仍具有較好的延性，可通過減小其軸壓比或提高約束邊緣構(gòu)件配箍率的方式實(shí)現(xiàn)高延性的目標(biāo)。

圖1 底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻示意圖

1.2 水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件

從抗規(guī)第6.2.2條和第6.2.5條可知，抗震等級(jí)一級(jí)的框支柱的彎矩放大系數(shù)為1.4，剪力放大系數(shù)為1.96，相比普通構(gòu)件，明顯提高了轉(zhuǎn)換構(gòu)件的抗彎、抗剪承載力。將水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件指定為關(guān)鍵構(gòu)件，對(duì)其進(jìn)行加強(qiáng)的方式是提高其抗彎和抗剪承載力。

1.3 大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件

以帶鋼桁架連廊(連廊49m跨，11m高)的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)為例，見圖2(a)和圖2(b)，通過荷載傳遞確定關(guān)鍵構(gòu)件位置。從連廊構(gòu)件軸力圖(圖3)可知，連廊荷載主要轉(zhuǎn)換為斜腹桿的軸力，通過斜腹桿再傳遞至支承柱，支承柱受到連廊傳來的彎矩和剪力較大。因此，把上述主要受力構(gòu)件上下弦、斜腹桿和支承柱指定為關(guān)鍵構(gòu)件。

圖2 帶連廊框架-剪力墻結(jié)構(gòu)示意圖

圖3 連廊構(gòu)件軸力分布圖/kN

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[3](簡稱混規(guī))第3.6.2條，采用“拆除構(gòu)件法”模擬連廊的破壞情況，其中原模型連廊主要構(gòu)件最大應(yīng)力比(應(yīng)力比=應(yīng)力/極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值)為0.53，有較高的安全富余度。首先假定原方案(圖4(a))1根下弦桿件失效后，下弦端部桿件出現(xiàn)破壞(最大應(yīng)力比約為1.15)，見圖4(b)，然后拆除破壞的下弦端部桿件后，左端豎桿、下弦右邊端部桿件和上弦桿件發(fā)生破壞(最大應(yīng)力比1.43)，再繼續(xù)拆除上述破壞的桿件后，下弦跨中桿件繼續(xù)出現(xiàn)破壞，最后整個(gè)連廊出現(xiàn)倒塌破壞；再假定1根腹桿失效后，下弦桿端部桿件出現(xiàn)破壞，構(gòu)件破壞順序與首先下弦桿件失效類似。說明了連廊的上下弦桿、斜腹桿和與其相連的豎向支承構(gòu)件的破壞會(huì)引起連廊的整體倒塌，需要提高其安全儲(chǔ)備，防止其出現(xiàn)連續(xù)倒塌。因此，對(duì)大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件的抗震性能進(jìn)行加強(qiáng)的方式應(yīng)該是提高其抗彎和抗剪承載力，保證其具有足夠的安全度。

圖4 連廊構(gòu)件應(yīng)力比云圖

1.4 大懸挑結(jié)構(gòu)的主要懸挑構(gòu)件

以帶大懸挑(最大懸挑長度21.4m，懸挑箱體高18m)的鋼框架-核心筒結(jié)構(gòu)為例，吊柱、懸挑箱體和支承柱示意見圖5。從1號(hào)懸挑翼懸挑箱體受力示意圖(圖6)可知，懸挑翼的主要荷載首先通過受拉吊柱傳遞給懸挑箱體，再通過懸挑箱體的受拉、受壓斜撐和弦桿傳遞給核心筒支承柱，支承柱受到懸挑箱體傳來的彎矩和剪力較大。因此，把上述主要受力構(gòu)件吊柱、斜撐、弦桿和支承柱指定為關(guān)鍵構(gòu)件。

圖5 吊柱、懸挑箱體和支承柱示意圖

圖6 1號(hào)懸挑翼懸挑箱體受力示意圖

采用“拆除構(gòu)件法”模擬懸挑箱體的破壞情況，其中原模型懸挑箱體主要構(gòu)件最大應(yīng)力比為0.56(圖7(a))，有較高的安全富余度。首先假定1根斜撐失效后，懸挑箱體1根豎桿出現(xiàn)破壞(最大應(yīng)力比為1.31)，見圖7(b)，然后拆除破壞的豎桿后，另外1根豎桿和2根斜撐出現(xiàn)破壞(最大應(yīng)力為1.05)，再繼續(xù)拆除上述破壞的桿件后，懸挑箱體大部分斜撐和豎桿出現(xiàn)破壞，從而導(dǎo)致整個(gè)懸挑翼出現(xiàn)倒塌破壞。說明了懸挑箱體的斜撐、豎桿、弦桿和與其相連的豎向支承構(gòu)件的破壞會(huì)引起懸挑箱體的整體倒塌，需要提高其安全儲(chǔ)備，防止其出現(xiàn)連續(xù)倒塌。因此，對(duì)主要懸挑構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件的抗震性能進(jìn)行加強(qiáng)的方式應(yīng)該是提高其抗彎和抗剪承載力，保證其具有足夠的安全度。

圖7 箱體構(gòu)件應(yīng)力比云圖

1.5 加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件

設(shè)置加強(qiáng)層的目的是加強(qiáng)核心筒與周邊框架的聯(lián)系，提高結(jié)構(gòu)整體剛度，控制結(jié)構(gòu)位移。由于加強(qiáng)層的設(shè)置，使結(jié)構(gòu)的樓層剛度、變形和剪力發(fā)生突變，以至整體結(jié)構(gòu)傳力途徑發(fā)生改變，在地震作用下，加強(qiáng)層上、下層的構(gòu)件容易發(fā)生破壞，因此，對(duì)加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件的抗震性能進(jìn)行加強(qiáng)的方式應(yīng)該是提高其抗彎和抗剪承載力，保證其具有足夠的安全度，避免因豎向支承構(gòu)件的破壞導(dǎo)致加強(qiáng)層及其上部結(jié)構(gòu)的倒塌，圖8為加強(qiáng)層伸臂桁架、腰桁架和豎向支承構(gòu)件示意圖。

圖8 伸臂桁架、腰桁架和豎向支承構(gòu)件示意圖

1.6 扭轉(zhuǎn)變形很大部位的豎向(斜向)構(gòu)件

以Y字形的8層框架-剪力墻結(jié)構(gòu)為例，結(jié)構(gòu)平面示意圖見圖9，由于結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)較大，偶然地震作用下的最大位移比為1.55，說明地震作用下樓層的扭轉(zhuǎn)角較大，角部豎向構(gòu)件的剪力也較大，并且還可能存在較大拉力，使其受到軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩的共同作用。例如，選取截面尺寸相同的同方向豎向構(gòu)件(C1與C2，C3截面相同，W3與W4截面相同)內(nèi)力進(jìn)行對(duì)比，首層C1，C2，C3，W3和W4在設(shè)防地震作用下的拉力分別為4 205，3 205，1 680，6 694，5 362kN，平面角部構(gòu)件的拉力比其他位置的拉力大25% ～150%，且角部延伸一跨的豎向構(gòu)件仍存在較大的拉力。因此，角部兩跨范圍的豎向構(gòu)件(圖9中虛線方框內(nèi)的角部框架柱)應(yīng)指定為關(guān)鍵構(gòu)件，其在罕遇地震作用下先于其他位置的豎向構(gòu)件出現(xiàn)屈服，為保證構(gòu)件屈服后結(jié)構(gòu)具有較好的延性，可通過減小其軸壓比或提高最小配筋率的方式實(shí)現(xiàn)高延性的目標(biāo)。

圖9 8層框架-剪力墻結(jié)構(gòu)平面示意圖

2 耗能構(gòu)件

一般情況，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)和框架-核心筒結(jié)構(gòu)的框架梁、連梁定義為耗能構(gòu)件。選取典型項(xiàng)目說明耗能構(gòu)件在罕遇地震作用下的耗能情況。圖10為典型某框架-核心筒結(jié)構(gòu)首層的剪力墻、連梁、框架柱和框架梁損壞云圖，從圖中的構(gòu)件損壞情況發(fā)現(xiàn)，構(gòu)件損壞程度從高到低的順序?yàn)檫B梁、剪力墻、框架梁和框架柱。

圖10 剪力墻、連梁、框架柱和框架梁損壞情況

2.1 框架梁耗能

一般情況，在地震作用下，中下部的框架梁首先出現(xiàn)損壞，接著損壞范圍向上發(fā)展，最后發(fā)展至中上部樓層甚至頂部樓層的框架梁出現(xiàn)損壞，但框架梁的損壞程度不大，大部分框架梁出現(xiàn)輕微至輕度的損壞，少量出現(xiàn)中度至重度損壞，框架梁損壞較小的原因是梁構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)未考慮樓板與梁共同作用，梁配筋偏大，而大震下考慮了樓板與梁共同作用，一部分地震力由樓板承擔(dān)，使梁內(nèi)力減小。因此，對(duì)框架梁進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，樓板可指定為彈性板或彈性膜，考慮樓板的剛度作用，減小梁構(gòu)件配筋，提高框架梁的耗能比例。

2.2 連梁耗能

圖11為典型某框架-核心筒結(jié)構(gòu)在不同時(shí)刻剪力墻和連梁損壞順序情況，其中帶“/”表示連梁發(fā)生輕度損壞，“Δ”表示連梁發(fā)生重度損壞，“×”表示連梁發(fā)生嚴(yán)重?fù)p壞。在罕遇地震作用下，下部樓層的連梁首先出現(xiàn)損壞，然后損壞范圍向上發(fā)展，最后發(fā)展至頂部樓層的連梁出現(xiàn)損壞，連梁的損壞程度較大，大部分連梁出現(xiàn)中度至重度的損壞，個(gè)別出現(xiàn)嚴(yán)重?fù)p壞。連梁作為主要的耗能構(gòu)件，連梁構(gòu)件的塑性耗能對(duì)剪力墻和柱等豎向構(gòu)件的抗震性能起到有利作用。因此，對(duì)連梁進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，連梁折減系數(shù)取值不宜過小，并適當(dāng)提高連梁的配筋面積，以達(dá)到提高連梁耗能能力和延性的目的。

圖11 不同時(shí)刻剪力墻和連梁損壞情況

3 框架梁柱節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算

3.1 節(jié)點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值

根據(jù)混規(guī)，以頂層一級(jí)抗震等級(jí)的框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值Vj計(jì)算為例，其計(jì)算公式見下式：

(1)

其中：

(2)

式中Mbua為根據(jù)框架梁實(shí)配鋼筋面積計(jì)算的正截面抗震受彎承載力對(duì)應(yīng)的彎矩值。

3.2 提高節(jié)點(diǎn)抗震性能措施

根據(jù)混規(guī)框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的抗震承載力應(yīng)符合以下計(jì)算公式：

Vj≤1/γRE[1.1ηjftbjhj+0.05Nηjbj/bc+

(3)

式中：ηj為正交梁對(duì)節(jié)點(diǎn)的約束影響系數(shù)；Asvj為核心區(qū)有效驗(yàn)算寬度范圍內(nèi)同一截面驗(yàn)算方向箍筋各肢的全部截面面積；s為核心區(qū)箍筋間距。

從式(3)可知，提高節(jié)點(diǎn)抗震性能的方法包括：1)加強(qiáng)節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋；2)增強(qiáng)框架梁對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)的約束(梁寬度小于1/2柱寬度時(shí)有效)，可適當(dāng)加大框架梁的截面寬度或框架梁端部設(shè)置水平加腋，以加大框架梁對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)的約束寬度。

4 弱連接樓板

4.1 弱連接樓板在抗震中作用

一般情況下樓板為非抗震構(gòu)件，不考慮樓板的抗震性能，其主要作用是約束豎向構(gòu)件協(xié)同工作和傳遞水平力。從實(shí)際工程的樓板損壞情況發(fā)現(xiàn)：1)常規(guī)結(jié)構(gòu)樓板的損壞程度較輕；2)存在細(xì)腰或連接體的結(jié)構(gòu)，細(xì)腰和連接體處的樓板損壞程度較大，其樓板損壞分別見圖12(某39層部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)帶細(xì)腰樓板損壞圖)[4]和圖13(華策國際大廈結(jié)構(gòu)帶連接體屋樓板損壞圖)[5]。

圖12 某39層部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)帶細(xì)腰樓板損壞圖

圖13 某雙塔連體結(jié)構(gòu)連接體層樓板損壞圖

雖然樓板為非抗震構(gòu)件，但為保證結(jié)構(gòu)平面的完整性，以有效約束豎向構(gòu)件協(xié)同工作和傳遞水平力，樓板在設(shè)防地震作用下承載力宜滿足不屈服要求，在罕遇地震作用下不應(yīng)發(fā)生破壞，否則結(jié)構(gòu)體系將不成立。

因此，為保證結(jié)構(gòu)的整體性，細(xì)腰處的樓板和框架梁應(yīng)定義為關(guān)鍵構(gòu)件，提高其承載力和延性。

4.2 弱連接樓板彈塑性分析方法對(duì)比

以某39層部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)為例，說明弱連接樓板的損壞和破壞情況，其中細(xì)腰處的樓板厚度為200mm，框架梁截面為300mm×900mm，其標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖14。

圖14 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖

表2為靜力和動(dòng)力彈塑性對(duì)比結(jié)果，從表2結(jié)果可知：1)動(dòng)力彈塑性的基底剪力比靜力彈塑性的基底剪力小11%～18%，最大層間位移角大20%～40%。2)靜力彈塑性樓板采用剛性板，不能反映細(xì)腰處的構(gòu)件損壞情況(圖15)；動(dòng)力彈塑性發(fā)現(xiàn)細(xì)腰處的樓板和框架梁損壞嚴(yán)重(圖12和圖16)，損壞后塔樓的整體變形也進(jìn)一步加大。

靜力和動(dòng)力彈塑性對(duì)比結(jié)果 表2

圖15 靜力彈塑性構(gòu)件損壞

圖16 動(dòng)力彈塑性構(gòu)件損壞圖

因此，對(duì)于平面細(xì)腰的結(jié)構(gòu)，采用靜力彈塑性分析不能反映薄弱位置的構(gòu)件性能和變形，結(jié)構(gòu)偏于不安全，應(yīng)采用動(dòng)力彈塑性分析。

4.3 樓板抗震承載力驗(yàn)算

常規(guī)項(xiàng)目可僅進(jìn)行樓板在設(shè)防地震作用下的抗拉承載力驗(yàn)算，樓板按雙層雙向配筋時(shí)按式(4)驗(yàn)算[6]：

As=N/2ξfyk

(4)

式中：As為樓板抗拉驗(yàn)算的配筋面積；fyk為鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；ξ為材料利用系數(shù)。

但細(xì)腰和連接體處的樓板在大震作用下?lián)p壞較大，除了將弱連接處的樓板和框架梁定義為關(guān)鍵構(gòu)件外，還應(yīng)補(bǔ)充大震作用下的樓板抗拉不屈服和抗剪截面驗(yàn)算，其中抗剪截面驗(yàn)算可根據(jù)廣東省《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(DBJ 15-92—2013)[7]第11.2.23條，見下式：

Vf≤0.12βcfckbctc

(5)

式中：Vf為按彈性樓板模型計(jì)算的樓板剪力；bc，tc分別為樓板的寬度和厚度；βc為混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)；fck為混凝土強(qiáng)度抗壓標(biāo)準(zhǔn)值。

以某雙塔連體結(jié)構(gòu)連接體處樓板抗剪截面驗(yàn)算為例，連接體層平面布置圖和樓板編號(hào)見圖17?？紤]兩個(gè)塔樓相對(duì)變形對(duì)連接體位置樓板產(chǎn)生面內(nèi)剪力，內(nèi)力取值由彈性樓板計(jì)算的應(yīng)力值積分所得。以下選取剪力較大的樓板區(qū)域進(jìn)行大震抗剪截面驗(yàn)算，見表3，經(jīng)驗(yàn)算，樓板的抗剪截面驗(yàn)算結(jié)果滿足要求。

圖17 連接體層平面布置圖和樓板編號(hào)

樓板抗剪截面驗(yàn)算 表3

5 結(jié)論

(1)應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的受力特點(diǎn)和耗能機(jī)制確定關(guān)鍵構(gòu)件，對(duì)關(guān)鍵構(gòu)件的抗震性能加強(qiáng)方式分為提高其延性和承載力。對(duì)于受力較大且需要參與耗能的關(guān)鍵構(gòu)件宜通過提高其延性的方式進(jìn)行加強(qiáng)，比如底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻和扭轉(zhuǎn)變形較大的豎向構(gòu)件；對(duì)于受力較大且容易發(fā)生連續(xù)破壞的關(guān)鍵構(gòu)件應(yīng)通過提高其承載力的方式進(jìn)行加強(qiáng)，比如水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件，大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件，加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件等。

(2)梁構(gòu)件抗彎配筋面積越大，對(duì)節(jié)點(diǎn)抗剪越不利，施工圖設(shè)計(jì)中不宜盲目加大框架梁支座的縱向受力鋼筋配筋面積。

(3)平面細(xì)腰結(jié)構(gòu)采用靜力彈塑性分析不能反映薄弱位置的構(gòu)件性能和變形，結(jié)構(gòu)偏于不安全，應(yīng)采用動(dòng)力彈塑性分析。在抗震性能設(shè)計(jì)中，弱連接樓板僅在設(shè)防地震作用下進(jìn)行不屈服驗(yàn)算不能有效保證結(jié)構(gòu)平面的完整性，建議將弱連接處的樓板和框架梁定義為關(guān)鍵構(gòu)件，并補(bǔ)充罕遇地震作用下抗拉不屈服和抗剪截面驗(yàn)算。