扁長(zhǎng)平面超限高層框筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

肖 志， 陳 立， 方偉明， 方 亮

(1 中機(jī)國(guó)際工程設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司， 長(zhǎng)沙 410021； 2 長(zhǎng)沙市軌道交通集團(tuán)有限公司，長(zhǎng)沙 410021； 3 中機(jī)國(guó)際(湖南)工程咨詢(xún)有限責(zé)任公司， 長(zhǎng)沙 410021)

0 引言

目前，我國(guó)B級(jí)框架-核心筒結(jié)構(gòu)的工程實(shí)例很多，且開(kāi)展了相關(guān)研究[1-7]，《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[8](簡(jiǎn)稱(chēng)高規(guī))也對(duì)框架-核心筒結(jié)構(gòu)(簡(jiǎn)稱(chēng)框筒結(jié)構(gòu))做出了明確的規(guī)定：結(jié)構(gòu)在6度抗震設(shè)防區(qū)適用的最大高寬比不宜大于7，核心筒的寬度不宜小于筒體總高度的1/12。但是因建筑功能需要，出現(xiàn)一些平面扁長(zhǎng)、極小核心筒寬度的建筑形式，該類(lèi)建筑形式對(duì)結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度非常不利。

本文主要介紹了長(zhǎng)沙某超高層建筑項(xiàng)目，該項(xiàng)目屬于典型的扁長(zhǎng)平面、超大核心筒高寬比結(jié)構(gòu)，建筑效果圖見(jiàn)圖1，建筑標(biāo)準(zhǔn)層平面如圖2所示。

圖1 建筑效果圖

圖2 建筑標(biāo)準(zhǔn)層平面圖

1 工程概況

本項(xiàng)目結(jié)構(gòu)高度為187.10m，X向核心筒寬度8.80m，Y向核心筒寬度36.60m，核心筒X向與Y向平面尺寸比為1∶4.2，核心筒的高寬比達(dá)到21.5，遠(yuǎn)超高規(guī)限定值。標(biāo)準(zhǔn)層X(jué)向、Y向等效平面尺寸分別為30.00，58.78m，X向、Y向高寬比分別為6.23，3.18。項(xiàng)目由塔樓和裙房組成，裙房地上7層，塔樓主要功能為公寓樓，地上51層，1～7層為商業(yè)，8～51層為公寓，其中8～18層為L(zhǎng)oft公寓，設(shè)計(jì)時(shí)考慮Loft夾層荷載，19～51層為平層公寓。地下5層主要功能為地下車(chē)庫(kù)及商業(yè)。1層層高為4.9m，2～4層層高為4.8m，5層層高為5.6m，6～7層層高為4.8m，8～18層高為4.45m，19～51層高為3.2m。分別在10，22，37層設(shè)置3個(gè)避難層，稱(chēng)為第1,2,3個(gè)避難層，層高均為3.4m。本工程采用鋼筋混凝土框筒結(jié)構(gòu)體系，標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)布置及核心筒布置詳見(jiàn)圖3和圖4。本項(xiàng)目在核心筒外設(shè)置X向剪力墻，結(jié)構(gòu)滿(mǎn)足規(guī)范的剛重比和剪重比要求，但核心筒左側(cè)剪力墻下部為車(chē)庫(kù)行車(chē)通道，須在地下室頂板位置轉(zhuǎn)換。主樓與商業(yè)裙房之間在頂板標(biāo)高以上設(shè)結(jié)構(gòu)防震縫脫開(kāi)。

圖3 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)布置圖

圖4 核心筒結(jié)構(gòu)布置示意圖

本項(xiàng)目結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，抗震設(shè)防烈度為6度(0.05g)，場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地的特征周期Tg為0.35s(小震、中震)，0.40s(大震)。50年設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期超越概率63%的水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.04, 建筑抗震設(shè)防類(lèi)別為丙類(lèi)。雪壓為0.45kN/m2(50年)，基本風(fēng)壓取值0.35kN/m2。

2 扁長(zhǎng)平面結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的敏感因素分析

對(duì)于核心筒高寬比遠(yuǎn)超高規(guī)限值的超高層框筒結(jié)構(gòu)，為得到高效、經(jīng)濟(jì)且施工便捷的方案，在設(shè)計(jì)之初著重研究了扁長(zhǎng)平面結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的敏感因素，以利于指導(dǎo)項(xiàng)目設(shè)計(jì)。對(duì)于扁長(zhǎng)平面，Y向剛度很大，因此只分析各敏感因素對(duì)X向抗側(cè)剛度的影響。對(duì)于低烈度區(qū)高層公寓，最難滿(mǎn)足的指標(biāo)是結(jié)構(gòu)剛重比，因此文中主要引述剛重比的對(duì)比結(jié)果。結(jié)構(gòu)整體模型如圖5所示，地下室僅取整體兩層，地下室頂板作為計(jì)算的嵌固點(diǎn)。

圖5 結(jié)構(gòu)整體模型圖

2.1 基準(zhǔn)方案

通過(guò)模型試算，確定一個(gè)基準(zhǔn)方案。該方案在豎向荷載和水平荷載共同作用下滿(mǎn)足材料性能要求，但不考慮抗側(cè)剛度的不足，如整體穩(wěn)定性、層間位移角等?；鶞?zhǔn)方案結(jié)構(gòu)平面布置圖見(jiàn)圖6。核心筒周邊剪力墻底部最厚的厚度為800mm，上部最薄處減至400mm；核心筒內(nèi)部剪力墻底部最厚的厚度為400mm，上部最薄處減至200mm；外框架梁截面尺寸為300×800。

圖6 基準(zhǔn)方案結(jié)構(gòu)布置圖

2.2 核心筒剪力墻厚度

框筒結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度不足時(shí)，首先考慮是否可以通過(guò)增加剪力墻的厚度驗(yàn)算其是否能滿(mǎn)足要求。這種方式對(duì)建筑功能、工程進(jìn)度等諸多方面影響較小，施工也很簡(jiǎn)單。因此核心筒外側(cè)剪力墻厚度不同時(shí)，共采用4種方案進(jìn)行測(cè)算對(duì)比。4種方案分別如下。方案1：在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，X向核心筒外側(cè)剪力墻各標(biāo)準(zhǔn)層加厚300mm；方案2：在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，Y向核心筒外側(cè)剪力墻各標(biāo)準(zhǔn)層加厚300mm；方案3：在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，X向、Y向核心筒外側(cè)剪力墻各標(biāo)準(zhǔn)層均加厚300mm；基準(zhǔn)方案的核心筒外側(cè)剪力墻厚度如2.1節(jié)所述。4種方案得到的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析計(jì)算結(jié)果如表1所示。

核心筒外側(cè)剪力墻厚度不同時(shí)，結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析結(jié)果 表1

由表1可以得出，方案1與基準(zhǔn)方案對(duì)比，X向核心筒周邊剪力墻的厚度越大，對(duì)結(jié)構(gòu)剛重比的提高效果越不明顯；方案2與基準(zhǔn)方案對(duì)比，Y向核心筒周邊剪力墻的厚度越大，結(jié)構(gòu)剛重比增大15%，比方案1更加有利?；鶞?zhǔn)方案、方案1、方案2和方案3的第二周期扭轉(zhuǎn)系數(shù)均大于0.5，為扭轉(zhuǎn)周期，結(jié)構(gòu)抗扭剛度較弱。

2.3 避難層設(shè)加強(qiáng)層

根據(jù)高規(guī)規(guī)定，加強(qiáng)層設(shè)置在結(jié)構(gòu)上部區(qū)域，更有利于提高結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度。因此考慮在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，第2、第3這兩個(gè)避難層設(shè)置伸臂桁架，分析其對(duì)結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的敏感程度。因設(shè)置伸臂桁架不同，采用2種方案進(jìn)行對(duì)比，2種方案如下。方案4：沿X向設(shè)置兩道伸臂桁架(圖7)；方案5：沿X向設(shè)置三道伸臂桁架(圖8)。2種方案得到的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析計(jì)算結(jié)果如表2所示。

圖7 方案4伸臂桁架示意圖

圖8 方案5伸臂桁架示意圖

伸臂桁架設(shè)置不同時(shí)，結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析結(jié)果 表2

由表2可知，避難層在內(nèi)核心筒與外框筒之間設(shè)置X向伸臂桁架，能有效提高結(jié)構(gòu)剛重比，但對(duì)結(jié)構(gòu)的周期降低效果不明顯。在避難層設(shè)置伸臂桁架時(shí)，與其相連的框架柱、剪力墻及相鄰上、下一層的梁均應(yīng)按型鋼混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，對(duì)施工進(jìn)度、工程造價(jià)等方面均有較大的影響。

2.4 避難層設(shè)置柱間支撐

考慮在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，在3個(gè)避難層均沿X向設(shè)置兩道柱間支撐，得到方案6(圖9)。通過(guò)對(duì)基準(zhǔn)方案和方案6對(duì)比，得到的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析計(jì)算結(jié)果如表3所示。

圖9 方案6柱間支撐示意圖

柱間支撐設(shè)置不同時(shí)，結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析結(jié)果 表3

由表3可知，在3個(gè)避難層沿X向設(shè)置柱間支撐，能有效提高結(jié)構(gòu)剛重比，但對(duì)結(jié)構(gòu)的周期降低效果不明顯。避難層設(shè)置柱間支撐時(shí)，與其相連的框架柱、相鄰上、下一層的梁均應(yīng)按型鋼混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，此方案的優(yōu)勢(shì)是不影響建筑功能。

2.5 增設(shè)X向剪力墻

考慮在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，沿X向核心筒外墻軸線，在各層相應(yīng)A，B，C，D位置處均增設(shè)X向剪力墻，得到方案7(圖10)。通過(guò)對(duì)基準(zhǔn)方案和方案7對(duì)比，得到的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析計(jì)算結(jié)果如表4所示。

圖10 方案7剪力墻示意圖

由表4可知，在核心筒外側(cè)增設(shè)X向剪力墻，因其距離結(jié)構(gòu)樓層整體剛心較遠(yuǎn)，對(duì)結(jié)構(gòu)剛重比提高效果較為明顯。但核心筒外剪力墻對(duì)超高層建筑功能有一定影響，如本項(xiàng)目墻A、墻D下方為車(chē)道，需對(duì)其在1層樓面位置處轉(zhuǎn)換。

X向剪力墻增設(shè)不同時(shí)，結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析結(jié)果 表4

2.6 調(diào)整外框架梁截面尺寸

考慮在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，調(diào)整地上各標(biāo)準(zhǔn)層外框架梁截面寬度，外框架梁截面尺寸調(diào)整為600×800，得到方案8。通過(guò)對(duì)基準(zhǔn)方案和方案8對(duì)比，得到的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析計(jì)算結(jié)果如表5所示。

外框架梁截面尺寸不同時(shí)，結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析結(jié)果 表5

由表5可知，周邊外框柱間的框架梁剛度增加對(duì)結(jié)構(gòu)剛重比有影響，在建筑功能允許的前提下，可盡量加大周邊框架梁的剛度。

3 本項(xiàng)目采取的設(shè)計(jì)措施

根據(jù)第2節(jié)的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析計(jì)算結(jié)果對(duì)比，考慮結(jié)構(gòu)的安全性、施工的方便性及建筑專(zhuān)業(yè)可行性，本項(xiàng)目采用在基準(zhǔn)方案的基礎(chǔ)上，核心筒外設(shè)置X向剪力墻和加寬梁截面的措施，即采用方案7和方案8相結(jié)合的方案。設(shè)計(jì)采用方案的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析計(jì)算結(jié)果如表6所示。設(shè)計(jì)采用方案對(duì)提高結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度非常有效，X向和Y向周期接近，地震作用和風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的剛重比均能滿(mǎn)足高規(guī)的要求。

設(shè)計(jì)采用方案的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度敏感因素分析結(jié)果 表6

結(jié)構(gòu)前2階周期平動(dòng)系數(shù)分別為0.99和0.94，故為平動(dòng)周期。結(jié)構(gòu)X向、Y向剪重比分別為0.60%，0.61%，剪重比不小于高規(guī)限值的85%，滿(mǎn)足要求。結(jié)構(gòu)X向、Y向最大層間位移角分別為1/1 654，1/2 081；X向、Y向最大位移比分別為1.37，1.11，均滿(mǎn)足高規(guī)限值要求。

設(shè)計(jì)采用的方案能有效得提高結(jié)構(gòu)剛度，且能有效加強(qiáng)結(jié)構(gòu)的抗扭剛度，結(jié)構(gòu)各計(jì)算參數(shù)均能滿(mǎn)足高規(guī)相關(guān)的要求。

4 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)關(guān)鍵技術(shù)

4.1 巖石擴(kuò)孔自鎖抗浮錨桿

4.1.1 擴(kuò)孔自鎖錨桿工藝

本項(xiàng)目地下室共5層，地下室底板底標(biāo)高為45.90m，抗浮水位標(biāo)高為66.00m，抗浮水頭為20.10m，錨桿布置間距為1.5m×1.5m，單根錨桿抗拔承載力特征值為430kN，錨桿持力層為中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，錨桿進(jìn)入持力層的深度不小于4.5m。擴(kuò)底自鎖抗浮錨桿具有單根錨桿抗拔力大，且經(jīng)濟(jì)效益良好的特點(diǎn)，故本項(xiàng)目采用此類(lèi)型錨桿。擴(kuò)底自鎖抗浮錨桿采用地質(zhì)鉆機(jī)連接抗浮錨桿配套擴(kuò)孔鉆頭，在直孔底部根據(jù)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行擴(kuò)孔。除利用錨桿注漿體與巖石之間的粘結(jié)力外，主要利用錨桿擴(kuò)大頭和巖石表面的銷(xiāo)栓錨固力抗拔。本項(xiàng)目設(shè)計(jì)于2020年3月1日前完成，故未執(zhí)行《建筑工程抗浮技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ 476—2019)。

擴(kuò)底自鎖抗浮錨桿的施工順序?yàn)殂@直孔→擴(kuò)孔→清孔→錨桿組裝→錨桿安裝→注漿→養(yǎng)護(hù)等。采用地質(zhì)鉆機(jī)連接抗浮錨桿配套擴(kuò)孔鉆頭，根據(jù)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行擴(kuò)孔，采用擴(kuò)底錨頭與桿體連接，將組裝好的錨桿直接插至孔底，錨桿頂部錘擊加壓，使底部錨頭沿?cái)U(kuò)孔壁張開(kāi)，用高壓注漿機(jī)通過(guò)注漿管注漿至孔底，注漿完畢后形成帶倒錐形擴(kuò)大頭的錨桿。擴(kuò)孔鉆頭、自鎖錨頭見(jiàn)圖11～13。

圖11 擴(kuò)孔鉆頭

擴(kuò)底自鎖抗浮錨桿詳圖見(jiàn)圖14。設(shè)計(jì)錨桿桿徑110mm，錨桿承載力特征值430kN，配筋采用高強(qiáng)精軋螺紋鋼，直徑32mm，錨桿內(nèi)全長(zhǎng)范圍內(nèi)灌注ICG-Ⅰ型低收縮型灌漿料。

圖12 閉合時(shí)自鎖錨頭

圖13 張開(kāi)時(shí)自鎖錨頭

圖14 擴(kuò)底自鎖抗浮錨桿詳圖

4.1.2 擴(kuò)孔自鎖破壞形式

擴(kuò)底自鎖抗浮錨桿用于巖土層時(shí)，應(yīng)探明巖石層的地質(zhì)構(gòu)造和裂隙，確保錨桿錨入范圍內(nèi)不得有裂隙等缺陷。擴(kuò)孔自鎖抗浮錨桿的可能破壞(失效)模式有以下兩種：1)巖石呈錐形受拉破壞：當(dāng)桿體長(zhǎng)度相對(duì)較短、錨頭入巖深度較小時(shí)可能發(fā)生這種破壞。2)桿體拔斷：當(dāng)桿體長(zhǎng)度較長(zhǎng)、巖石堅(jiān)硬完整，錨頭入巖深度較大時(shí)可能發(fā)生這種破壞。

4.1.3 擴(kuò)孔自鎖驗(yàn)算

根據(jù)《巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程》(CECS 22∶2005)[9]和《巖石與混凝土自鎖錨固技術(shù)規(guī)程》(DB42/T 1488—2018)[10]，巖土錨桿須進(jìn)行整體穩(wěn)定計(jì)算，整體穩(wěn)定計(jì)算示意圖如圖15所示，驗(yàn)算公式如下：

圖15 整體穩(wěn)定計(jì)算示意圖

(1)

式中：K值根據(jù)《巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程》(CECS 22∶2005)[9]取值；巖石體重量R和結(jié)構(gòu)物重量W均應(yīng)取有效重度；浮力T取地下結(jié)構(gòu)底板底面的水壓力標(biāo)準(zhǔn)值。

鋼錨桿桿體的截面面積應(yīng)按式(2)計(jì)算：

(2)

式中：As為錨桿桿體鋼筋截面面積；fyk為錨桿鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；Nt為錨桿的軸向拉力設(shè)計(jì)值；Kt為錨桿桿體抗拉安全系數(shù)。

錨桿的錨固段長(zhǎng)度可按式(3)和式(4)計(jì)算，并取其中的較大值。

當(dāng)驗(yàn)算錨桿桿體在地層內(nèi)錨固長(zhǎng)度時(shí)：

(3)

當(dāng)驗(yàn)算錨桿筋體在注漿體內(nèi)錨固長(zhǎng)度時(shí):

(4)

式中：K為錨桿錨固體抗拔安全系數(shù)；Nt為錨桿的軸向拉力設(shè)計(jì)值；La為錨桿錨固段長(zhǎng)度；fmg為錨固段注漿體與地層間的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fms為錨固段注漿體與筋體間的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：D為錨桿鉆孔直徑；d為鋼筋直徑；ψ為錨固長(zhǎng)度對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響系數(shù)；n為鋼筋根數(shù)；ξ為采用2或2根以上鋼筋時(shí)，界面粘結(jié)強(qiáng)度降低系數(shù)，取0.7～0.85。

擴(kuò)底自鎖抗浮錨桿主要利用錨桿擴(kuò)大頭和巖石表面的銷(xiāo)栓錨固力進(jìn)行抗拔，其錨固力Fl可參照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[11](簡(jiǎn)稱(chēng)混規(guī))中第6.6.1條計(jì)算，公式如下:

Fl≤1.35βcβlfrkAln

(5)

(6)

式中：βc為混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)；βl為局部受壓的強(qiáng)度提高系數(shù)；Ab為巖石局部受壓計(jì)算面積；Aln為局部受壓的底面面積，即為錨桿桿體外擴(kuò)大頭圓環(huán)的面積；frk為巖石抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

4.2 躍層柱穩(wěn)定性驗(yàn)算

躍層柱剖面示意如圖16所示，由圖可知，本工程西側(cè)大堂在1～3層有兩根兩層通高的躍層柱(柱1)，其躍層總高度為9.7m；東側(cè)大堂在1～4層有一根三層通高躍層柱(柱2)，其躍層總高度為14.5m。采用YJK軟件進(jìn)行躍層柱穩(wěn)定性驗(yàn)算，計(jì)算時(shí)調(diào)整柱計(jì)算高度為9.0m和14.5m，且考慮柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為1.25進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果表明躍層柱穩(wěn)定性及截面滿(mǎn)足要求。

圖16 躍層柱剖面示意圖

為進(jìn)一步分析躍層柱在豎向荷載作用下的穩(wěn)定性，采用YJK軟件進(jìn)行構(gòu)件層面的屈曲分析，分析結(jié)果如表7所示。

躍層柱屈曲驗(yàn)算 表7

由表7可知，躍層柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)均小于混規(guī)限值1.25，且躍層柱的屈曲臨界力遠(yuǎn)大于大震作用下躍層柱所受軸力，大震作用下不會(huì)發(fā)生失穩(wěn)，躍層柱受力由強(qiáng)度控制。

4.3 型鋼混凝土轉(zhuǎn)換構(gòu)件

本項(xiàng)目在核心筒外設(shè)置X向剪力墻，結(jié)構(gòu)滿(mǎn)足高規(guī)的剛重比和剪重比要求，但核心筒左側(cè)剪力墻下部為車(chē)庫(kù)行車(chē)通道，須在地下室頂板位置轉(zhuǎn)換，如圖17所示。轉(zhuǎn)換構(gòu)件采用型鋼混凝土梁和型鋼混凝土柱，如圖18和圖19所示。

圖17 地下室頂板轉(zhuǎn)換梁示意圖

圖18 轉(zhuǎn)換柱截面示意圖

圖19 轉(zhuǎn)換梁截面示意圖

轉(zhuǎn)換柱角部?jī)傻拦拷罹捎美钚问?，便于柱鋼筋綁扎，柱混凝土采用自密?shí)微膨脹免振搗混凝土，增強(qiáng)框支柱混凝土澆筑的密實(shí)度。梁縱向鋼筋與型鋼柱翼緣預(yù)留的套筒采用機(jī)械連接，或與型鋼柱翼緣預(yù)留的節(jié)點(diǎn)板單面焊接。梁拉筋與內(nèi)置型鋼預(yù)留的耳板孔洞連接。

5 結(jié)語(yǔ)

本文對(duì)典型的扁長(zhǎng)平面、超大核心筒高寬比結(jié)構(gòu)的影響結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性因素進(jìn)行分析，總結(jié)出相應(yīng)的影響規(guī)律，綜合各種因素，結(jié)合實(shí)際工程，本項(xiàng)目采用了內(nèi)核心筒與外框筒之間設(shè)置X向剪力墻并加寬周邊梁的方案。并對(duì)項(xiàng)目結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用的巖石擴(kuò)孔自鎖抗浮錨桿、躍層柱穩(wěn)定性驗(yàn)算及型鋼混凝土轉(zhuǎn)換構(gòu)件等關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行介紹。結(jié)果表明，在核心筒外X向設(shè)置少量剪力墻和加大周邊框架梁的剛度，能有效提高結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度，且施工方便、不影響建筑功能。擴(kuò)底自鎖錨桿具有單根錨桿抗拔力大，經(jīng)濟(jì)效益良好的特點(diǎn)。項(xiàng)目中的躍層柱能滿(mǎn)足大震穩(wěn)定性要求。項(xiàng)目中針對(duì)于型鋼轉(zhuǎn)換構(gòu)件采取的措施，保證了結(jié)構(gòu)的安全性，方便了現(xiàn)場(chǎng)的施工。