某菱形內(nèi)天井高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

劉以婷， 張鳳良， 胡登先， 鄒 超

(中機(jī)國(guó)際工程設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司， 長(zhǎng)沙 410007)

1 工程概況

某菱形平面高層建筑位于湖南省長(zhǎng)沙市芙蓉區(qū)人民東路南側(cè)，是匯集酒店式公寓、高端商業(yè)、辦公的大型商業(yè)綜合體。其建筑效果圖見圖1。塔樓結(jié)構(gòu)高度為97.8m，地上22層，標(biāo)準(zhǔn)層層高為4.5m；地下1層，層高為5.6m。本項(xiàng)目塔樓平面呈菱形，建筑平面尺寸約為59.2m×43.5m，結(jié)構(gòu)形式為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，因其存在組合平面、樓板不連續(xù)以及首層局部夾層等3項(xiàng)不規(guī)則項(xiàng)[1]，為超限高層建筑。結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度為6度(0.05g)，建筑抗震設(shè)防類別為丙類。基本風(fēng)壓為0.35kN/m2，基本雪壓為0.45kN/m2，地面粗糙度類別為C類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，場(chǎng)地的特征周期為0.35s，水平地震影響系數(shù)最大值αmax為0.04。

圖1 建筑效果圖

2 結(jié)構(gòu)體系

2.1 豎向布置

本工程平面功能為公寓式辦公，房間主要開間寬度為3.6m，靠近山墻處開間寬度為4.5m。根據(jù)建筑師要求，結(jié)構(gòu)墻柱不能影響房間分隔，同時(shí)盡量增加地下室停車位數(shù)量，因此墻柱位置較為局限。剪力墻集中布置在豎向交通核(樓梯間和電梯井區(qū)域)，框架柱布置在辦公區(qū)內(nèi)外兩側(cè)；由于Y向剛度不足，在四周角部增設(shè)Y向剪力墻。

結(jié)構(gòu)框架柱主要布置在結(jié)構(gòu)平面內(nèi)外兩側(cè)。為了保證每層走廊凈寬滿足要求，內(nèi)天井處框架柱均外偏向天井，形成典型偏心柱。根據(jù)建筑立面要求，截面從下到上保持不變，截面尺寸主要為800 mm×1 000mm。塔樓中部轉(zhuǎn)角走道連接處僅設(shè)置一個(gè)框架柱連接兩側(cè)結(jié)構(gòu)梁板形成整體。外側(cè)框架柱截面從下至上逐漸減小，變截面位置根據(jù)軸壓比及混凝土強(qiáng)度等級(jí)確定，截面從700mm×1 300mm變化至600mm×600mm?；炷翉?qiáng)度等級(jí)從下至上由C60逐步降低為C30。

2.2 平面布置

本結(jié)構(gòu)平面形狀特殊，類似菱形，垂直通道(電梯及樓梯)位于菱形的左右角部。外部使用空間圍合形成中部大開洞天井，對(duì)稱軸處開洞比例達(dá)到44%。標(biāo)準(zhǔn)柱網(wǎng)尺寸為7.2 m×10.3m，柱距較大。結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層模型圖如圖2所示。每3層在中部細(xì)腰處設(shè)置結(jié)構(gòu)板，形成空中花園層，但多數(shù)樓層中間細(xì)腰處僅設(shè)置2m寬連接走廊板，左右兩側(cè)主體僅依靠中部走道板及空中花園層板連接，形成薄弱部位[2]。

圖2 結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層模型圖

3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)關(guān)鍵技術(shù)

3.1 樓板溫度應(yīng)力分析

樓板作為水平抗側(cè)力構(gòu)件，在承受和傳遞豎向荷載的同時(shí)，把水平荷載傳遞和分配給豎向抗側(cè)力構(gòu)件，協(xié)調(diào)樓層中豎向構(gòu)件的變形，使建筑物形成一個(gè)完整的抗側(cè)力體系。

本工程塔樓東西方向平面尺寸最長(zhǎng)處約為68m，超出《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[3](簡(jiǎn)稱高規(guī))中框架-剪力墻結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度不大于50m的規(guī)定。若按規(guī)范要求，在中部連接薄弱部位應(yīng)考慮將左右兩側(cè)結(jié)構(gòu)主體利用結(jié)構(gòu)縫斷開。但斷開后，兩側(cè)形成V形平面結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)平面仍然存在凹凸不規(guī)則、扭轉(zhuǎn)不規(guī)則等不規(guī)則項(xiàng)，且中部結(jié)構(gòu)縫寬度達(dá)到300mm，空中花園層及連接走道板處縫隙不易處理，影響立面，因此不設(shè)置結(jié)構(gòu)縫。項(xiàng)目在7，10，13，16，19層處有空中花園，且此處的樓板連接了兩個(gè)主體結(jié)構(gòu)，屬于樓板的薄弱部位。

本工程采用MIDAS Gen軟件對(duì)結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力在板平面內(nèi)的分布進(jìn)行分析。根據(jù)跨度要求設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)模型中樓板厚度為100～120mm,電梯間區(qū)域樓板厚度為120mm,各空中花園層及每層連接走道板采用150mm厚混凝土板。分析中樓板采用彈性板假定，網(wǎng)格尺寸為0.5m。計(jì)算中除考慮基本豎向荷載組合外，還考慮季節(jié)溫差和混凝土收縮當(dāng)量溫差，綜合降溫溫差為-9.5℃，綜合升溫溫差為6.5℃。由于混凝土降溫收縮會(huì)引起結(jié)構(gòu)開裂，僅考慮降溫工況[4]。

溫度荷載引起的拉應(yīng)力大小跟約束有關(guān)系[5-6]。對(duì)于多高層建筑，在整體溫降作用下，由于底部嵌固端的約束作用，結(jié)構(gòu)模型的溫度最大拉應(yīng)力發(fā)生在底層，以上各層溫度拉應(yīng)力依然存在，但逐漸減少。4層樓板溫度應(yīng)力云圖示意見圖3。

圖3 4層樓板溫降工況von Mises應(yīng)力云圖/MPa

溫度應(yīng)力作用下，大部分樓板的應(yīng)力在2.01MPa之內(nèi)，均沒有超過混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；樓板在建筑角點(diǎn)部位出現(xiàn)應(yīng)力集中，極小的區(qū)域出現(xiàn)應(yīng)力大于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,致使樓板有開裂的情況。樓板開裂后則由鋼筋抵抗溫度拉應(yīng)力。施工圖設(shè)計(jì)時(shí)根據(jù)溫度應(yīng)力分析結(jié)果，對(duì)樓板鋼筋進(jìn)行附加設(shè)置。

3.2 樓板大震作用下應(yīng)力分析

由于樓板存在薄弱部位，因此采用PKPM-SAUSAGE軟件對(duì)樓板進(jìn)行大震作用下的應(yīng)力補(bǔ)充分析。在考慮大變形的彈塑性階段，尤其是對(duì)超高層建筑，其頂點(diǎn)位移多在1m以上，結(jié)構(gòu)上部樓板已出現(xiàn)了明顯的傾角，此時(shí)同層內(nèi)各節(jié)點(diǎn)若仍假定為分析開始階段的X，Y向相對(duì)水平距離，將使節(jié)點(diǎn)偏離其應(yīng)在位置，從而導(dǎo)致分析誤差。此外，在非線性過程中，樓板將發(fā)生開裂使其平面內(nèi)剛度下降，對(duì)結(jié)構(gòu)的各抗側(cè)力構(gòu)件剛度分配和剪力傳遞也將產(chǎn)生一定影響。因此，本工程的非線性分析中剪力墻和樓板模型采用SAUSAGE彈塑性分層殼單元模擬。

大震作用下，樓板應(yīng)力與平面變形有關(guān)，結(jié)構(gòu)位移與平面變形隨結(jié)構(gòu)高度的增加而增大。圖4為大震作用下某工況不同樓層處的樓板性能水平云圖。由圖4可以看出，大震作用下樓板性能損傷均較小，主要的輕微損壞均集中在角部及支座處，且隨著結(jié)構(gòu)高度的增加，樓板損傷逐漸增加，但仍在合理的范圍內(nèi)，大震作用下樓板性能較好。

圖4 大震作用下樓板性能水平云圖

通過對(duì)樓板在溫度及大震作用下的應(yīng)力分析，對(duì)樓板進(jìn)行相應(yīng)加強(qiáng)措施，具體如下：

(1)對(duì)溫度及地震作用下出現(xiàn)較大應(yīng)力的區(qū)域樓板(空中花園及交通核(樓梯間及電梯井區(qū)域))采用雙層雙向配筋，最小配筋率按0.25%控制。

(2)各空中花園層及每層連接走道板及其相鄰一跨樓板的板厚取150mm，雙層雙向配筋10@100。

(3)為減小溫度應(yīng)力對(duì)結(jié)構(gòu)影響，在空中花園層位置設(shè)置后澆帶,見圖5。后澆帶混凝土強(qiáng)度應(yīng)比未設(shè)置后澆帶的板的設(shè)計(jì)強(qiáng)度提高一級(jí)，并用無收縮微膨脹水泥配制?？刂坪鬂矌Х忾]期間，五日平均氣溫不高于15℃。

圖5 后澆帶設(shè)置示意

3.3 躍層柱屈曲分析

為了滿足建筑效果和使用空間需要，本項(xiàng)目在2層一側(cè)取消樓板，形成2層通高區(qū)域，躍層柱高度達(dá)到9m，見圖6。由于躍層柱約束條件相對(duì)特殊，部分樓層不受約束，而且構(gòu)件自由長(zhǎng)度一般較長(zhǎng)，若盲目按照規(guī)范公式進(jìn)行計(jì)算，沒有考慮結(jié)構(gòu)的側(cè)移或者不從結(jié)構(gòu)整體來考察構(gòu)件的計(jì)算，有時(shí)會(huì)不安全，因此有必要對(duì)躍層柱進(jìn)行屈曲分析。

躍層柱以圖6中C1柱、C2柱為例分析。在MIDAS Gen軟件中建立模型，僅考慮模型自重荷載，在圖示C1柱及C2柱上施加單位力，對(duì)此柱進(jìn)行屈曲分析，得到躍層柱屈曲模態(tài)和臨界荷載,結(jié)果見表1。根據(jù)歐拉公式可計(jì)算得到躍層柱的等效計(jì)算長(zhǎng)度及計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。等效計(jì)算長(zhǎng)度為：

圖6 2層躍層區(qū)域示意

(1)

式中：Le為等效計(jì)算長(zhǎng)度；μ為計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)；L為墻柱高度；E為彈性模量；I為截面慣性矩；Pcr為模型計(jì)算得到的臨界荷載。

大震作用下躍層柱屈曲分析結(jié)果 表1

通過屈曲分析，得到C1柱和C2柱的實(shí)際計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)分別為0.76，0.50，小于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[7](簡(jiǎn)稱混規(guī))規(guī)定的底層柱計(jì)算長(zhǎng)度限值1.25。同時(shí)屈曲分析結(jié)果表明，躍層柱的屈曲臨界力遠(yuǎn)大于大震作用下躍層柱所受軸力，說明大震作用下不會(huì)發(fā)生失穩(wěn)，躍層柱受力由強(qiáng)度控制。

3.4 梁柱偏心分析

為滿足建筑走道寬度要求，內(nèi)天井周邊框架柱均外偏，梁柱節(jié)點(diǎn)形成典型偏心柱, 偏心柱示意見圖7。

圖7 偏心柱示意

根據(jù)高規(guī)[3]6.1.7條規(guī)定，當(dāng)梁柱中心線不能重合時(shí)，在計(jì)算中應(yīng)考慮偏心對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受力和構(gòu)造的不利影響，以及梁荷載對(duì)柱偏心的影響。此梁柱節(jié)點(diǎn)偏心距為275mm，大于200mm(1/4柱在該方向的截面寬度)，由于立面要求不允許采用加腋處理措施，因此對(duì)考慮梁柱偏心的不利影響進(jìn)行重點(diǎn)分析，需復(fù)核模型是否明確考慮偏心作用。

偏心梁柱節(jié)點(diǎn)(圖8)在柱主受彎平面內(nèi)，節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和與梁端總彎矩以及側(cè)梁端扭矩相互平衡。

以模型8層，考慮豎向荷載基本組合工況為例，從模型中提取節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩?cái)?shù)值分別為：176.1kN·m和485.5kN·m。提取節(jié)點(diǎn)柱邊梁端彎矩?cái)?shù)值為360.1kN·m。考慮彎矩方向后得到：

(2)

梁端彎矩與節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和不等,可見節(jié)點(diǎn)平衡需考慮梁端偏心彎矩及邊框架扭矩的影響。提取模型中梁端剪力值：Vb=277.5kN,可得梁端附加彎矩Mb1為：

Mb1=Vb×l=277.5×0.4=111kN·m

(3)

式中l(wèi)為梁端剪力距離柱中心線距離。

兩邊框架梁剪力之和V′b為462.2kN，合力作用點(diǎn)距離柱中心距離l′為0.275m，兩邊框梁剪力產(chǎn)生的偏心彎矩Mb2為：

Mb2=V′b×l′=462.2×0.275=127.105kN·m

(4)

因此三者求和可得梁端彎矩(梁與柱節(jié)點(diǎn)處彎矩)為600kN·m，從模型中提取兩邊框架梁產(chǎn)生的扭矩為39.9kN·m(圖8中B1與B2之和)。因此在節(jié)點(diǎn)處，節(jié)點(diǎn)上下柱端截面彎矩為660.6kN·m，由框架梁引起的梁端彎矩為639.9kN·m，兩者誤差為3%，可知彎矩基本平衡。其中，由于偏心引起的梁端彎矩值與總梁端彎矩值的比值約為20%。

圖8 偏心梁柱節(jié)點(diǎn)示意

根據(jù)模型中提取的上述內(nèi)力，利用有限元分析軟件對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行補(bǔ)充分析，節(jié)點(diǎn)處應(yīng)力云圖示意見圖9。梁柱偏心節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分布較為均勻，且應(yīng)力值不大，未造成明顯的偏心破壞。

圖9 梁柱節(jié)點(diǎn)處應(yīng)力云圖示意

根據(jù)以上分析結(jié)果，可知軟件可以考慮梁柱偏心等規(guī)范要求，但偏心仍對(duì)于節(jié)點(diǎn)平衡中彎矩的分配產(chǎn)生較大影響。本工程中由于偏心梁為兩側(cè)單向受力板的短邊，荷載較小，梁柱偏心節(jié)點(diǎn)未引起較大影響，但在施工圖設(shè)計(jì)中仍對(duì)該柱加強(qiáng)配筋。

4 主要計(jì)算結(jié)果分析

4.1 抗震性能分析

本項(xiàng)目采用YJK，PKPM軟件對(duì)整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行小震彈性對(duì)比分析，保證整體結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)指標(biāo)均滿足高規(guī)對(duì)復(fù)雜結(jié)構(gòu)的要求，保證整體結(jié)構(gòu)的變形滿足高規(guī)的要求。分析中考慮偶然偏心和雙向地震作用，同時(shí)考慮斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向角度分別為17.6°，107.6°的情況。由于平面樓板連接較為薄弱，不考慮樓板剛性假定[8-9]。

兩種軟件計(jì)算得到結(jié)構(gòu)第一振型、第二振型均為平動(dòng)振型，第三振型為扭轉(zhuǎn)振型。結(jié)構(gòu)第一扭轉(zhuǎn)振型與第一平動(dòng)振型的比值均小于高規(guī)規(guī)定的限值0.85。在多遇地震和風(fēng)荷載作用下計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)基底剪力和最大層間位移角見表2。EX，EY分別為X向和Y向地震作用工況；WX，WY分別為X向和Y向風(fēng)荷載作用工況。

結(jié)構(gòu)基底剪力與層間位移角計(jì)算結(jié)果對(duì)比 表2

由表2可知，X向地震作用下基底剪力大于X向風(fēng)荷載作用下基底剪力，Y向風(fēng)荷載作用下基底剪力大于Y向地震作用下基底剪力。因此，X向結(jié)構(gòu)指標(biāo)為地震作用工況控制，Y向結(jié)構(gòu)指標(biāo)為風(fēng)荷載作用工況控制。

X向和Y向位移比最大值均小于1.2，位移比較大樓層為2層帶局部夾層樓面，主要是架空夾層的存在使該層的剛度相對(duì)較弱。2層與相鄰上一層受剪承載力比最小值為0.86，計(jì)算結(jié)果滿足高規(guī)限值0.80的要求，未出現(xiàn)薄弱層。在規(guī)定水平荷載作用下，結(jié)構(gòu)抗傾覆力矩主要由剪力墻承擔(dān)，所占比例大于50%(X向54.9%，Y向65.9%)，根據(jù)高規(guī)第8.1.3條，可按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)。X向和Y向均存在少量樓層剪重比不滿足要求，但最小剪重比不低于相關(guān)規(guī)定要求的85%，對(duì)不滿足規(guī)定要求的樓層采用放大地震力方法[10-11]，使樓層最小剪力滿足規(guī)范要求。

4.2 地震反應(yīng)譜分析和時(shí)程分析

地震分析一般采用反應(yīng)譜分析和時(shí)程分析，反應(yīng)譜按照規(guī)范譜選用，多遇地震時(shí)程分析采用3組兩向地震波(1組人工波、2組天然波)，本工程按中震彈性和中震不屈服進(jìn)行計(jì)算。軟件計(jì)算時(shí)主次方向的有效峰值加速度比為1∶0.85。

表3為反應(yīng)譜法和彈性時(shí)程分析計(jì)算結(jié)果對(duì)比，每條時(shí)程曲線計(jì)算所得結(jié)構(gòu)基底剪力均大于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算所得的65%；3條時(shí)程曲線計(jì)算所得結(jié)構(gòu)基底剪力的平均值大于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算所得的80%，地震波的選擇滿足高規(guī)要求。在構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按高規(guī)要求，對(duì)相應(yīng)樓層進(jìn)行地震力放大，各層樓層剪力放大系數(shù)按實(shí)際計(jì)算結(jié)果取值，以確保結(jié)構(gòu)安全。

YJK反應(yīng)譜法、彈性時(shí)程分析計(jì)算結(jié)果比較 表3

4.3 大震動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析

采用PKPM-SAUSAGE軟件，通過對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析計(jì)算，對(duì)罕遇地震作用下的結(jié)構(gòu)反應(yīng)進(jìn)行計(jì)算分析，在此基礎(chǔ)上對(duì)結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的抗震性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。

鋼材模型采用雙線性隨動(dòng)硬化模型，考慮包辛格效應(yīng)，在循環(huán)過程中無剛度退化情況。普通混凝土材料模型采用彈塑性損傷模型，可考慮材料拉壓強(qiáng)度的差異，剛度、強(qiáng)度的退化等特性。梁?jiǎn)卧獜椝苄阅Ｐ筒捎美w維束模型，主要用來模擬梁、柱、斜撐和桁架等構(gòu)件。剪力墻和樓板模型采用PKPM-SAUSAGE分層殼單元模擬。

選取1組人工波、2組天然波共3組地震波來進(jìn)行結(jié)構(gòu)罕遇地震彈塑性時(shí)程分析，每組波進(jìn)行2個(gè)非線性時(shí)程分析，共計(jì)6個(gè)工況(工況1～6)。

首先采用YJK和PKPM-SAUSAGE軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體計(jì)算，經(jīng)過計(jì)算結(jié)果的對(duì)比可知，兩種軟件的計(jì)算誤差為2.12%。表4為兩種軟件計(jì)算的結(jié)構(gòu)自振周期對(duì)比。由表4可知，計(jì)算周期基本吻合，振型一致，從而驗(yàn)證了彈塑性模型的準(zhǔn)確性。

兩種軟件計(jì)算的周期對(duì)比 表4

在彈塑性分析中，剪力墻在地震作用下混凝土的受壓損傷與性能水準(zhǔn)狀態(tài)如圖10所示。由圖可知，塔樓剪力墻主要集中在兩側(cè)電梯井區(qū)域，連梁作為結(jié)構(gòu)抗震的第一道防線，在地震作用過程中優(yōu)先進(jìn)入損傷階段，并在整個(gè)地震過程中保持耗能作用。塔樓大部分墻肢無損壞，少量墻肢處于輕微或輕度損壞狀態(tài)，個(gè)別底部墻肢發(fā)生中度損壞，但其范圍較小，結(jié)構(gòu)的整體性依然保持較好。

圖10 工況1作用下剪力墻受損狀態(tài)和性能水準(zhǔn)

塔樓底部區(qū)域柱基本無損壞，塔樓中上部區(qū)域個(gè)別柱出現(xiàn)輕微損壞，天井周邊柱并無明顯損傷破壞，結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能良好。大開洞內(nèi)天井周邊混凝土梁優(yōu)先發(fā)展形成塑性鉸，梁柱狀態(tài)見圖11。針對(duì)這一薄弱區(qū)域，對(duì)天井周邊梁采取加強(qiáng)配筋，箍筋全長(zhǎng)加密的加強(qiáng)措施，以提高梁的抗震性能。

圖12給出了不同工況罕遇地震作用下彈塑性樓層剪力曲線，大震彈塑性模型與小震彈性分析模型基底剪力比值處于3.7～6.2范圍內(nèi)，基底剪力響應(yīng)及樓層剪力分布都比較合理。

圖12 彈塑性樓層剪力曲線

分析結(jié)果表明，罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)沿X向最大層間位移角為1/286，出現(xiàn)在11層；沿Y向最大層間位移角為1/237，出現(xiàn)在16層，均小于大震下層間彈塑性位移角限值1/100的要求。結(jié)構(gòu)頂部樓層位移最大，沿X向、Y向最大位移分別為280，330mm。綜上所述，結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下可保證不倒，滿足性能目標(biāo)要求。

5 性能設(shè)計(jì)目標(biāo)及抗震概念設(shè)計(jì)

結(jié)合本工程結(jié)構(gòu)超限情況，為提高結(jié)構(gòu)的承載力及延性變形能力，同時(shí)兼顧經(jīng)濟(jì)性，將本工程的主要性能設(shè)計(jì)目標(biāo)及抗震概念介紹如下：

(1)底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻和框架柱在中震作用下滿足抗剪彈性、抗彎不屈服的要求，大震作用下滿足不屈服的要求。底部加強(qiáng)區(qū)電梯井及樓梯間周圍剪力墻墻肢的水平及豎向分布筋配筋率均提高至0.30%，提高該部位的延性和抗剪能力。對(duì)于中震時(shí)出現(xiàn)小偏心受拉的剪力墻，采用高規(guī)規(guī)定的特一級(jí)構(gòu)造，底部加強(qiáng)部位剪力墻墻肢的水平和豎向分布筋最小配筋率均提高至0.40%。

(2)中震作用下連梁滿足抗剪彈性、抗彎允許部分屈服的要求，在大震作用下可屈服，受剪滿足截面限制條件。

(3)針對(duì)本工程較為薄弱的樓板細(xì)腰連接部分，在地震作用下易出現(xiàn)較大應(yīng)力集中，局部區(qū)域樓板(空中花園及交通核(樓梯間和電梯井區(qū)域))板厚取150mm，雙層雙向10@100，細(xì)腰部位連接處框架柱箍筋全高加密，沿柱全高采用井字復(fù)合箍配筋。內(nèi)天井周邊框架梁加強(qiáng)配筋，箍筋全長(zhǎng)加密，增強(qiáng)結(jié)構(gòu)細(xì)腰處抗震能力。

6 結(jié)語(yǔ)

本項(xiàng)目屬于立面相對(duì)規(guī)則、平面不規(guī)則的超限項(xiàng)目，采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)。塔樓在多遇地震作用下各項(xiàng)參數(shù)均控制在合理范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)布置合理。對(duì)底部墻肢進(jìn)行了抗震措施加強(qiáng)，針對(duì)平面樓板薄弱部位進(jìn)行了溫度應(yīng)力的分析，加強(qiáng)薄弱部位的配筋。各項(xiàng)結(jié)構(gòu)分析指標(biāo)均滿足規(guī)范及超限審查要點(diǎn)要求，結(jié)構(gòu)安全可靠，經(jīng)濟(jì)合理。