韓儒松，蔣迎花，康麗霞，2，劉永忠，2，3

（1 西安交通大學化工系，陜西 西安 710049；2 陜西省能源化工過程強化重點實驗室，陜西 西安 710049；3 熱流科學與工程教育部重點實驗室，陜西 西安 710049）

隨著原油重質(zhì)化與劣質(zhì)化趨勢的加劇以及輕質(zhì)燃料和清潔燃料的需求不斷增大，煉廠的能耗和氫耗急劇增加，同時能耗增加也會對環(huán)境造成嚴重的影響。因此，降低煉廠中的能耗和氫耗對于煉廠的經(jīng)濟低碳運行尤為重要[1]。將可再生能源發(fā)電制氫與煉廠氫氣網(wǎng)絡進行集成不僅可為煉廠氫氣系統(tǒng)提供氫氣[2]，還可為氫氣系統(tǒng)中的旋轉(zhuǎn)設備提供電能[3]，可有效地降低煉廠氫氣網(wǎng)絡的氫氣和電等公用工程的消耗。然而，可再生能源發(fā)電和制氫的間歇性和波動性將對氫氣系統(tǒng)帶來沖擊，在可再生能源發(fā)電制氫與氫氣網(wǎng)絡進行集成時需要考慮如何消納波動的可再生能源[4]。

近年來，可再生能源發(fā)電制氫廣泛應用于煤化工系統(tǒng)[5]、合成氨系統(tǒng)[6-7]等工業(yè)場景。Kim等[8]用波動的風力發(fā)電制氫來滿足氫氣供應鏈的需求，獲得風力發(fā)電制氫系統(tǒng)設計和運行的綜合解決方案。De Olateju等[9]采用風能發(fā)電制氫為瀝青加氫裝置提供氫氣，并驗證了可再生能源制氫單元的技術(shù)可行性。王靖等[10]采用風力發(fā)電制氫用于協(xié)調(diào)匹配發(fā)電側(cè)和需求側(cè)波動性。Dagdougui 等[11]設計了利用可再生能源發(fā)電制氫供給加氫站的系統(tǒng)，同時滿足電力和氫氣的需求。上述研究僅關(guān)注了對于氫氣流量的需求，而如果將可再生能源制氫與煉廠氫氣網(wǎng)絡進行集成，則必須從氫氣網(wǎng)絡拓撲結(jié)構(gòu)和氫氣品質(zhì)要求出發(fā)，考慮煉廠的氫氣網(wǎng)絡對波動電力和氫氣的消納能力。目前針對可再生能源發(fā)電制氫與煉廠氫氣網(wǎng)絡集成的研究還處于探索階段。Walker等[12]通過對加氫裝置進行模擬以獲得氫氣的動態(tài)需求，對可再生能源系統(tǒng)進行了優(yōu)化配置。Al-Subaie等[13]考慮了煉廠中的蒸汽甲烷重整（SMR）、電網(wǎng)電力、可再生能源發(fā)電等制氫方法，對比了不同制氫方案的經(jīng)濟性和環(huán)境效益，并指出可再生能源發(fā)電制氫單元為煉廠提供氫氣具備技術(shù)可行性。雖然以上研究關(guān)注了可再生能源制氫在煉廠中的應用，但是其研究均是將氫氣網(wǎng)絡簡化為氫氣需求曲線，忽略了可再生能源制氫的波動性對氫氣網(wǎng)絡設計和操作的影響，同時也忽略了可再生能源發(fā)電對氫氣網(wǎng)絡中旋轉(zhuǎn)設備提供電力的影響。

為了探究可再生能源發(fā)電制氫與氫氣網(wǎng)絡集成中波動的可再生能源對煉廠氫氣系統(tǒng)的影響，以及可再生能源發(fā)電制氫系統(tǒng)和煉廠氫氣系統(tǒng)平抑可再生能源波動的特性，本文以風力發(fā)電制氫為例，構(gòu)建了集成風力發(fā)電制氫的氫氣網(wǎng)絡數(shù)學優(yōu)化分析模型，研究氫氣網(wǎng)絡平抑風力發(fā)電制氫波動的經(jīng)濟性和系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特性以及兩個子系統(tǒng)的協(xié)調(diào)平抑特性。

1 可再生能源發(fā)電制氫與煉廠氫氣網(wǎng)絡的耦合系統(tǒng)

圖1給出可再生能源發(fā)電制氫與煉廠氫氣網(wǎng)絡的耦合系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。該系統(tǒng)分為兩個子系統(tǒng)：氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)和可再生能源發(fā)電制氫系統(tǒng)。氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)由氫源（S）、氫阱（K）、壓縮機、氫氣管道和燃氣系統(tǒng)（FG）等組成。可再生能源發(fā)電制氫系統(tǒng)（RE）由可再生能源發(fā)電設備、電解槽、儲能電池和氫氣儲罐等[14]組成。可再生能源所發(fā)電量可以直接供給電解槽或儲存在電池中，或向氫氣網(wǎng)絡中的壓縮機供電。電解槽將電能轉(zhuǎn)化的氫氣可以直接分配給氫氣網(wǎng)絡或儲存在氫氣儲罐中。在氫氣網(wǎng)絡中，當氫源的氫氣流股壓力不能滿足氫阱需求時，需要通過壓縮機增壓再供給氫阱；若無法滿足氫阱的純度要求，則該氫源可以與純度更高的氫氣流股（內(nèi)部氫源或公用工程氫源）混合提高濃度再供給氫阱，或者排放到燃氣系統(tǒng)。在該系統(tǒng)中，可再生能源與氫氣網(wǎng)絡通過氫氣和電力進行耦合，即可再生能源發(fā)電制氫通過氫氣管道向氫氣網(wǎng)絡供氫以及可再生能源發(fā)電為氫氣網(wǎng)絡中的壓縮機提供電能。

圖1 耦合系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

系統(tǒng)中給定的參數(shù)包括：①可再生能源發(fā)電的功率曲線；②氫氣網(wǎng)絡中氫源、氫阱的流量、純度和壓力；③系統(tǒng)中各組件的設備參數(shù)、經(jīng)濟因子；④與系統(tǒng)操作和運行相關(guān)的費用，如電網(wǎng)價格、氫氣公用工程價格、燃氣系統(tǒng)收益等。值得注意的是，可再生能源發(fā)電是唯一的外部波動來源，氫氣網(wǎng)絡中氫源和氫阱的總流率和純度是穩(wěn)定的，但是連接氫源和氫阱的管道中氫氣流量是可變的。

本文通過氫氣和電力實現(xiàn)可再生能源系統(tǒng)和氫氣網(wǎng)絡的耦合，建立數(shù)學規(guī)劃分析模型，以系統(tǒng)的總費用最小為目標，研究耦合方式對平抑波動的效果以及可再生能源發(fā)電制氫的波動對氫氣網(wǎng)絡的設計和操作的影響。

2 數(shù)學規(guī)劃分析模型

2.1 目標函數(shù)

本文以系統(tǒng)的總費用最小為目標進行優(yōu)化?？傎M用TAC可表示為式(1)。

式中，CH2為公用工程氫氣費用；Cgrid為公用工程電力費用；Ccom為壓縮機投資成本；Cfuel為燃氣系統(tǒng)的收益?？稍偕茉窗l(fā)電制氫為固定投資，不計入總費用。AF為設備投資的年度化因子，可表示為式(2)。

式中，n為設備預期壽命；r為利率。

購買公用工程氫氣的費用可表示為式(3)。

燃氣系統(tǒng)的收益可表示為式(4)。

式中，fs,t,SUR表示氫源s被排放到燃氣系統(tǒng)的流量；ys是氫源s的氫氣純度；eheat為出售單位熱量可獲得的收益。

從電網(wǎng)購電的費用為式(5)。

式中，Pt,grid為電網(wǎng)提供的功率。

壓縮機費用包括固定成本和運維成本，可表示為式(8)。

2.2 可再生能源發(fā)電制氫系統(tǒng)

2.2.1 可再生能源發(fā)電的電量平衡

可再生能源發(fā)電的電力可用于電解水、儲存在電池中、給氫氣網(wǎng)絡中的壓縮機供電，還有一部分電力無法利用，表示為式(11)。

2.2.2 電解槽

電解槽的輸入功率可表示為式(12)。

電解槽輸出的氫氣流率可表示為式(13)。

電解槽的功率限制約束方程取自文獻[10]。

2.2.3 電池儲能系統(tǒng)

儲能電池系統(tǒng)由發(fā)電側(cè)供電，其充電功率可表示為式(14)。

儲能電池系統(tǒng)可以同時給壓縮機和電解槽供電，其功率平衡可表示為式(15)。

電池的電量平衡、充放電功率約束和充放電狀態(tài)約束均基于文獻[10]。

2.2.4 氫氣儲罐

氫氣儲罐接受電解槽產(chǎn)生的氫氣，并可向氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)輸出氫氣，氫氣儲罐的輸入和輸出流率滿足式(16)、式(17)。

氫氣儲罐的存量約束、充放速率限制基于文獻[10]。

2.3 氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)

2.3.1 氫源流量平衡

氫源流量平衡可表示為式(18)。

式中，fs表示氫源s的摩爾流率，mol/s。

公用工程的最大流量約束為式(19)。

2.3.2 氫阱的流量和純度約束

語言是復雜的、非線性的。但以往的語言發(fā)展觀總是通過還原論方法把它加以簡化，即把語言看成是線性簡單系統(tǒng)，語言可以分解為部分，部分相加就構(gòu)成語言的整體。對于非線性的語言系統(tǒng)而言，復雜性和不可預測性是其重要特征。然而，在看似復雜的語言現(xiàn)象背后，存在著某種規(guī)律性。動態(tài)系統(tǒng)理論的語言發(fā)展觀借助分形理論，使人們能以新的觀念來分析撲朔迷離的語言難題，透過復雜的語言現(xiàn)象，揭示語言系統(tǒng)局部與整體的本質(zhì)聯(lián)系以及語言系統(tǒng)的內(nèi)在生長機制。

氫阱k接受的氫氣流率fk,t可表示為式(20)。

氫阱的最小流率約束為式(21)。

式中，F(xiàn)k是氫阱k的最小流率要求。

氫阱的氫氣純度約束為式(22)。

式中，yRE是輸送到氫氣網(wǎng)絡的氫氣流股純度，其值為1；yHU是氫氣公用工程的氫氣純度；yk表示氫阱k的最小氫氣純度要求。

2.3.3 匹配連接約束

每根氫氣管道允許的氫氣流率最小值為fmin，最大值為fmax，匹配連接約束式為(23)、式(24)。

2.4 可再生能源發(fā)電制氫與氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)的耦合

2.4.1 氫氣管道

通過氫氣管道輸送到氫氣網(wǎng)絡的氫氣來自電解槽和氫氣儲罐，即式(25)、式(26)。

2.4.2 壓縮機用電

可再生能源發(fā)電為氫氣網(wǎng)絡中的壓縮機提供的電能來自風機和電池，即式(27)。

為氫氣流股增壓的壓縮機會消耗電能，一部分電能來自可再生能源，不足部分由電網(wǎng)補充，即式(28)。

3 案例分析

3.1 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)

本文采用風力發(fā)電制氫系統(tǒng)作為可再生能源發(fā)電的案例。本案例采用文獻[10]中一組風力發(fā)電歷史數(shù)據(jù)作為可再生能源發(fā)電曲線，風力發(fā)電的容量因子如圖2所示，采樣間隔為4h，所選風力數(shù)據(jù)的年平均容量因子為22.5%；本文中風力發(fā)電系統(tǒng)的容量是既定的，相關(guān)參數(shù)來源于文獻[10]，如表1所示。

表1 風機、儲能元件和電解槽的相關(guān)參數(shù)

圖2 風力發(fā)電的容量因子

氫氣網(wǎng)絡部分取自文獻[16]，包括6 個氫源和5 個氫阱，其特性如表2 所示。本文氫氣網(wǎng)絡中流量波動的最小時間間隔為24h，氫氣公用工程價格為0.0023USD/mol；風力發(fā)電制氫過程輸出純氫，其壓力為3MPa；耗電設備為壓縮機，電價取為0.16USD/(kW·h)，本文計算的時間基準為8760h。

表2 氫氣網(wǎng)絡基礎(chǔ)數(shù)據(jù)

式(1)～式(27)構(gòu)成了MILP模型，本文在GAMS平臺上求解，并選擇CPLEX求解器。在本案例中，模型中的總變量數(shù)為238806個，其中包括8800個二元變量以及230006個連續(xù)變量；模型中含有的約束個數(shù)為454075。采用本文提出的模型求解該案例，所得結(jié)果為最優(yōu)解，求解時間為3.64s，并獲得年度化總費用最小的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和參數(shù)特性。

3.2 計算結(jié)果的分析與討論

3.2.1 氫氣網(wǎng)絡的結(jié)構(gòu)和費用

對本文模型進行求解，可以得到費用最低時氫氣網(wǎng)絡的拓撲結(jié)構(gòu)，如圖3 所示，其費用情況如表3 所示。其中，圖3(a)為基礎(chǔ)案例，對應于未與風力發(fā)電制氫進行集成的氫氣網(wǎng)絡，僅采用SMR法制氫作為公用工程；圖3(b)為本文建立的耦合系統(tǒng)，引入了風力發(fā)電提供氫氣和電力。由圖3 可知，與基礎(chǔ)案例相比，耦合系統(tǒng)的管道連接總數(shù)從18增加到23，耦合系統(tǒng)的壓縮機數(shù)量也從6臺增加到10臺，氫氣網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)變得復雜。

圖3 氫氣網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)

表3 氫氣網(wǎng)絡的各部分費用

對于耦合系統(tǒng)，風力發(fā)電制氫輸出的氫氣優(yōu)先分配給對氫氣流量和純度要求較高的氫阱k1和k2。由于風力發(fā)電制氫的氫氣純度較高，一般會先與低純度內(nèi)部氫源混合后供給氫阱，若未能滿足氫阱的流量要求，則需要引入SMR 公用工程氫氣。因此內(nèi)部氫源與氫阱的連接增加，內(nèi)部氫源的利用率提高，同時公用工程的消耗減少。

由表3可知，耦合系統(tǒng)的總費用比原系統(tǒng)減少近一半。在基礎(chǔ)案例的費用構(gòu)成中，最大的兩項為購氫和購電費用；而在耦合系統(tǒng)中，風力發(fā)電制氫可以向氫氣網(wǎng)絡提供1.17×1010mol 氫氣和4.07×107kW·h 電力，使購氫費用下降了44.3%，同時購電費用降為0。此外，雖然壓縮機的數(shù)量增加，但由于壓力更高的風力發(fā)電制氫流股和內(nèi)部氫源流股替代了部分公用工程氫氣，因此系統(tǒng)對壓縮機容量的需求減小，壓縮機費用也小幅下降。另外，在耦合系統(tǒng)中，風力發(fā)電制得的純氫通過流股混合提高了內(nèi)部氫源的氫氣濃度，使得內(nèi)部氫源的利用率提高，故排放至燃氣系統(tǒng)的流量減少，進而導致了燃氣收益的下降。表4中給出了氫氣網(wǎng)絡中各連接的流量變化范圍。

表4 氫氣網(wǎng)絡中各連接的流量

針對風力發(fā)電總能量的分配進行統(tǒng)計，可以發(fā)現(xiàn)風力發(fā)電量的90.8%最終用于電解水制氫，以滿足氫氣網(wǎng)絡對氫氣的需求，降低了公用工程消耗，只有3.0%以電能形式輸送給壓縮機。除了給煉廠氫氣網(wǎng)絡提供質(zhì)量流和能量流的輸入來削減運行費用外，風力發(fā)電制氫過程還起到減排的效果[17]，在本案例中，CO2的排放量為從9.91×108kg 下降至5.30×108kg。

3.2.2 風力發(fā)電制氫的波動平抑

由于風力發(fā)電制氫具有波動性，因此需要經(jīng)過平抑波動后再供給氫氣網(wǎng)絡中的氫阱。圖4 以0～1000h的時間區(qū)間為例，說明了風力發(fā)電制氫對氫氣流量波動的平抑作用，其中紅線為各時刻全部風能轉(zhuǎn)化成氫氣的量，黑線表示經(jīng)過平抑之后的氫氣流量。由圖可見，風力發(fā)電經(jīng)過棄電、電池、氫氣儲罐以及耗電設備的消納之后，不僅氫氣流量的波動程度有所減小，波動頻率也有所降低。

圖4 風力發(fā)電制氫系統(tǒng)對氫氣流量波動的平抑

由于電池的容量相對于氫氣儲罐較小，因而電池平抑氫氣波動的能力也較弱。在本文的案例中，全年中經(jīng)電池提供給電解槽的能量只占電解耗電量的0.2%，而在供應給氫氣網(wǎng)絡的氫氣量中，有26.8%經(jīng)由氫氣儲罐進行緩沖。對比可見，風力發(fā)電制氫量的波動在制氫單元內(nèi)的平抑主要通過氫氣儲罐來實現(xiàn)。

3.2.3 公用工程氫氣對風力發(fā)電制氫波動的平抑作用

雖經(jīng)電池和氫氣儲罐平抑可再生能源發(fā)電制氫的波動，但全年中風力發(fā)電系統(tǒng)輸出到氫氣網(wǎng)絡的氫氣流率波動仍然很大，其流率波動范圍為308.8～521.9mol/s。為了滿足氫阱的需求，氫氣網(wǎng)絡需要通過調(diào)節(jié)氫源和公用工程的流量分配來適應這種波動。圖5 和圖6 分別給出了氫阱k2 和k5 在前1000h內(nèi)的氫氣流率分配。

圖5 氫阱k2的輸入流股構(gòu)成

圖6 氫阱k5的輸入流股構(gòu)成

下面以氫阱k2 為例分析氫氣網(wǎng)絡如何來適應產(chǎn)氫量的波動。如圖5所示，氫阱k2在前1000h內(nèi)的輸入流率由4個氫源輸出的流股構(gòu)成，分別是內(nèi)部氫源s1 和s4、氫氣公用工程（HU）以及風力發(fā)電制氫（RE）。

風力發(fā)電系統(tǒng)輸送至k2 的流率最大值為213.1mol/s，而氫源s4 的流率波動趨勢與風力發(fā)電制氫類似；公用工程氫氣的流率變化趨勢與另外兩者相反，變化幅度最大。這是由于氫源s4 的純度較低，必須以一定的比例與風力發(fā)電制氫混合提高純度后再供給氫阱。因此當風力發(fā)電制氫的供氫量變化時，s4也要隨之調(diào)節(jié)，由于氫阱要求的總流率不變，故公用工程氫氣的流率也要相應改變。一般來說，由于內(nèi)部氫源的氫氣純度較低，在氫氣網(wǎng)絡中主要通過調(diào)節(jié)純度較高的公用工程來適應風力發(fā)電制氫的流率波動。氫阱k5 并不與風力發(fā)電制氫流股（RE）直接相連，但是引入氫源（RE）也會引起為氫阱k5 供氫的內(nèi)部氫源流股的流率變化。因此，風力發(fā)電波動因素會對整個系統(tǒng)帶來影響。

3.2.4 公用工程氫氣和燃氣系統(tǒng)氫氣的波動

由于風力發(fā)電制氫不能完全消除氫氣流率的波動，因此氫氣網(wǎng)絡必須采用多周期的操作方式來適應變化的電力和氫氣輸入。

一方面，這會對氫氣網(wǎng)絡的結(jié)構(gòu)帶來影響。為了避免風力發(fā)電制氫量的下降使氫阱需求無法滿足，與風力發(fā)電制氫連接的氫阱可能需要公用工程氫氣供氫來彌補氫氣虧缺，這使網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)變得復雜。

另一方面，從操作的角度上看，氫氣網(wǎng)絡內(nèi)各匹配的流率變化是通過調(diào)節(jié)內(nèi)部氫源和氫氣公用工程的流率分配來實現(xiàn)的。未被利用的內(nèi)部氫源會被排放到燃氣系統(tǒng)，因此風力發(fā)電制氫輸出純氫流率的波動最終會轉(zhuǎn)化成公用工程氫氣和燃氣系統(tǒng)的波動。圖7給出了公用工程氫氣和燃氣系統(tǒng)的總流量在前1000h內(nèi)的變化情況。由圖可見，兩者波動都較為頻繁，此外，公用工程氫氣的流率波動范圍很大，為433～702mol/s。這種不穩(wěn)定的操作雖然盡可能地利用了風力發(fā)電制氫提供的氫氣，降低了系統(tǒng)購氫的費用，但卻增加了操作難度，頻繁地調(diào)節(jié)也可能造成壓縮機的故障，并會對裝置的操作穩(wěn)定運行帶來影響，不利于氫氣網(wǎng)絡的平穩(wěn)運行。另外，在第94h時，公用工程氫氣的負荷從661mol/s 降至433mol/s，負荷的大幅度改變在1000h 內(nèi)發(fā)生了13次之多，而實際中頻繁的操作不利于公用工程制氫裝置穩(wěn)定運行。

圖7 公用工程氫氣和燃氣系統(tǒng)氫氣（以純氫計算）的流量變化

除了氫氣以外，風力發(fā)電制氫與氫氣網(wǎng)絡還以電力方式耦合，即電池需要通過充放電來調(diào)節(jié)風力發(fā)電供給壓縮機的功率，以滿足壓縮機變化的耗電需求。由表3可知，壓縮機的耗電全部由風力發(fā)電系統(tǒng)滿足。而由計算結(jié)果可知，壓縮機耗電功率較為穩(wěn)定。這是由于氫阱對氫氣流量的總需求不變；電池釋放的電能有34%供給壓縮機，卻只滿足了壓縮機能量需求的2%，這表明電池對壓縮機供電起到的調(diào)節(jié)作用較小。

4 結(jié)論

在煉廠中引入可再生能源，將可再生能源發(fā)電制氫集成于煉廠氫氣系統(tǒng)中，不僅可替代部分氫氣公用工程以滿足煉廠的氫氣需求，同時也可為煉廠中旋轉(zhuǎn)設備提供電能。然而，可再生能源發(fā)電制氫的波動性將影響氫氣網(wǎng)絡的穩(wěn)定運行。為了探究風力發(fā)電制氫與氫氣網(wǎng)絡集成中兩個子系統(tǒng)平抑風能波動的特性，本文構(gòu)建了集成風力發(fā)電制氫的氫氣網(wǎng)絡數(shù)學優(yōu)化分析模型，研究了氫氣網(wǎng)絡平抑風力發(fā)電制氫波動的經(jīng)濟性和系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特性，分析了引入風力發(fā)電制氫對氫氣網(wǎng)絡的設計和操作的影響。

研究表明，風力發(fā)電制氫的引入提高了氫氣網(wǎng)絡中氫源的利用率，主要通過減少公用工程電力和氫氣的費用實現(xiàn)總費用的降低。另外，經(jīng)過儲能電池和氫氣儲罐緩沖后，風力發(fā)電制氫的氫氣輸出仍存在較大波動，這部分波動最終將轉(zhuǎn)嫁給氫氣網(wǎng)絡中的公用工程氫氣和燃氣系統(tǒng)，氫氣網(wǎng)絡的操作穩(wěn)定性降低，同時導致氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)結(jié)構(gòu)變得復雜。對于可再生能源發(fā)電制氫與煉廠氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)的耦合優(yōu)化設計，需要考慮氫氣網(wǎng)絡系統(tǒng)中公用工程氫氣和燃料氣系統(tǒng)穩(wěn)定操作限制，這些問題值得進一步深入研究。

符號說明

e—— 費用因子

K—— 氫阱

ΔH—— 焓變，kJ/mol

n—— 設備預期壽命，年

S—— 內(nèi)部氫源

T—— 時間段

z—— 判斷管道連接是否存在

δ—— 表示設備開啟狀態(tài)

上角標

BESS—— 電池儲能系統(tǒng)

com—— 壓縮機

E—— 可再生能源發(fā)電設備

ELE—— 電解槽

FG—— 燃料氣系統(tǒng)

HN—— 氫氣網(wǎng)絡

HT—— 氫氣儲罐

HU—— 氫氣公用工程

pipe—— 管道

RE—— 可再生能源制氫過程

WASTE—— 棄電

下角標

CH4—— 甲烷

fuel—— 燃料氣

grid—— 電網(wǎng)

H2—— 氫氣

in—— 輸入

k—— 氫阱

min—— 最小值

max—— 最大值

O2—— 氧氣

out—— 輸出

rated—— 額定值

req—— 規(guī)定值

s—— 氫源

SUR—— 富余量