“L”形油池火旋風(fēng)仿真和中尺度試驗(yàn)研究

榮 里，張光輝，梁 勇，田萬(wàn)平

(海軍工程大學(xué) 艦船綜合試驗(yàn)訓(xùn)練基地，湖北 武漢 430033)

火旋風(fēng)是一種特殊的火行為，常發(fā)生于森林、城市、船舶甲板等開(kāi)放空間，火旋風(fēng)由燃燒產(chǎn)生的火羽流與周?chē)h(huán)境渦量場(chǎng)的相互作用誘發(fā)形成[1]。不少科研人員已經(jīng)開(kāi)展火旋風(fēng)形成條件與機(jī)制的研究，并取得了豐碩的研究成果[2]。常見(jiàn)的火旋風(fēng)形成類(lèi)型有多火災(zāi)燃燒誘發(fā)、環(huán)境誘發(fā)和障礙物誘發(fā)等?！癓”形油池火災(zāi)容易在燃油流淌過(guò)程中遭遇較低障礙物阻擋的情況下出現(xiàn)，屬于多火災(zāi)誘發(fā)類(lèi)型中的一種。ZHOU等[3]使用多火焰燃燒誘發(fā)火旋風(fēng)，采用數(shù)值模擬、試驗(yàn)觀測(cè)和簡(jiǎn)化物理分析的方法研究火旋風(fēng)旋轉(zhuǎn)速度對(duì)火焰高度的影響，以及主火焰與周?chē)鹧娴南嗷プ饔?。研究發(fā)現(xiàn)在火焰能夠合并的條件下，如果沒(méi)有環(huán)境風(fēng)，火旋風(fēng)只能持續(xù)2～3 s，發(fā)生的時(shí)間和位置也是隨機(jī)的；環(huán)境風(fēng)風(fēng)速的增加會(huì)導(dǎo)致對(duì)稱(chēng)性偏差、火旋風(fēng)發(fā)生頻率增大，火旋風(fēng)主要發(fā)生在強(qiáng)效應(yīng)區(qū)和中效應(yīng)區(qū)之間的邊界區(qū)域。該研究燃料盤(pán)直徑6 cm、深3 cm，燃料盤(pán)之間的距離在20～50 cm 之間變動(dòng)，其結(jié)論對(duì)于多火災(zāi)燃燒誘發(fā)火旋風(fēng)具有重要的理論意義。但該研究屬于小尺度研究范疇，而火災(zāi)尺度大小是火災(zāi)研究的一個(gè)重要影響因素，為了判斷艦船甲板火災(zāi)這種特殊情況下能否出現(xiàn)火旋風(fēng)現(xiàn)象和發(fā)生的基本條件，以及發(fā)生后的火災(zāi)物理特性等問(wèn)題，需要從工程角度，采用試驗(yàn)的方法進(jìn)行研究。因此，筆者采用計(jì)算機(jī)仿真和中尺度火災(zāi)試驗(yàn)兩種方法進(jìn)行研究[4]，分析“L”形油池在普通油池火和火旋風(fēng)狀態(tài)下的流體力學(xué)特征變化及燃油燃燒物理特性參數(shù)上的差別，為有效預(yù)防和撲救火旋風(fēng)提供可靠的理論依據(jù)。

1 計(jì)算機(jī)仿真模擬

1.1 模擬仿真條件

“L”形油池布局如圖1所示，可知“L”形油池由兩部分組成，橫向主油池為8 m×3 m，線(xiàn)性油池為12.0 m×1.2 m，主油池和線(xiàn)油池相鄰，且相互獨(dú)立，油池內(nèi)充滿(mǎn)柴油。油池左側(cè)為風(fēng)速可在0～15 m/s范圍調(diào)節(jié)的風(fēng)洞，風(fēng)口尺寸為23 m×9 m，風(fēng)口中軸與X軸重合，采用FDS進(jìn)行場(chǎng)模擬仿真。

(1)網(wǎng)格設(shè)置。模擬區(qū)域大小為20 m×20 m×20 m，劃分為11套非均勻網(wǎng)格。中心油池區(qū)域網(wǎng)格最小，網(wǎng)格尺寸為0.1 m×0.1 m×0.1 m，上層網(wǎng)格最大，網(wǎng)格尺寸為0.4 m×0.4 m×0.4 m。網(wǎng)格總數(shù)為73萬(wàn)。

(2)燃燒過(guò)程和燃料特性參數(shù)設(shè)置。MLR-PUA：?jiǎn)挝幻娣e質(zhì)量損失率為0.045 kg/(m2·s)；TAU_Q：t2火發(fā)展曲線(xiàn)，5 s后達(dá)到最大值120 MW，該值在前期大空間火災(zāi)實(shí)驗(yàn)中進(jìn)行了測(cè)量[5]；DENSITY：密度為850 kg/ m3；HEAT_OF_COMBUSTION：燃燒熱為44.8 MJ/kg；NU_SPEC：柴油蒸發(fā)效率為0.8。

圖1 “L”形油池布局

&MATL ID=′DIESEL LIQUID′

SPEC_ID=′DIESEL′

EMISSIVITY=1

NU_SPEC=0.80

HEAT_OF_REACTION=600

HEAT_OF_COMBUSTION=44 800

CONDUCTIVITY=0.137

SPECIFIC_HEAT=1.967

DENSITY=850

BOILING_TEMPERATURE =180 /

&SURF ID =′DIESEL_POOL′

FYI=′DIESEL IN A 2 m×2 m CONTAINER WITH DEPTH 0.2 m′

MLRPUA=0.07

TAU_Q=-5

COLOR=′RED′

MATL_ID=′DIESEL LIQUID′

THICKNESS=0.2

BURN_AWAY=.TRUE

TMP_INNER=18 /

(3)燃燒環(huán)境參數(shù)設(shè)置。①/DIESEL_POOL_1 & OBST XB=-4.5,7.5,2.8,4.0,0.0,0.02,SURF_IDS=′DIESEL_POOL′,′STEEL SHEET′,′STEEL SHEET′ /②/DIESEL_POOL_2 & OBST XB=-7.5,-4.506,-4.0,4.0,0.0,0.02, SURF_IDS=′DIESEL_POOL′,′STEEL SHEET′,′STEEL SHEET′ / &SURF ID=′SUPPLY′,COLOR=′BLUE′,VEL=-3.0/

1.2 模擬仿真結(jié)果

風(fēng)速為2 m/s時(shí)FDS模擬燃燒過(guò)程如圖2所示，可以看出燃料被點(diǎn)燃后，主油池產(chǎn)生的火焰根部近似水平，火羽流部分在外界風(fēng)的作用下大幅度向下游傾斜，并與略微向中間傾斜的線(xiàn)性油池火相互作用，線(xiàn)性油池中心附近形成火旋風(fēng)。高度為3 m的水平面上的流場(chǎng)信息如圖3所示，可以看出主油池的下游形成了渦旋結(jié)構(gòu)，此時(shí)火焰不斷從四周卷吸空氣，且具有很高的空氣卷吸速率，形成旋轉(zhuǎn)的空氣渦流，渦旋結(jié)構(gòu)氣體的整體速度約為10.5 m/s，火旋風(fēng)的高度約為8 m。

圖2 U=2 m/s時(shí)FDS模擬燃燒過(guò)程

圖3 U=2 m/s時(shí)在Z=3 m處的流場(chǎng)切面圖

火焰燃燒過(guò)程中，由于熱輻射、熱傳導(dǎo)等因素使油池溫度升高，油池燃料加快汽化，加速燃燒反應(yīng)從而使油池火燃燒強(qiáng)度變大。熱釋放速率隨時(shí)間的變化曲線(xiàn)如圖4所示，可以看出在燃燒過(guò)程初期，油池火的熱釋放速率隨著時(shí)間增加而快速增大，約10 s之后形成火旋風(fēng)，熱釋放速率趨于穩(wěn)定，由擬合結(jié)果可知，穩(wěn)定階段熱釋放速率在119 985 kW附近波動(dòng)，且從模擬流場(chǎng)切面圖可以看出，此時(shí)已經(jīng)形成了火旋風(fēng)，故可說(shuō)明火旋風(fēng)是一種穩(wěn)定的燃燒現(xiàn)象[6-9]。

圖4 U=2 m/s時(shí)的熱釋放速率隨時(shí)間變化曲線(xiàn)

在油池中心高度2 m和9 m處分別布置溫度傳感器，監(jiān)測(cè)此高度水平上溫度隨時(shí)間的變化曲線(xiàn)，如圖5所示。由圖5可知，在油池中心高度2 m處，由于火焰的湍流脈動(dòng)和外界風(fēng)的作用，燃料被點(diǎn)燃5 s后，氣體溫度在1 100 °C以下波動(dòng)，而在高度9 m處，前5 s內(nèi)溫度較低，5～45 s內(nèi)氣體溫度在650 °C以下波動(dòng)，隨后氣體溫度不再發(fā)生變化。

圖5 U= 2 m/s時(shí)油池中心高度方向的溫度隨時(shí)間變化曲線(xiàn)

將主油池上游端和線(xiàn)性油池下游端高度為1 m處的兩個(gè)測(cè)點(diǎn)分別視為油池的上下邊界，監(jiān)測(cè)油池邊界輻射熱流隨時(shí)間的變化曲線(xiàn)，如圖6所示。從圖6可以看出，油池邊界輻射熱流隨時(shí)間表現(xiàn)出一致的變化趨勢(shì)，燃料點(diǎn)燃后的5 s內(nèi)，輻射熱流迅速增加，在油池火達(dá)到穩(wěn)定階段后，邊界輻射熱流以振蕩的形式緩慢增加，最終達(dá)到穩(wěn)定，兩點(diǎn)處的輻射熱流約為25 kW/ m2。

圖6 U=2 m/s時(shí)油池邊界輻射熱流隨時(shí)間變化曲線(xiàn)

2 中尺度試驗(yàn)工況設(shè)計(jì)

2.1 測(cè)量設(shè)備布置

主油池內(nèi)注油時(shí)長(zhǎng)約為3.5 min，線(xiàn)性油池內(nèi)注油時(shí)長(zhǎng)約為2.7 min，主油池注油1 003.88L，線(xiàn)性油池注油728.99 L，兩個(gè)油池共使用了1 732.87 L柴油。在“L”形油池外側(cè)0.5 m處設(shè)置5個(gè)非水冷熱流計(jì)，測(cè)量油池豎直方向上的熱流分布，非水冷熱流計(jì)將采集的數(shù)據(jù)傳輸?shù)皆囼?yàn)存儲(chǔ)器。在地面高度上，油池中心的軸向上分別布置4臺(tái)DV攝像機(jī)D1～ D4，距油池中心的距離分別為35 m、31 m、40 m和33 m。在油池北側(cè)距油池中心35 m處布置一臺(tái)紅外熱像儀T1。試驗(yàn)采用超聲波風(fēng)速儀、熱線(xiàn)風(fēng)速儀分別測(cè)量環(huán)境風(fēng)場(chǎng)和試驗(yàn)場(chǎng)的風(fēng)場(chǎng)數(shù)據(jù)，在垂直于風(fēng)洞方向，距離風(fēng)洞邊緣15 m、距離地面高5 m的位置進(jìn)行環(huán)境風(fēng)的測(cè)量，環(huán)境風(fēng)速為超聲波風(fēng)速儀采集的風(fēng)速的平均值。

2.2 試驗(yàn)觀察結(jié)果

試驗(yàn)點(diǎn)火后，在風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速較低時(shí)，油池火維持普通油池火狀態(tài)，當(dāng)火旋風(fēng)在前期形成后，火旋風(fēng)主要位于主油池西側(cè)，并向主油池和線(xiàn)性油池的相鄰處傾斜，形成明顯的螺旋結(jié)構(gòu)火旋風(fēng)，如圖7所示。當(dāng)轉(zhuǎn)速繼續(xù)增大時(shí)，火旋風(fēng)逐漸轉(zhuǎn)移到線(xiàn)性油池南側(cè)，此時(shí)形成的火旋風(fēng)相對(duì)于前期形成的火旋風(fēng)偏小，油池火燃燒臨近結(jié)束后，轉(zhuǎn)變?yōu)槠胀ǖ牡桶挠统鼗?，并發(fā)生揚(yáng)沸現(xiàn)象，油池火可以短暫地轉(zhuǎn)變?yōu)樾⌒突鹦L(fēng)[10]。

在試驗(yàn)過(guò)程中，根據(jù)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速的變化情況將試驗(yàn)過(guò)程劃分為對(duì)應(yīng)不同風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速的8段區(qū)域，記錄每個(gè)區(qū)域的油池火特性，不同轉(zhuǎn)速下火焰形態(tài)如表1所示。

圖7 火旋風(fēng)現(xiàn)象形成

表1 不同轉(zhuǎn)速下的火焰形態(tài)

3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

3.1 質(zhì)量損失速率

試驗(yàn)中使用電子天平來(lái)測(cè)量油池的質(zhì)量，得到油池質(zhì)量隨時(shí)間變化曲線(xiàn)即可估算油池的質(zhì)量損失速率和熱釋放速率，進(jìn)而判斷油池火燃燒可能造成的危害[11]，“L”形油池質(zhì)量隨時(shí)間變化曲線(xiàn)如圖8所示，其中零點(diǎn)表示點(diǎn)燃油池時(shí)刻，縱向點(diǎn)橫線(xiàn)代表風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速改變時(shí)刻，圖上方的數(shù)字代表8種風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下的試驗(yàn)狀態(tài)。

圖8 質(zhì)量損失速率隨時(shí)間變化曲線(xiàn)

不同轉(zhuǎn)速下油池的質(zhì)量損失速率如表2所示，可以看出在試驗(yàn)開(kāi)始后，在0～1區(qū)間(轉(zhuǎn)速為0.5 r/min)時(shí)，隨著風(fēng)速加快，燃燒加劇，主油池西側(cè)開(kāi)始間歇性火旋風(fēng)狀態(tài)，油池的質(zhì)量損失速率基本保持穩(wěn)定，其標(biāo)準(zhǔn)差在2.69～9.86 g/(m2·s)范圍內(nèi)；在4～5區(qū)間，質(zhì)量損失速率的標(biāo)準(zhǔn)差不超過(guò)2 g/(m2·s)；在6～7區(qū)間，油池產(chǎn)生揚(yáng)沸現(xiàn)象，揚(yáng)沸現(xiàn)象的出現(xiàn)大大增加了油池的質(zhì)量損失速率，試驗(yàn)?zāi)┢谟统氐馁|(zhì)量損失速率在不斷降低的過(guò)程中出現(xiàn)兩次較大的回升，回升時(shí)的質(zhì)量損失速率接近柴油在無(wú)風(fēng)條件下的極限燃燒速率。

3.2 火焰高度

根據(jù)ZUKOSKI通過(guò)間歇率概念提出的平均火焰高度的定義[12]，間歇率為0.5時(shí)對(duì)應(yīng)的火焰高度hf為平均火焰高度，間歇率為0.95時(shí)對(duì)應(yīng)的火焰高度hfmax為最大火焰高度，間歇率為0.05時(shí)對(duì)應(yīng)的火焰高度hfmin為最小火焰高度。試驗(yàn)過(guò)程中火焰高度變化如圖9所示，測(cè)量的最高高度為10 m。

普通油池火階段(區(qū)間0)：試驗(yàn)開(kāi)始0～42 s內(nèi)，整個(gè)油池被引燃開(kāi)始燃燒，火焰高度數(shù)值波動(dòng)較小，火焰高度隨時(shí)間穩(wěn)步增加。該階段油池火最大火焰高度、最小火焰高度、平均火焰高度依次為6.56 m、2.67 m、4.11 m。

表2 不同轉(zhuǎn)速下油池的質(zhì)量損失速率

圖9 火焰高度隨時(shí)間變化曲線(xiàn)

間歇性火旋風(fēng)階段(區(qū)間1～2)：試驗(yàn)開(kāi)始42～225 s內(nèi)，最大火焰高度、最小火焰高度、平均火焰高度3個(gè)數(shù)值波動(dòng)較大，其中平均火焰高度快速超過(guò)普通油池火階段。發(fā)生此現(xiàn)象的原因?yàn)橛统鼗痖_(kāi)始進(jìn)入間歇性火旋風(fēng)階段，火旋風(fēng)被油池火不充分燃燒產(chǎn)生的濃煙覆蓋。本階段油池火最大火焰高度、最小火焰高度、平均火焰高度依次為10 m、5.36 m、8.2 m。

穩(wěn)定火旋風(fēng)階段(區(qū)間3～5)：試驗(yàn)開(kāi)始225～632 s內(nèi)，在出現(xiàn)火旋風(fēng)尤其是穩(wěn)定火旋風(fēng)時(shí)，火焰高度迅速增大以致超出了DV的測(cè)量范圍。在該階段前期，火旋風(fēng)規(guī)模較大；而在后期受限于線(xiàn)性油池寬度與可燃物濃度，形成的火旋風(fēng)規(guī)模較小。該階段三區(qū)間的最小火焰高度依次為5.53 m、4.31 m、3.99 m；平均火焰高度依次為9.69 m、7.37 m、7.15 m。即便是三區(qū)間中最低的最小火焰高度，也仍然高于普通油池火階段相應(yīng)的火焰高度。利用已有數(shù)據(jù)可以計(jì)算得到該階段油池火最大火焰高度、最小火焰高度、平均火焰高度依次為10.00 m、4.46 m、8.57 m。

揚(yáng)沸階段(區(qū)間6)：試驗(yàn)開(kāi)始632～989 s內(nèi)，本階段產(chǎn)生的火旋風(fēng)規(guī)模不大，主要燃燒方式為普通油池火，但由于油池發(fā)生揚(yáng)沸現(xiàn)象，火焰高度仍高于普通油池火階段，最大火焰高度可達(dá)8.55 m、最小火焰高度為2.96 m、平均火焰高度為3.83 m。

3.3 火焰溫度

通過(guò)紅外熱像儀采集油池火試驗(yàn)過(guò)程中火旋風(fēng)形成后的紅外圖像，得到火旋風(fēng)發(fā)生過(guò)程中火焰燃燒區(qū)域最高溫度，通過(guò)提取DV拍攝數(shù)據(jù)繪制火旋風(fēng)火焰面溫度隨時(shí)間變化曲線(xiàn)，如圖10所示。

圖10 火羽流最高溫度隨時(shí)間變化曲線(xiàn)

普通油池火階段(區(qū)間0)：在油池火點(diǎn)火開(kāi)始燃燒53 s后，整個(gè)油池開(kāi)始全部燃燒，火焰面溫度迅速升溫接近1 400 K，此階段火焰面最高溫度為1 523.18 K，平均溫度為1 419.82 K。

間歇性火旋風(fēng)階段(區(qū)間1～2)：油池火開(kāi)始71～328 s階段內(nèi)，油池火進(jìn)入間歇性火旋風(fēng)階段，火焰面溫度處于總體上升、區(qū)域內(nèi)較穩(wěn)定的狀態(tài)，本階段火焰面溫度比普通油池火溫度高，達(dá)到1 400 K以上，火焰面最高溫度為1 671.92 K，平均溫度為1 469.37 K。

局部火旋風(fēng)階段(區(qū)間3～5)：油池火開(kāi)始328～634 s階段內(nèi)，由于對(duì)流影響，燃燒區(qū)域散熱加快，導(dǎo)致火焰面溫度呈下降趨勢(shì)，此階段火焰面最高溫度為1 652.22 K，平均溫度為1 145.64 K。

揚(yáng)沸階段(區(qū)間6)：油池火開(kāi)始634～872 s階段內(nèi)，火焰面溫度從634 s狀態(tài)持續(xù)下降，低于普通油池火階段。本階段后期油池火發(fā)生短期揚(yáng)沸現(xiàn)象，此階段火焰面最高溫度為1 532.32 K，平均溫度為1 133.47 K。

3.4 熱輻射

通過(guò)分析油池火輻射熱通量數(shù)據(jù)可知燃燒的劇烈程度，輻射熱通量大小與油池燃燒劇烈程度成正比。本試驗(yàn)通過(guò)水冷熱流計(jì)測(cè)量油池火水平方向輻射熱通量，通過(guò)非水冷熱流計(jì)測(cè)量油池火豎直方向的輻射熱通量，并通過(guò)提取DV攝像數(shù)據(jù)資料，繪制油池火輻射熱通量變化曲線(xiàn)，結(jié)果如圖11所示。

圖11 輻射熱通量隨時(shí)間變化曲線(xiàn)

普通油池火階段(區(qū)間0)：試驗(yàn)開(kāi)始后42 s時(shí)間內(nèi)，非水冷熱流計(jì)測(cè)得油池火豎直方向上的輻射熱通量數(shù)值波動(dòng)相對(duì)較小，從零開(kāi)始逐漸上升到513.64 W/ m2，平均值為166.74 W/ m2；油池火水平方向上的輻射熱通量由水冷熱流計(jì)測(cè)得，數(shù)值幾乎沒(méi)有變化，從零開(kāi)始緩慢上升到53.74 W/ m2，平均值為25.97 W/ m2。

間歇性火旋風(fēng)階段(區(qū)間1～2)：試驗(yàn)開(kāi)始180 s后，“L”形油池開(kāi)始全部燃燒，油池火以普通油池火為主，間歇性出現(xiàn)火旋風(fēng)。豎直方向輻射熱通量增加較快但相對(duì)穩(wěn)定，最大值為13 167.99 W/m2，平均值為7 591.00 W/m2；水平方向輻射熱通量增加較慢但數(shù)值波動(dòng)較大，最大值為1 968.45 W/m2，平均值為835.39 W/m2，180 s后兩個(gè)方向上輻射熱通量均趨于穩(wěn)定。

局部火旋風(fēng)階段(區(qū)間4～5)：試驗(yàn)開(kāi)始225 s后，油池火發(fā)展為穩(wěn)定的火旋風(fēng)。豎直方向輻射熱通量比較穩(wěn)定且波動(dòng)不大，輻射熱通量最大值為14 525.70 W/m2，平均值為13 161.11 W/m2；水平方向輻射熱通量波動(dòng)相對(duì)較大，輻射熱通量比普通油池火階段顯著增加，輻射熱通量最大值為2 620.58 W/m2，平均值為1 310.51 W/m2。

揚(yáng)沸階段(區(qū)間6～7)：試驗(yàn)開(kāi)始后700 s左右，主油池首先發(fā)生揚(yáng)沸現(xiàn)象，使油池火在水平方向和豎直方向的輻射熱通量出現(xiàn)上升趨勢(shì)；840 s左右，線(xiàn)性油池產(chǎn)生了揚(yáng)沸現(xiàn)象，水平方向和豎直方向的輻射熱通量出現(xiàn)第二次回升，豎直方向輻射熱通量最大值為14 970.58 W/m2，平均值為8 602.64 W/m2，水平方向輻射熱通量最大值為1 919.48 W/m2，平均值為762.32 W/m2。

4 結(jié)論

(1)計(jì)算機(jī)模擬仿真和中尺度試驗(yàn)表明，“L”形油池可以出現(xiàn)火旋風(fēng)現(xiàn)象，誘發(fā)條件是風(fēng)速大小在2～4 m/s之間。熱釋放速率的大小和變化規(guī)律是影響計(jì)算機(jī)仿真和中尺度火災(zāi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)差異的主要因素。

(2)中尺度火災(zāi)試驗(yàn)表明，在特定環(huán)境風(fēng)作用下，普通油池火可以轉(zhuǎn)變形成火旋風(fēng)，火旋風(fēng)從形成到結(jié)束可分為普通油池火階段、間歇性火旋風(fēng)階段、局部火旋風(fēng)階段和揚(yáng)沸油池火階段4個(gè)階段。

(3)“L”形油池火旋風(fēng)形成后，火旋風(fēng)主要出現(xiàn)在主油池西側(cè)和線(xiàn)性油池南側(cè)?；鹦L(fēng)的產(chǎn)生加強(qiáng)了熱對(duì)流與熱輻射作用，一方面加快了燃料的燃燒速率，另一方面加快了火焰與油池之間的熱交換，從而導(dǎo)致油池質(zhì)量損失速率遠(yuǎn)大于普通油池火在無(wú)風(fēng)條件下的最大值。

(4)間歇性火旋風(fēng)階段、穩(wěn)定火旋風(fēng)階段和揚(yáng)沸油池火階段的最大火焰高度分別為普通油池火最大火焰高度的1.52倍、1.52倍和1.30倍，平均火焰高度分別為普通油池火的2.01倍、1.52倍和1.30倍。間歇性火旋風(fēng)階段、穩(wěn)定火旋風(fēng)階段的最大火焰面溫度分別為普通油池火的1.10和1.14倍，平均火焰面溫度分別為普通油池火的1.19和1.18倍。豎直和水平方向上的平均輻射熱通量是普通油池火的1.57倍和1.73倍。

(5)“L”形油池穩(wěn)定火旋風(fēng)與同尺度方形油池火旋風(fēng)相比，平均火焰高度是方形油池火旋風(fēng)的1.35倍，最大火焰面溫度基本相當(dāng)，豎直和水平方向熱輻射通量偏小。

(6)采用計(jì)算機(jī)模擬方法只能粗略判斷火旋風(fēng)出現(xiàn)的風(fēng)速大小范圍，不能準(zhǔn)確地計(jì)算出火旋風(fēng)的熱特性參數(shù)，仿真結(jié)果與試驗(yàn)存在較大差距，相關(guān)數(shù)據(jù)還需根據(jù)火災(zāi)尺度的大小開(kāi)展試驗(yàn)研究。