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      基于FLUNT仿真軟件的液壓多路閥的旁通設(shè)計(jì)及挖掘機(jī)整車試驗(yàn)驗(yàn)證

      2021-12-16 03:17:30于曉晨
      工程技術(shù)與管理 2021年22期
      關(guān)鍵詞:主閥旁通川崎

      于曉晨

      三一重機(jī)有限公司,中國·江蘇 昆山 215300

      1 引言

      按照挖掘機(jī)常用的液壓系統(tǒng),10t 以上的挖掘機(jī)常用的液壓系統(tǒng)有負(fù)流量和正流量系統(tǒng)。液壓系統(tǒng)中當(dāng)挖掘機(jī)不工作時(shí),主泵輸出的液壓油會(huì)通過旁通油路直接回液壓油箱,從而降低怠工時(shí)的油耗。

      論文介紹一種基于FLUNT 仿真軟件設(shè)計(jì)過程中的早期介入,通過仿真驗(yàn)證得到設(shè)計(jì)方向后再進(jìn)行正向設(shè)計(jì),從而得到更優(yōu)化的設(shè)計(jì)方案。設(shè)計(jì)完成后,通過挖掘機(jī)主機(jī)的整個(gè)實(shí)驗(yàn)來驗(yàn)證設(shè)計(jì)的有效性。

      2 挖掘機(jī)多路閥傳統(tǒng)的旁通設(shè)計(jì)

      挖掘機(jī)多路閥主要是以日本川崎為主的日本廠商長期與中國合作,形成了中國挖掘機(jī)及液壓系統(tǒng)都是以日本技術(shù)為主的現(xiàn)象。川崎主閥(10t 以上的主閥)旁通都是以主閥芯匹配主閥孔進(jìn)行流量通路和截止,如圖1川崎13RB 閥剖面圖所示。其中殼體中間串聯(lián)各個(gè)主閥芯的Y 型流道配合主閥芯的結(jié)構(gòu)達(dá)到了中位旁通的目的。

      圖1 川崎13RB 閥剖面圖

      如圖2川崎13RB 閥旁通流道說明所示,當(dāng)所有閥芯處于中位狀態(tài)時(shí),從液壓泵提供的液壓油從P1 口流入主閥,液壓油通過流道(1)流經(jīng)直線行走閥芯,左行走閥芯、鏟斗閥芯、動(dòng)臂1 閥芯和斗桿2 閥芯流入中位旁通油路(2)完成中位M 形滑閥機(jī)能,從回油口R1 流回挖掘機(jī)的液壓油箱[1]。

      圖2 川崎13RB 閥旁通流道說明

      2.1 傳統(tǒng)旁通回油的缺點(diǎn)

      由于挖掘機(jī)要實(shí)現(xiàn)行走動(dòng)作和挖掘機(jī)其他動(dòng)作的聯(lián)動(dòng),行走的閥芯都會(huì)設(shè)計(jì)布置在多路閥進(jìn)油口的位置,讓液壓油先通過行走和直線行走閥芯后再供到其他動(dòng)作的閥芯上去。

      由整體布局可以看出,傳統(tǒng)旁通在主泵進(jìn)油的入口處液壓油通過的空間很小。從液壓原理上可以推斷出此處的壓力損失會(huì)比較大。

      2.2 傳統(tǒng)旁通油路的壓力損失仿真

      計(jì)算流體力學(xué)仿真前處理采用ICEM CFD 軟件進(jìn)行流道建模及網(wǎng)格劃分,仿真計(jì)算采用FLUENT 軟件,后處理采用CFD-POST 軟件[2]。

      條件設(shè)置:46 號(hào)液壓油,密度875kg/m3,按照GB/T265 測定標(biāo)準(zhǔn),40℃時(shí),運(yùn)動(dòng)粘度為46(mm2/s);60℃時(shí),運(yùn)動(dòng)粘度為20(mm2/s);0℃時(shí),運(yùn)動(dòng)粘度為500(mm2/s)。其在液壓系統(tǒng)中的流動(dòng)可以看作為不可壓縮黏性流體的定常流動(dòng)。

      網(wǎng)格劃分如圖3所示。

      圖3 川崎13RB 閥旁通模型網(wǎng)格劃分

      邊界條件:采用SIMPLEC(semi-implicit method for pressure linked equations)算法對流道流場進(jìn)行求解。SIMPLEC 算法為解壓力耦合方程的半隱式法,是目前工程應(yīng)用最為廣泛的一種流場計(jì)算方法??刂品匠痰膶α黜?xiàng)和擴(kuò)散項(xiàng)分別采用二階迎風(fēng)和二階中心差分格式進(jìn)行離散。進(jìn)口邊界為速度進(jìn)口,湍流強(qiáng)度取5%,水力半徑為0.022m,出口邊界為壓力出口,湍流強(qiáng)度取5%,水力半徑為0.022m。可以得出圖4所示仿真壓力云圖及壓損數(shù)據(jù)。

      圖4 川崎13RB 閥仿真壓損云圖

      3 優(yōu)化設(shè)計(jì)及優(yōu)化后仿真

      針對傳統(tǒng)旁通設(shè)計(jì)的壓力損失集中點(diǎn),閥芯和閥孔的節(jié)流位置,擬通過曲線鑄件流道的復(fù)雜結(jié)構(gòu)配合閥芯中位的取消來減小壓損[3]。其中直線行走閥芯和行走閥芯均進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),取消中位上的節(jié)流旁通結(jié)構(gòu),具體結(jié)果裝配后見圖5。

      圖5 優(yōu)化設(shè)計(jì)流道及閥芯

      通過在直線行走和行走閥芯上進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),大大簡化了閥芯和閥孔的通流結(jié)構(gòu)。通過一樣的條件在FLUENT軟件下仿真??傻玫絻?yōu)化后的結(jié)果。壓力云圖如圖6所示。

      圖6優(yōu)化設(shè)計(jì)流道及閥芯仿真結(jié)果

      由兩次FLUENT 軟件仿真結(jié)果可以得出表1的數(shù)據(jù),通過數(shù)據(jù)的對比可以得出表2的結(jié)果。

      表1 仿真壓力數(shù)據(jù)匯總

      表2 仿真數(shù)據(jù)對比結(jié)果

      優(yōu)化效果明顯,平均壓損降幅在70%以上。

      4 試驗(yàn)驗(yàn)證

      優(yōu)化設(shè)計(jì)后的多路閥裝配到挖掘機(jī)之后同搭載傳統(tǒng)旁通油路的川崎13RB 多路閥挖掘機(jī)進(jìn)行作業(yè)油耗和效率對比試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果見表3。

      表3 搭載主機(jī)測試數(shù)據(jù)結(jié)果

      由表3可知,在挖掘機(jī)常用的三個(gè)檔位下,更換優(yōu)化后的挖掘機(jī)多路閥后再效率增加的情況下;油耗還能降低15%以上。

      5 結(jié)論

      通過論文的研究可以得出以下結(jié)論:

      ①通過對挖掘機(jī)多路閥直線行走閥芯和行走閥芯的降壓損優(yōu)化設(shè)計(jì)可以節(jié)省挖掘機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性。

      ②通過FLUENT 軟件的提前介入仿真,驗(yàn)證優(yōu)化方案??梢越o低壓損的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供方向性參考。

      ③對于液壓驅(qū)動(dòng)的行走機(jī)械,只要涉及行走和其他液壓驅(qū)動(dòng)一同執(zhí)行的情況。此類旁通設(shè)計(jì)可以推廣應(yīng)用。

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