常 虹，朱萬里，王 琰，趙嵩穎

1）吉林建筑大學(xué)測(cè)繪與勘查工程學(xué)院，吉林長(zhǎng)春130118；2）吉林建筑大學(xué)市政與環(huán)境工程學(xué)院，吉林長(zhǎng)春130118

能源樁作為一種新型的樁基埋管技術(shù)，直接將換熱管埋于建筑物的混凝土樁基中，把地源熱泵技術(shù)與建筑樁基結(jié)合起來，既能承擔(dān)上部建筑物荷載，又兼具地源熱泵換熱器的作用.能源樁技術(shù)最早于20世紀(jì)80年代被提出，并很快在奧地利、德國(guó)和瑞士等國(guó)家得到推廣［1-2］.與傳統(tǒng)的地源熱泵相比，能源樁造價(jià)更低、節(jié)省地面空間及節(jié)能環(huán)保，符合低碳發(fā)展的需要.能源樁在溫度循環(huán)換熱時(shí)，會(huì)引起樁周土溫度場(chǎng)的變化，樁身會(huì)產(chǎn)生附加應(yīng)力和變形，從而影響樁基承載性能.

在能源樁設(shè)計(jì)過程中，需著重考慮如何克服溫度循環(huán)對(duì)樁基力學(xué)特性的影響.近年來，針對(duì)能源樁的熱-力學(xué)特性，相關(guān)學(xué)者開展了系列研究并已取得一定成果.STEWART等［3］研究了粉質(zhì)黏土地基中能源樁與樁周土的相互作用機(jī)理，發(fā)現(xiàn)連續(xù)的加熱-制冷循環(huán)可導(dǎo)致樁頂和土體表面產(chǎn)生沉降；桂樹強(qiáng)等［4］基于原位響應(yīng)試驗(yàn)，針對(duì)粉質(zhì)黏土和砂巖地基中能源樁的力學(xué)特性進(jìn)行研究，可知樁頂沉降速率在制熱時(shí)減小，在制冷時(shí)增大；NG等［5］分析了不同超固結(jié)比黏土中摩擦型能源樁的熱-力學(xué)特性，發(fā)現(xiàn)隨著超固結(jié)比的增大，樁頂位移逐漸減小；王成龍等［6］基于室內(nèi)模型試驗(yàn)方法，對(duì)飽和砂土能源樁熱-力耦合作用時(shí)的樁身承載力特性和傳熱特性進(jìn)行研究，得出樁頂沉降隨溫度循環(huán)次數(shù)的增加不斷累積的結(jié)論；YAVARI等［7］對(duì)飽和黏土中能源樁在熱-力作用下的力學(xué)性能進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)隨著工作荷載的增大，黏土蠕變速率增加，多次熱循環(huán)導(dǎo)致樁體產(chǎn)生不可逆沉降；劉干斌等［8］通過開展模型試驗(yàn)，分析飽和黏土中不同溫度工況下能源樁承載力特性，發(fā)現(xiàn)升溫后地基發(fā)生熱固結(jié)現(xiàn)象，表現(xiàn)為沉降變形，單樁極限承載力隨溫度的升高而增大；路宏偉等［9］通過現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)，分析了摩擦型能源樁在荷載-溫度作用下的承載力特性與荷載傳遞特征，發(fā)現(xiàn)樁身附加應(yīng)力的大小與樁身溫度呈線性關(guān)系，荷載-溫度耦合作用改變了摩擦型能源樁的荷載傳遞特征和承載性狀，并引起樁頂位移變化；WU等［10］研究了飽和黏土中能源樁、相鄰的傳統(tǒng)非制熱樁和承臺(tái)之間的相互作用，可知鄰樁和承臺(tái)對(duì)能源樁的沉降起到約束作用；費(fèi)康等［11］基于數(shù)值模擬與模型試驗(yàn)，對(duì)非飽和黏土地基中能源樁長(zhǎng)期運(yùn)行的力學(xué)特性進(jìn)行了研究，可知樁頂累積沉降隨溫度循環(huán)次數(shù)的增多而增大；陸浩杰等［12］運(yùn)用ABAQUS軟件驗(yàn)證模型可靠性后，建立黏土地基中的能源樁數(shù)值模型，可知溫度循環(huán)會(huì)導(dǎo)致樁周土體產(chǎn)生累計(jì)沉降；任連偉等［13］基于現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)開展管式能源樁在熱-力耦合作用下的能源樁承載力特性研究，發(fā)現(xiàn)管式能源樁的換熱率隨樁身加熱時(shí)間的增加而逐漸減小.

目前，針對(duì)能源樁熱-力學(xué)特性的研究主要集中于砂土和非飽和黏性土地基，關(guān)于飽和黏土地基的研究相對(duì)較少.鑒于飽和黏土具有高含水量、低強(qiáng)度、高壓縮性和低滲透性等特點(diǎn)，且溫度改變引起的飽和黏土變形會(huì)改變樁土的位移模式，進(jìn)而改變樁側(cè)阻力和端阻力的發(fā)揮.本研究結(jié)合室內(nèi)模型試驗(yàn)，展開飽和黏土地基能源樁在冷熱交替循環(huán)過程中的力學(xué)特性分析，為能源樁在飽和黏土地基的應(yīng)用給出建議.

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)系統(tǒng)與設(shè)備

能源樁熱-力響應(yīng)試驗(yàn)系統(tǒng)包括模型槽、量測(cè)系統(tǒng)、換熱系統(tǒng)和加載設(shè)備.模型槽是由聚甲基丙烯酸甲酯板材圍成的直徑550 mm的圓桶，該材料具有延展性好和抗沖擊力強(qiáng)等特點(diǎn).緊貼模型槽內(nèi)壁覆有透明塑料薄膜，以防止內(nèi)部土體水分流失.基準(zhǔn)梁橫跨模型槽兩側(cè)，用以固定數(shù)顯百分表，測(cè)量樁頂位移.假定基準(zhǔn)梁與大地變形協(xié)調(diào)，不考慮基準(zhǔn)梁形變對(duì)數(shù)據(jù)的影響.測(cè)量系統(tǒng)包括DH3818靜態(tài)應(yīng)變測(cè)試系統(tǒng)、120-50AA混凝土應(yīng)變片（量程0～2×104με，1/4橋式）、電阻式微型土壓力盒、PT100鉑熱電阻溫度傳感器、溫度采集儀和數(shù)顯式百分表（精度0.01 mm）等.應(yīng)變片和土壓力盒與DH3818相連，溫度傳感器與溫度采集儀相連，可自定義采集頻率，數(shù)據(jù)自動(dòng)采集.換熱系統(tǒng)由數(shù)顯恒溫水浴鍋及全自動(dòng)自吸水泵組成，導(dǎo)熱液體為水，循環(huán)流速為22 m/min.加載設(shè)備為鐵制砝碼，工作荷載與樁頂之間墊有剛性加載板.

1.2 樁周土體參數(shù)

試驗(yàn)用土為飽和黏土，各項(xiàng)物理力學(xué)參數(shù)由常規(guī)土工試驗(yàn)測(cè)得，其中，固結(jié)試驗(yàn)分級(jí)加載按照50、100、200、300和400 kPa五級(jí)加載方式，黏聚力采用直剪（快剪）方式測(cè)得，參數(shù)如表1.

表1 飽和黏土物理性質(zhì)Table 1 The physical properties of saturated clay

1.3 模型樁制作

模型試驗(yàn)樁直徑D=84 mm，樁長(zhǎng)L=500 mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，主筋由3根HRB400C8 mm鋼筋組成，箍筋為B6 mm@100 mm.換熱水管為聚氯乙烯鋼絲軟管，水管外徑為14 mm，內(nèi)徑8 mm，試驗(yàn)采用單U型埋管方式，U型兩肢相距32 mm.

1.4 試驗(yàn)方案

1.4.1 準(zhǔn)備工作

模型槽直徑550 mm，約為6.5倍樁徑，槽內(nèi)土體高度H=500 mm.首先鋪設(shè)100 mm樁端持力層，將模型樁放置到預(yù)定位置確保樁端與土完全接觸，校正其垂直度并固定，防止模型樁因自重下沉.樁周土的填筑分3層進(jìn)行，每層高20 cm，以18 kPa荷載靜壓48 h后再進(jìn)行下一層填筑.每填筑1層適當(dāng)對(duì)土體噴水并取樣測(cè)試，以確保土體達(dá)到飽和狀態(tài).填土完成后，將砝碼均勻放置在土體表面的圓環(huán)載荷板上，將模型地基靜壓1周，以形成正常固結(jié)狀態(tài)的飽和黏土地基.

模型槽各傳感器布設(shè)如圖1.在距離土體表面5、200和400 mm深處分別布置3層溫度傳感器，每層布置4個(gè)，共計(jì)12個(gè)（T1～T12）.同一深度處傳感器分別距樁軸線42 mm（D/2）、84 mm（D）、168 mm（2D）、252 mm（3D）.土體表面距樁側(cè)30、130和230 mm處分別布設(shè)3個(gè)百分表B3、B4和B5，以測(cè)定土體沉降；樁頂對(duì)稱布置兩個(gè)百分表B1和B2，以測(cè)定樁頂豎向位移，讀數(shù)取二者均值.土壓力盒布置在樁端下，距離模型槽底部10 cm，以測(cè)量樁端阻力；在樁身兩側(cè)對(duì)稱黏貼應(yīng)變片，每側(cè)4片等距布置，共計(jì)8片.

圖1 測(cè)點(diǎn)布置（單位：mm）Fig.1 Layout of measuring points（unit：mm）

1.4.2 能源樁靜載荷試驗(yàn)

能源樁靜載荷試驗(yàn)開始前，利用飽和黏土及模型樁的物理力學(xué)參數(shù)估算樁的極限承載力.靜載試驗(yàn)采用慢速維持荷載法，加載過程中記錄樁頂沉降.當(dāng)每級(jí)荷載下樁頂沉降量小于0.1 mm/h時(shí)，則認(rèn)為已趨于穩(wěn)定，可施加下一級(jí)荷載.當(dāng)某級(jí)荷載下樁頂沉降量達(dá)到前一級(jí)荷載下沉降量的5倍，則立即終止加載.根據(jù)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》（JGJ 106—2014）［14］的規(guī)定，荷載-沉降曲線上出現(xiàn)陡降段時(shí)，單樁極限承載力取陡降段起點(diǎn)的荷載值.能源樁靜載荷試驗(yàn)曲線如圖2，取工作荷載為0.5 kN.

圖2 荷載-沉降曲線Fig.2 Load-settlement curve

1.4.3 試驗(yàn)工況

根據(jù)溫度荷載大小、循環(huán)次數(shù)及樁頂荷載情況，將試驗(yàn)分5種工況進(jìn)行，具體見表2.

表2 試驗(yàn)工況Table 2 Test conditions

工況1至工況3初始溫度設(shè)置為20℃以模擬室溫，分別將循環(huán)液體加熱至50、60和70℃，升溫過程約為15 min，達(dá)到目標(biāo)溫度后維持24 h，隨后迅速冷卻至初始溫度并維持5 h，至樁頂沉降逐漸趨于穩(wěn)定.工況4和工況5將溫度循環(huán)設(shè)定為5℃→70℃→5℃，升溫過程約為30 min，達(dá)到70℃后維持24 h，隨后將循環(huán)液體迅速冷卻至5℃并維持5 h，至樁頂沉降趨于穩(wěn)定再進(jìn)行下次循環(huán)，如此循環(huán)3次.

2 結(jié)果與分析

2.1 樁身和土體溫度變化規(guī)律

選取工況1至工況3的T1測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)，分析循環(huán)水溫度對(duì)樁身溫度的影響（圖3）.從圖3可以看出，初始階段樁身溫度升高較明顯，超過5 h后逐漸趨于穩(wěn)定，3種工況下樁身最高溫度分別為30.0、34.8和38.5℃，可知樁身溫度隨入水溫度的升高而升高.

圖3 不同循環(huán)溫度下樁身溫度變化曲線Fig.3 The change of pile temperature with time in different test conditions

工況4和工況5在多次溫度循環(huán)下樁身溫度變化見圖4.從圖4可知，兩種工況的循環(huán)水溫度一致，溫度曲線基本相同.樁身各點(diǎn)溫度在初始階段升溫較快，超過5 h后逐漸趨于穩(wěn)定，測(cè)點(diǎn)T1、T5和T9的最高溫度分別為38.8、35.3和25.7℃，沿深度方向樁身溫度逐漸減小，隨循環(huán)次數(shù)的增加，樁身最高溫度先降低后升高.考慮是樁周土體溫度改變較為滯后，樁-土換熱量先增加后減小的緣故.

圖4 工況4至工況5樁身溫度隨時(shí)間變化曲線Fig.4 The change of pile temperature with time in the fourth and the fifth conditions

圖5為距離填土表面200 mm深度處土體沿徑向的溫度變化.從圖5可以看出，距離樁越遠(yuǎn)土體溫度越低，遠(yuǎn)端T8點(diǎn)的溫度變化不明顯；隨循環(huán)次數(shù)的增加，土體溫度曲線逐漸變緩，溫度逐漸降低.

圖5 工況4土體溫度隨時(shí)間變化曲線Fig.5 The change of soil temperature with time in the fourth condition

2.2 樁頂和土體位移

2.2.1 樁頂位移

工況4多次溫度循環(huán)下樁頂沉降變化如圖6，規(guī)定向上的位移為正，向下的位移為負(fù).從圖6可以看出，升溫階段樁體發(fā)生膨脹，樁頂產(chǎn)生向上的位移，最大上升位移為0.089 mm；降溫時(shí)樁體收縮位移向下，最大沉降為0.052 mm，降溫所導(dǎo)致的沉降量大于升溫的膨脹量.隨著循環(huán)次數(shù)增加，樁體的不可恢復(fù)沉降逐漸累積，3次溫度循環(huán)后樁頂產(chǎn)生累積沉降量達(dá)-0.052 mm（0.6%D）.此結(jié)論與NG等［5］、YAVARI等［7］和KALANTIDOU等［15］的結(jié)論一致.工程上須保證能源樁長(zhǎng)期運(yùn)行的穩(wěn)定性，而樁頂位移尤其是沉降位移是影響結(jié)構(gòu)安全的重要因素，尤其對(duì)于飽和黏土地基，多次溫度循環(huán)后的樁頂累積沉降應(yīng)引起足夠重視.

圖6 樁頂位移變化曲線Fig.6 The displacement of pile top with time

2.2.2 土體位移

選取工況4土體表面豎向位移數(shù)據(jù)繪制位移-時(shí)間曲線，如圖7.百分表B3靠近樁身，由于升溫階段樁體膨脹產(chǎn)生擠土效應(yīng)，土體表面隆起，故表現(xiàn)為較大的上升位移，不予考慮.升溫階段，由于土體發(fā)生熱固結(jié)現(xiàn)象產(chǎn)生沉降；降溫會(huì)加劇土體沉降.考慮是由于超靜孔隙水壓力的消散使土體固結(jié)程度增大的緣故.受土體溫度場(chǎng)的影響，靠近樁身土體的沉降速率大于遠(yuǎn)端.隨循環(huán)次數(shù)的增加，土體沉降速率呈減小趨勢(shì)，3次溫度循環(huán)后，B4和B5處土體的最終沉降量分別為-1.19 mm和-0.61 mm.因此，能源樁應(yīng)用于飽和黏土地基時(shí)，設(shè)計(jì)階段需考慮到黏土發(fā)生熱固結(jié)現(xiàn)象，產(chǎn)生收縮變形對(duì)樁基承載力的影響.

2.3 樁身應(yīng)力及樁側(cè)摩阻力分布規(guī)律

2.3.1 樁身附加應(yīng)力變化規(guī)律

溫度循環(huán)引起的樁體膨脹和收縮受到約束時(shí)，在樁體內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生軸向附加應(yīng)力，此時(shí)樁身實(shí)際熱應(yīng)變小于自由應(yīng)變?chǔ)臫-free，產(chǎn)生熱應(yīng)力σT為

其中，σT為溫度荷載下樁身的附加熱應(yīng)力；E為彈性模量；εT-Rstr為溫度荷載下樁身的附加熱應(yīng)變；εT-free為溫度荷載下樁身的自由應(yīng)變；εT-obs為溫度荷載下樁身的觀測(cè)應(yīng)變；αc為樁體熱膨脹系數(shù)；Δt為測(cè)點(diǎn)溫差.定義樁身產(chǎn)生的壓應(yīng)力為負(fù)，拉應(yīng)力為正，樁身各深度處的實(shí)測(cè)應(yīng)變值見表3.

表3 樁身各深度處的監(jiān)測(cè)應(yīng)變數(shù)據(jù)Table 3 Observed strains data of piles of different depth ×10-6

圖8（a）為工況1至工況3中升溫和降溫結(jié)束時(shí)的樁身附加應(yīng)力沿深度分布曲線.從圖8（a）可以看出，升溫階段溫度越高樁身產(chǎn)生的壓應(yīng)力越大，土體表面處的樁身壓應(yīng)力小于樁端壓應(yīng)力，考慮是由于樁頂無約束可自由伸長(zhǎng)而樁端受土體的約束不能自由膨脹的緣故.3種工況下最大壓應(yīng)力分別為538.70、611.59和694.48 kPa，均出現(xiàn)在樁中心偏下位置.降溫階段樁體內(nèi)部產(chǎn)生防止其收縮的應(yīng)力，但未將升溫階段產(chǎn)生的壓應(yīng)力完全抵消，降溫結(jié)束時(shí)樁身應(yīng)力仍表現(xiàn)為壓應(yīng)力，最大值分別為268.53、298.90和329.26 kPa.

圖8（b）為工況4和工況5第1次循環(huán)時(shí)的應(yīng)力沿深度分布圖.零荷載作用時(shí)，升溫階段產(chǎn)生的最大壓應(yīng)力為475.10 kPa，降溫結(jié)束時(shí)最大應(yīng)力值減小為194.56 kPa.工作荷載作用下，由于工作荷載對(duì)樁頂起到約束作用，靠近樁體中間部分的熱應(yīng)力最大，其值為593.40 kPa，降溫結(jié)束后最大應(yīng)力值減小為217.24 kPa.工作荷載作用下，樁體熱應(yīng)力分布與零荷載作用時(shí)差別較大，尤其升溫階段樁體上部熱應(yīng)力增加較多，考慮是由于樁頂工作荷載的約束作用，該分布規(guī)律與BOURNE等［16］的分析基本一致.

圖8（c）為工況5即工作荷載作用下樁身熱應(yīng)力沿深度分布圖.工作荷載作用下，隨循環(huán)次數(shù)的增加，溫度荷載引起的的附加應(yīng)力逐漸增大，最大熱應(yīng)力均位于樁身中部偏上位置，考慮是由于樁身熱應(yīng)力隨溫度循環(huán)產(chǎn)生累積的緣故，且熱應(yīng)力累積增量隨次數(shù)的增加呈減小趨勢(shì).

圖8 樁身應(yīng)力-深度分布曲線Fig.8 The stress distribution along depth

2.3.2 樁體側(cè)摩阻力變化規(guī)律

溫度荷載作用下，樁體會(huì)發(fā)生熱脹冷縮，由于樁體和土體熱膨脹系數(shù)的差別，樁-土接觸面會(huì)產(chǎn)生相對(duì)位移，從而引起樁側(cè)摩阻力的改變，不同深度處的樁側(cè)摩阻力為

其中，D為樁體直徑；Δl為相鄰應(yīng)變片的間距；j=1、2、3、4，表示從土表面到樁端應(yīng)變片編號(hào).定義側(cè)摩阻力向上為正，向下為負(fù).

工況1至工況3中第24 h和29 h的樁身側(cè)摩阻力-深度分布曲線如圖9.樁體受熱時(shí)兩端分別向上和向下運(yùn)動(dòng)，樁體上半部分產(chǎn)生負(fù)的側(cè)摩阻力，下半部分產(chǎn)生正的側(cè)摩阻力.3種工況下最大側(cè)摩阻力值分別為46.66、54.06和61.47 kPa.降溫階段樁體收縮，樁體上部側(cè)摩阻力為正，下半部分為負(fù).3種工況下最大側(cè)摩阻力值分別為22.31、27.44和31.12 kPa.由圖9可知，樁身側(cè)摩阻力隨循環(huán)溫度的升高而逐漸增大，無論升溫階段還是降溫階段，位移零點(diǎn)均產(chǎn)生在樁身中部偏下位置.最大側(cè)摩阻力點(diǎn)均出現(xiàn)在樁身中部偏上位置，樁端附近產(chǎn)生的側(cè)摩阻力數(shù)值均小于樁體上半部分側(cè)摩阻力數(shù)值.考慮因?yàn)闃抖送恋募s束作用使樁-土相對(duì)位移較小的緣故.

圖9 工況1至工況3側(cè)摩阻力沿深度分布Fig.9 The shaft friction distribution along depth in the first，the second and the third conditions

工況4和工況5的第1次循環(huán)升溫和降溫結(jié)束時(shí)的樁體側(cè)摩阻力沿深度分布如圖10.樁體升溫時(shí)，樁體上部側(cè)摩阻力為負(fù)，下部側(cè)摩阻力為正，降溫時(shí)恰好相反.第24小時(shí)，零荷載和工作荷載作用下最大側(cè)摩阻力值分別為62.13 kPa和45.95 kPa；第29小時(shí)，二者最大側(cè)摩阻力值分別為29.94 kPa和47.31 kPa.工作荷載作用下，由于上部荷載作用使樁身整體下沉，產(chǎn)生負(fù)摩阻力的區(qū)域逐漸變小，相較于零荷載作用時(shí)，位移零點(diǎn)上移至樁中部偏上位置.

圖10 工況4至工況5側(cè)摩阻力沿深度分布Fig.10 The shaft friction distribution along depth in the fourth and the fifth conditions

溫度循環(huán)次數(shù)對(duì)樁體側(cè)摩阻力的影響請(qǐng)掃描文末右下角二維碼查看表S1.多次溫度循環(huán)后，降溫時(shí)位移零點(diǎn)下移至樁體中部偏下位置，升溫階段位移零點(diǎn)的位置始終保持在樁體上部.3次循環(huán)升溫階段最大側(cè)摩阻力值依次為45.95、48.95和50.55 kPa；降溫時(shí)最大側(cè)摩阻力值依次為47.31、52.36和52.89 kPa.隨著循環(huán)次數(shù)的增加，側(cè)摩阻力逐漸增大，增量逐漸減小，考慮是多次冷、熱循環(huán)使樁側(cè)土體產(chǎn)生固結(jié)變形對(duì)樁體的約束作用增強(qiáng)的緣故.

3結(jié)論

1）升溫階段初期能源樁樁體升溫較快，5 h后逐漸趨于穩(wěn)定，樁身溫度沿深度方向逐漸減小，土體溫度沿徑向逐漸降低.多次溫度循環(huán)使土體發(fā)生熱固結(jié)現(xiàn)象，填土表面最終表現(xiàn)為沉降.受溫度場(chǎng)的影響，靠近樁身的土體的沉降速率大于遠(yuǎn)端.隨循環(huán)次數(shù)的增加，土體沉降速率呈減小趨勢(shì).溫度的升高和降低導(dǎo)致樁身發(fā)生膨脹和收縮，降溫階段所引起的樁頂沉降量大于升溫產(chǎn)生的膨脹量，且多次溫度循環(huán)導(dǎo)致樁頂產(chǎn)生不可逆的累積沉降，其累積變形可能會(huì)對(duì)上部結(jié)構(gòu)的安全造成影響，需要在設(shè)計(jì)時(shí)給予足夠的考慮.

2）溫度荷載所引起的樁身附加應(yīng)力隨溫度的升高和循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸增大，工況5中3次循環(huán)后樁身附加熱應(yīng)力最大值達(dá)到695.40 kPa，且該值大小隨樁頂約束條件的變化而有所差異，其所在位置隨樁頂荷載的增加而逐漸上移.

3）升溫時(shí)樁體上部產(chǎn)生負(fù)的側(cè)摩阻力，下部產(chǎn)生正的側(cè)摩阻力，降溫時(shí)恰好相反.樁身側(cè)摩阻力隨溫度的升高而逐漸增大，任一工況樁端附近產(chǎn)生的側(cè)摩阻力數(shù)值均小于樁頂部分的側(cè)摩阻力數(shù)值，且側(cè)摩阻力隨循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸增大，工作荷載的作用導(dǎo)致樁身產(chǎn)生負(fù)摩阻力的區(qū)域逐漸變小，位移零點(diǎn)逐漸上移.

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