孫云志 蘇傳洋

摘要：為研究錦屏一級水電站大奔流溝料場500 m級順層陡傾特高人工邊坡破壞模式、為邊坡開挖與支護(hù)設(shè)計提供依據(jù)，應(yīng)用工程地質(zhì)分析和數(shù)值模擬方法，研究了淺層滑移剪出破壞、深層滑移剪出破壞、壓剪潰屈破壞、壓裂滑移剪出破壞和隨機(jī)塊體破壞幾種可能存在的邊坡破壞模式，并以邊坡破壞模式為基礎(chǔ)，提出了開挖及支護(hù)設(shè)計建議。結(jié)果表明：壓剪潰屈破壞和壓裂滑移剪出破壞模式是500 m級順層陡傾特高人工邊坡特有的破壞模式;基于邊坡破壞模式的邊坡開挖與支護(hù)設(shè)計是有效的，可以保證人工邊坡的整體穩(wěn)定性，實(shí)現(xiàn)邊坡的長期安全運(yùn)行。

關(guān)鍵詞：500 m級順層陡傾; 特高人工邊坡; 壓剪潰屈破壞; 壓裂滑移剪出破壞; 長錨索支護(hù); 格構(gòu)梁支護(hù); 錦屏一級水電站

中圖法分類號：TU43 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2022.02.003

文章編號：1006 - 0081（2022）02 - 0017 - 04

0 引 言

人工邊坡穩(wěn)定性問題一直是備受關(guān)注的地質(zhì)工程問題[1-3]，人工邊坡一旦失穩(wěn)，將造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡。隨著西部水電開發(fā)工程規(guī)模的不斷增大，高度大于300 m的特高人工邊坡工程越來越多。據(jù)不完全統(tǒng)計，在已建水利水電工程中，高度大于300 m的特高人工邊坡有20余處，如小灣水電站右岸壩肩人工邊坡高度700 m、錦屏一級水電站左岸壩肩人工邊坡高度540 m、白鶴灘右岸壩肩人工邊坡高度595 m、烏東德右岸拱肩槽人工邊坡高度412 m等[4]。

在人工巖質(zhì)邊坡中，順層陡傾巖質(zhì)邊坡是一種特殊類型的邊坡，一般指巖層的走向、傾向與邊坡的走向、傾向一致（或近似一致），且邊坡傾角大于60°的巖質(zhì)邊坡。一般認(rèn)為[5-7]，順層陡傾巖質(zhì)邊坡的破壞模式有3種，即順層滑移破壞，潰屈破壞和彎折–崩塌破壞，但各研究觀點(diǎn)也有不同。在進(jìn)行順層陡傾巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性分析時，對其破壞模式的研究是最為重要的工作，是邊坡穩(wěn)定性分析的基礎(chǔ)。人工邊坡穩(wěn)定性分析方法主要包括工程地質(zhì)方法、極限平衡法、數(shù)值分析方法等[6-8]。從國內(nèi)外相關(guān)的研究資料來看，人為的擾動（包括開挖施工、爆破等因素）、地震和降雨是導(dǎo)致邊坡失穩(wěn)的主要因素。

錦屏一級水電站大奔流溝料場是大壩混凝土人工骨料料場，位于雅礱江左岸臨江斜坡上，上距水電站大壩9 km，最大自然邊坡高度860 m，設(shè)計人工邊坡高度513 m，屬特高人工邊坡，為國內(nèi)外順層陡傾巖質(zhì)人工邊坡高度之最。2014年8月，錦屏一級水電站主體工程建成，大奔流溝料場特高人工邊坡與主體工程同時竣工驗(yàn)收。

根據(jù)對大奔流溝料場500 m級順層陡傾特高人工邊坡破壞模式的研究，以及開挖與支護(hù)設(shè)計工程實(shí)踐得到的啟示是：① 順層陡傾巖質(zhì)特高人工邊坡破壞模式中，除通常的順層滑移破壞外，還存在壓剪潰屈破壞模式和壓裂滑移剪出破壞模式，并已被實(shí)踐證實(shí);② 應(yīng)對坡面隨機(jī)塊體破壞模式給予足夠重視;③ 邊坡開挖與支護(hù)設(shè)計應(yīng)基于邊坡破壞模式進(jìn)行，并以此指導(dǎo)邊坡開挖與支護(hù)施工。

1 邊坡地質(zhì)結(jié)構(gòu)

1.1 地形地貌

大奔流溝料場自然邊坡為順向坡，邊坡走向自南向北為NE21°-N-NW334°，傾向SE-NE，邊坡高程2 130 m以下地形坡度55°～65°、以上65°～75°，坡腳河床高程1 620 m，臨江坡頂高程2 480 m，最大自然邊坡高度860 m。邊坡基巖裸露，自然岸坡穩(wěn)定。

1.2 地層巖性

大奔流溝料場邊坡出露基巖為三疊系中、上統(tǒng)雜谷腦組第2段（[T22-3z]）的大理巖、第3段（[T32-3z]）的變質(zhì)細(xì)砂巖夾少量板巖。第3段（[T32-3z]）總厚度大于300 m，按巖性進(jìn)一步劃分為3層，即[T3（1）2-3z]～[T3（3）2-3z]，人工邊坡主要涉及其中第一層（[T3（1）2-3z]），厚度為177.66 m;[T3（1）2-3z]可進(jìn)一步細(xì)分為9個小層，其中第1，3，5，7，9 小層巖性為中厚層狀變質(zhì)石英細(xì)砂巖，第2，4，6，8小層為薄層狀變質(zhì)石英細(xì)砂巖與板巖互層。

1.3 地質(zhì)構(gòu)造

大奔流溝料場邊坡為單斜層狀巖體，巖層總體走向350°～30°，傾向SE，傾角64°～72°。邊坡主要地質(zhì)構(gòu)造包括斷層、裂隙、層間軟弱夾層。斷層有32條，均為裂隙性斷層;以陡傾角為主，緩傾角斷層不發(fā)育。裂隙共計757條，以陡傾角為主，傾向坡外的緩傾角裂隙不甚發(fā)育。層間軟弱夾層有23條，主要發(fā)生在[T3（1）2?3z]變質(zhì)石英細(xì)砂巖內(nèi)，分為兩個類型，即層間剪切破碎夾泥層（Ⅰ類）和層間剪切破碎夾層（Ⅱ類）;其中，Ⅰ類夾層有3條，Ⅱ類夾層有20條。

大奔流溝料場邊坡地表徑流條件較好，地下水位埋深100～120 m，分布高程在1 868 m以下[5]。強(qiáng)卸荷帶水平寬度30～35 m，弱卸荷帶水平寬度40～50 m，為中等偏小地應(yīng)力水平。邊坡巖體質(zhì)量為Ⅱ類至Ⅲ1類。邊坡地質(zhì)結(jié)構(gòu)見圖1。

2 邊坡破壞模式

2.1 邊坡分區(qū)

根據(jù)人工邊坡坡面傾向與巖層傾向夾角的相對關(guān)系，將大奔流溝人工高邊坡劃分為西側(cè)順向邊坡和南側(cè)斜向邊坡。西側(cè)順向邊坡涉及開挖Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)，開挖坡面傾向與巖層傾向基本一致，二者的夾角小于15°，為順層陡傾巖質(zhì)特高人工邊坡，是大奔流溝特高人工邊坡的主體（圖2）;南側(cè)斜向邊坡涉及開挖Ⅰ區(qū)，開挖坡面傾向與巖層傾向的夾角約15°～54°。

2.2 西側(cè)順向邊坡破壞模式

西側(cè)順向邊坡，邊坡走向NE28°，與巖層走向夾角約2°～5°，順層開挖。根據(jù)邊坡地層巖性、邊坡結(jié)構(gòu)等工程地質(zhì)條件及數(shù)值模擬分析結(jié)果，提出西側(cè)順向邊坡可能存在以下4種破壞模式：淺層滑移剪出破壞、深層滑移剪出破壞、壓剪潰屈破壞及隨機(jī)塊體破壞模式。

2.2.1 淺層滑移剪出破壞模式

當(dāng)邊坡開挖至一定高程后，邊坡巖體沿[T3（1-3）2-3z]、[T3（1-4）2-3z]或[T3（1-5）2-3z]的層間軟弱夾層向下蠕滑變形，并沿某一緩傾角結(jié)構(gòu)面（或近水平，或外傾）剪出，形成淺層滑移剪出破壞。

2.2.2 深層滑移剪出破壞模式

當(dāng)邊坡開挖至一定高程后，邊坡巖體沿深部[T3（1-1）2-3z]或J301、J302、J303等層間軟弱夾層（帶）向下蠕滑變形，并沿中部或下部緩傾角結(jié)構(gòu)面（或近水平，或外傾）剪出，形成深層滑移剪出破壞。

2.2.3 壓剪潰屈破壞模式

大奔流溝人工邊坡設(shè)計綜合坡角64°，與巖層真傾角相當(dāng)。邊坡開挖后，陡傾層狀巖體在重力作用下，沿層面向下蠕滑變形;當(dāng)變形受阻時，邊坡中部（或下部）將會出現(xiàn)鼓起、拉裂、脫層;當(dāng)這些部位所受剪應(yīng)力超過巖體抗剪強(qiáng)度時，巖層產(chǎn)生剪切折斷，形成壓剪潰屈破壞。

圖3為壓剪潰屈破壞演化數(shù)值模擬圖，取北西向正面坡的典型剖面進(jìn)行計算分析。計算域內(nèi)模擬了大理巖、薄層砂板巖、中厚層砂巖等14種巖層及強(qiáng)弱卸荷帶、層間錯動帶和斷層薄層實(shí)體單元。數(shù)值模擬計算參數(shù)取值見表1。

數(shù)值分析結(jié)果表明：邊坡開挖完成后，在正常工況、短暫工況和偶然工況下的安全系數(shù)分別為1.35， 1.18和1.17，均能滿足規(guī)范要求;各支護(hù)方案相對應(yīng)的邊坡安全系數(shù)差別不大;與無錨固方案相比，正常工況下的安全系數(shù)提高了0.15～0.18。邊坡加固重點(diǎn)是對下部抗力體加以合理的保護(hù)和加固，及時提供圍壓，預(yù)應(yīng)力錨索、鋼筋混凝土格構(gòu)以及系統(tǒng)錨桿等措施均可以起到良好的加固作用;采取放緩坡比、留寬平臺、并使邊坡坡面出露在厚層砂巖中，以及每級馬道多排錨索支護(hù)的方案，對提高邊坡穩(wěn)定性有明顯效果。

2.2.4 隨機(jī)塊體破壞模式

邊坡結(jié)構(gòu)面組合形成隨機(jī)塊體發(fā)生破壞，其規(guī)模較小，一般小于20 m3。

2.3 南側(cè)斜向邊坡破壞模式

南側(cè)斜向邊坡，邊坡走向N28°W，傾向62°，與巖層走向夾角約15°～54°。南側(cè)斜向邊坡可能存在2種破壞模式，即壓裂滑移剪出破壞模式和隨機(jī)塊體破壞模式。

（1） 壓裂滑移剪出破壞模式。以長大結(jié)構(gòu)面與陡傾角巖層層面為側(cè)向切割面，形成大型柱狀塊體。當(dāng)大型柱狀塊體下部分布有層狀風(fēng)化破碎巖體、軟弱夾層等軟弱巖體時，在重力作用下，下部軟弱巖體被壓裂破碎，導(dǎo)致上部大型柱狀塊體沿下部軟弱巖層壓裂滑移剪出，形成壓裂滑移剪出破壞模式。已知的壓裂滑移剪出柱狀塊體高度約90 m，寬度約27～30 m，結(jié)構(gòu)面內(nèi)交棱線埋深約27.44 m，體積約4 100 m3。

（2） 隨機(jī)塊體破壞與西側(cè)順向邊坡類似，規(guī)模較小，一般小于20 m3。

3 邊坡開挖與支護(hù)建議

3.1 開挖設(shè)計

（1） 邊坡巖層傾角64°～68°，開挖邊坡綜合坡角不應(yīng)大于64°[8]，并保證邊坡開挖不切腳。

（2） 西側(cè)順向邊坡在高程1 850 m設(shè)計一級10～15 m的寬馬道，以此改善開挖邊坡下部巖體受力條件，同時保證高程1 850 m以下邊坡表部巖體為巖性較好的T2-3z3（1-5）層砂巖。

（3） 南側(cè)斜向邊坡在高程1 865～1 880 m設(shè)計一級10～15 m的寬馬道。

（4） 適當(dāng)放慢開挖降坡速度，讓邊坡巖體有較充裕的時間變化邊坡應(yīng)力分布。

（5） 嚴(yán)格執(zhí)行預(yù)裂爆破作業(yè)，控制炸藥量，分段爆破開挖措施。

3.2 支護(hù)設(shè)計

（1） 應(yīng)用長錨索和超長錨索防止邊坡淺層滑移破壞和深層滑移破壞。

（2） 設(shè)置坡面格構(gòu)梁防止坡面隨機(jī)塊體破壞。

（3） 對于局部完整性較差、巖體質(zhì)量低于Ⅲ2的坡體，增加錨筋混凝土短樁。

4 討 論

以邊坡破壞模式為基礎(chǔ)，開挖與支護(hù)設(shè)計的依據(jù)充分，且科學(xué)合理，西側(cè)順向邊坡均未發(fā)生淺層滑移剪出破壞、深層滑移剪出破壞和壓剪潰屈破壞，500 m級順層陡傾巖質(zhì)特高人工邊坡順利建成，為類似特高人工邊坡勘察、設(shè)計、施工提供了范例。南側(cè)斜向邊坡也未發(fā)生淺層滑移剪出破壞或深層滑移剪出破壞，僅發(fā)生1起壓裂滑移剪出破壞，總體積約4 100 m3;由于預(yù)報準(zhǔn)確，沒有造成生產(chǎn)事故。因此，對于順層陡傾特高人工邊坡而言，除通常的順層滑移破壞外，還應(yīng)重視壓剪潰屈破壞模式和壓裂滑移剪出破壞模式帶來的人工邊坡安全風(fēng)險。

5 結(jié) 語

錦屏一級水電站大奔流溝料場西側(cè)順向邊坡存在淺層滑移剪出破壞、深層滑移剪出破壞、壓剪潰屈破壞及隨機(jī)塊體破壞可能;南側(cè)斜向邊坡存在壓裂滑移剪出破壞模式和隨機(jī)塊體破壞可能。對于順層陡傾特高人工邊坡而言，除通常的順層滑移破壞外，還應(yīng)重視壓剪潰屈破壞模式和壓裂滑移剪出破壞帶來的人工邊坡安全風(fēng)險。本研究中基于邊坡破壞模式的邊坡開挖與支護(hù)設(shè)計是有效的，可以保證人工邊坡的整體穩(wěn)定性，實(shí)現(xiàn)邊坡長期安全運(yùn)行。

參考文獻(xiàn)：

[1] HOEK E，BRAY J. Rock slope engineering[M]. London：Institution of Mining and Metallurgy，1981.

[2] 陳祖煜，汪小剛，楊健，等. 巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析—原理·方法·程序[M]. 北京：中國水利水電出版社，2005.

[3] 徐衛(wèi)亞. 邊坡及滑坡環(huán)境巖石力學(xué)與工程研究[M]. 北京：中國環(huán)境科學(xué)出版社，2000.

[4] 于忠鋒. 大型巖質(zhì)高邊坡穩(wěn)定性分析及加固措施研究[J]. 云南水力發(fā)電，2018，34（4）：27-30 .

[5] EBERHARDT E，THURO K，LUGINBUEHL M. Slope instability mechanisms in dipping interbedded conglomerates and weathered marls——the 1999 Rufi landslide，Switzerland[J]. Engineering Geology，2005，77（1）：35-56.

[6] 黃潤秋，趙建軍，巨能攀，等. 湯屯高速公路順層巖質(zhì)邊坡變形機(jī)制分析及治理對策研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2007，26（2）：239-246.

[7] 徐衛(wèi)亞，周家文，石崇，等. 滑石板順層巖質(zhì)高邊坡穩(wěn)定性及加固措施研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2008，27（7）：1423-1435.

[8] 李勤軍，鄢雙紅. 大奔流溝料場高邊坡支護(hù)設(shè)計研究與實(shí)踐[J]. 人民長江，2013，44（14）：22-25.

（編輯：高小雲(yún)）