周遠(yuǎn)翔，薛 磊，黃 欣，張云霄，滕陳源

（1.新疆大學(xué) 電氣工程學(xué)院 電力系統(tǒng)及大型發(fā)電設(shè)備安全控制和仿真國家重點實驗室風(fēng)光儲分室，新疆烏魯木齊 830047；2.清華大學(xué) 電機(jī)工程與應(yīng)用電子技術(shù)系 電力系統(tǒng)及大型發(fā)電設(shè)備安全控制和仿真國家重點實驗室，北京 100084）

0 引言

準(zhǔn)東-皖南±1 100 kV特高壓直流輸電工程的正式投運(yùn)，意味著我國在特高壓直流輸電領(lǐng)域跨入新的歷程[1-2]。換流變壓器是特高壓直流輸電工程中最核心、最關(guān)鍵的設(shè)備之一。相較于傳統(tǒng)的電力變壓器而言，換流變壓器具有更特殊的絕緣結(jié)構(gòu)和更復(fù)雜的運(yùn)行工況，因此其運(yùn)行的可靠性直接決定著整個系統(tǒng)的穩(wěn)定[3-4]。

在實際工況下，油紙絕緣作為換流變壓器的主絕緣，其承受了交流、直流、交直流復(fù)合等多種形式電壓的共同作用，運(yùn)行工況十分復(fù)雜[5-6]。在交流電場下因電場極性呈周期性變化，電介質(zhì)內(nèi)部的空間電荷反復(fù)注入與抽出，導(dǎo)致在試樣內(nèi)部不容易產(chǎn)生電荷積聚；而在直流電場的作用下，載流子在試樣內(nèi)部定向移動更容易產(chǎn)生空間電荷的積聚，進(jìn)而引起絕緣介質(zhì)內(nèi)部電場發(fā)生畸變，加速絕緣材料的老化，降低其絕緣壽命[7-8]。與此同時，換流變壓器在長期運(yùn)行過程中，油紙絕緣承受電、熱、機(jī)械等多種應(yīng)力作用，當(dāng)材料本身逐步發(fā)生降解或因潮氣滲入變壓器內(nèi)部引起變壓器水分含量增加時，在電場的作用下，水分子的遷移分解會進(jìn)一步加速絕緣材料的老化，導(dǎo)致油紙絕緣壽命的縮短[9-10]。文獻(xiàn)[11]表明，在換流變壓器長期運(yùn)行過程中，在正常工況下，油紙絕緣的水分含量應(yīng)小于1%，而變壓器經(jīng)多年運(yùn)行后，油紙絕緣經(jīng)過多年的老化，最終的水分含量遠(yuǎn)大于1%。因此研究水分對油紙絕緣空間電荷的影響，可為換流變壓器的絕緣設(shè)計提供理論和試驗依據(jù)，對特高壓直流輸電工程的長期穩(wěn)定運(yùn)行具有重要意義[12]。

目前，國內(nèi)外諸多學(xué)者對電介質(zhì)空間電荷特性進(jìn)行了大量的研究[13-15]。黃若棟等[16]對復(fù)合15 kV/mm等分量電場下的空間電荷特性進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)在交直流復(fù)合電場下油紙絕緣內(nèi)部空間電荷積聚明顯，且以負(fù)極性空間電荷為主，而交流電場下空間電荷積聚不明顯；周遠(yuǎn)翔等[17]研究了油紙絕緣的含水量在熱老化過程中對空間電荷特性的影響，得出了增加水分含量在一定范圍內(nèi)會加速空間電荷達(dá)到穩(wěn)態(tài)，超出范圍則會減緩；廖瑞金等[18]對換流變油紙絕緣的交直流擊穿特性進(jìn)行了研究，結(jié)果表明油紙絕緣的電氣強(qiáng)度隨著交流分量的降低而迅速上升；HAO Miao等[19]探究了工頻下的空間電荷特性，結(jié)果發(fā)現(xiàn)交流電壓下空間電荷的積聚量明顯小于直流電壓下空間電荷的積聚量；ZHU Yuanwei等[20]研究了不同頻率下的空間電荷特性，發(fā)現(xiàn)隨著頻率的增加，電極附近的空間電荷密度也隨之增大，從而導(dǎo)致?lián)舸╇妷旱慕档?。有研究報道了水分對直流電場下油紙絕緣空間電荷的影響，但關(guān)于水分對交直流復(fù)合電場下油紙絕緣空間電荷影響的研究鮮有報道。

本研究搭建交直流復(fù)合電壓下空間電荷測量平臺，對油浸紙的空間電荷特性進(jìn)行測量并在此基礎(chǔ)上開展交流、直流及交直流復(fù)合電壓擊穿測試，對油浸紙的空間電荷特性和擊穿特性進(jìn)行討論分析，系統(tǒng)地剖析復(fù)合電壓下空間電荷的遷移規(guī)律，及空間電荷特性對絕緣擊穿的影響，為后期換流變油浸紙絕緣缺陷分析、絕緣配合的優(yōu)化提供試驗和理論參考。

1 試驗

1.1 樣品的預(yù)處理

本研究選用的絕緣紙為魏德曼電力絕緣有限公司生產(chǎn)的普通植物纖維絕緣紙，厚度為250 μm；變壓器油選用克拉瑪依變壓器油。油浸絕緣紙試樣制備具體步驟如下：

（1）絕緣紙預(yù)處理：將絕緣紙裁剪成尺寸為60 mm×60 mm的正方形紙片，然后放入105℃真空干燥箱中真空干燥24 h，干燥結(jié)束后取出部分紙樣作為對照組試樣，將剩余絕緣紙分成3組置于溫度為40℃、濕度分別為40%、50%、60%的恒溫恒濕箱中晾置，使每張紙吸水飽和，制備3種不同水分含量的樣品。

（2）變壓器油預(yù)處理：選用孔徑為0.2 μm的濾膜對變壓器油進(jìn)行抽濾，除去變壓器油中的水分和雜質(zhì)后，放入80℃真空干燥箱中真空干燥48 h，干燥結(jié)束后將真空干燥箱溫度降至室溫，真空狀態(tài)下自然冷卻平衡24 h，測量油中微水含量，確保絕緣油的含水量低于5 mg/L，達(dá)到GB/T 7595—2017的要求。

（3）真空浸油處理：將步驟（1）中處理好的不同水分含量的絕緣紙放入步驟（2）中處理好的變壓器油中，在40℃環(huán)境下進(jìn)行真空浸油24 h，浸漬結(jié)束后將溫度降至30℃，并在真空狀態(tài)下自然冷卻平衡48 h，然后測量油中微水含量，根據(jù)Oommen油紙水分平衡曲線[21]，配置出含水量分別為1%（對照組）、3%、5%、7%的油紙絕緣樣品。

（4）樣品保存：將制備完成的樣品放置在玻璃干燥器中密封保存。

1.2 交直流空間電荷測試平臺

本研究在室溫下進(jìn)行油浸紙空間電荷的測量，測量空間電荷采用的是最常用的電聲脈沖（pulsed electro-acoustic，PEA）法。傳統(tǒng)PEA空間電荷測量系統(tǒng)是針對直流電壓下的測量而設(shè)計的，本課題組在傳統(tǒng)PEA測量系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，構(gòu)建了適用于交直流復(fù)合電壓下的PEA空間電荷測量系統(tǒng)[22]，該系統(tǒng)由交流電源、試驗用變壓器、高壓直流電源、脈沖發(fā)生器、保護(hù)電阻、PEA單元、高性能示波器和計算機(jī)組成，原理圖如圖1所示。

圖1 交直流空間電荷測量系統(tǒng)原理圖Fig.1 Schematic diagram of AC/DC space charge measurement system

為了模擬換流變壓器閥側(cè)繞組在實際工況中承受的電場環(huán)境，本研究設(shè)置了交直流復(fù)合電場為測試環(huán)境，還設(shè)置了交流與直流電場作為對照試驗組。交流與直流電場強(qiáng)度均為20 kV/mm，交直流復(fù)合電場為交流、直流按1∶1比例疊加，電場分量均為10 kV/mm。極化電壓Upol的表達(dá)式為式（1）。

式（1）中：UAC為正弦波幅值的有效值；θ為相位角；UDC為直流偏置量，相應(yīng)的波形如圖2所示。

圖2 交直流復(fù)合電壓波形圖Fig.2 AC/DC composite voltage waveform

交流電源與試驗用變壓器為系統(tǒng)提供穩(wěn)定的50 Hz高壓交流電源，直流電源提供正極性電壓，脈沖發(fā)生器能產(chǎn)生脈沖寬度為5 ns，振幅為400 V，重復(fù)頻率為1 kHz的脈沖，示波器最大采樣頻率為6.25 GS/s，存儲深度為125 MS，能夠滿足交直流空間電荷測量的巨大數(shù)據(jù)存儲需求。

本次試驗中，在一個交流電壓周期內(nèi)可獲得20個PEA信號，即相鄰兩個信號之間的相位差約為18°，為了采集足夠的數(shù)據(jù)進(jìn)行平均，對每個測量點在60個交流電壓周期內(nèi)進(jìn)行連續(xù)重復(fù)數(shù)據(jù)采集。為了方便研究分析，選取其中8個不同相位的空間電荷進(jìn)行研究。

1.3 交直流復(fù)合電壓擊穿平臺

為了研究水分含量對于油紙絕緣性能的影響，本研究還設(shè)計了不同水分含量油紙絕緣在不同形式電壓下的擊穿試驗。根據(jù)特高壓換流變壓器閥側(cè)繞組承受的電壓類型，試驗電壓選擇為純交流、純直流、交直流1∶1復(fù)合電壓3種形式。圖3為交直流擊穿系統(tǒng)示意圖，其中R1、R2為保護(hù)電阻，C1為隔直電容，RH、CH為阻容分壓器高壓臂電阻、電容，RL、CL為阻容分壓器低壓臂電阻、電容。

圖3 交直流空間擊穿系統(tǒng)示意圖Fig.3 Schematic diagram of AC/DC space breakdown system

對油紙絕緣試樣進(jìn)行擊穿試驗時，參照GB/T 1408.1—2016[23]和 GB/T 1408.2—2016[24]，輸出電壓從0 kV開始，采用連續(xù)升壓法，交/直流擊穿試驗以1 kV/s的升壓速率升壓至擊穿，記錄下最大擊穿電壓值；進(jìn)行交直流1∶1復(fù)合擊穿試驗時，交流和直流電壓同時以500 V/s的升壓速率同步升壓至樣品擊穿，記錄下交流和直流在擊穿時電壓的最大值。擊穿試驗在30℃環(huán)境下進(jìn)行?？紤]到擊穿試驗的分散性和隨機(jī)性，每組試樣進(jìn)行多次試驗，從中選取15次試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行Weibull數(shù)據(jù)處理分析。

2 試驗結(jié)果與討論

2.1 交流電壓下空間電荷特性

圖4為不同含水量油紙絕緣在交流電壓下0 s時刻和極化后的空間電荷分布圖，其中圖4(d)、(e)為極化中發(fā)生擊穿前的一個波形，圖中虛線所指的位置為電極與試樣之間的界面，箭頭所指的是不同相位上空間電荷的變化趨勢。因為不同含水量試樣在0 s時刻的波形圖十分接近，所以選取了1%含水量油紙絕緣的電荷分布圖作為未極化的參考圖，即圖4(a)。

圖4 交流電壓油紙絕緣的空間電荷分布Fig.4 Space charge distribution of oil-paper insulation underAC voltage

對比圖 4(a)、(b)可以看出 ，在 0 s時刻，90°/270°、36°/144°、0°/180°、-36°/216°兩兩相位電荷密度曲線相互對稱，圖4(b)中-36°、216°、270°相位電荷密度峰值略微增大，而36°、90°、144°的幾個相位電荷密度峰值略微減小，這表明隨著極化時間的增加，各相位出現(xiàn)了負(fù)極性電荷的注入；對于-36°/144°、0°/180°、36°/216°而言，在極化前后，其電荷密度曲線幾乎重合，且不隨著時間的變化而變化，這表明在極化過程中電荷變化不明顯。從圖4(c)可以看出，在極化2 700 s后，電荷密度曲線明顯不對稱，而3%含水量試樣與1%含水量試樣極化過程類似。

電場畸變率代表了在絕緣紙內(nèi)部出現(xiàn)畸變的局部電場的畸變程度，其計算方法為式（2）。

式（2）中：ΔE即為所求得的電場畸變率；Emax內(nèi)部出現(xiàn)畸變的局部電場產(chǎn)生的最大電場強(qiáng)度，即為E(x,t)的最大值；Eav為平均電場強(qiáng)度。

從圖4(d)、(e)可以看出，5%、7%含水量油紙絕緣極化后的空間電荷分布較為類似。鋁電極附近有明顯的電荷積聚，5%含水量試樣的電荷密度峰值下降較大，90°相位電場畸變最大，達(dá)到了42.7%；7%含水量的油紙絕緣半導(dǎo)電層附近電荷密度峰值下降幅度較大，270°相位電荷密度從-11.6 C/m3下降到-7.9 C/m3，半導(dǎo)電層附近有明顯的電荷積聚，且逐漸向試樣內(nèi)部遷移。相較于圖4(b)、(c)而言，隨著水分含量的增加，同一相位處空間電荷密度峰值下降加劇，電荷積聚更加明顯，電荷峰值向試樣內(nèi)部移動更加明顯。

為了更直觀地對比交流電壓極化過程中空間電荷的變化，選取了90°相位空間電荷波形的變化趨勢圖，如圖5所示。觀察圖5(a)可以看出，在極化過程中1%含水量油紙絕緣鋁電極處的電荷密度峰值略微下降，出現(xiàn)少量電荷注入，半導(dǎo)電層附近無明顯變化；觀察圖5(b)可以看到，3%含水量試樣的電荷密度變化較?。粓D5(c)中鋁電極處電荷密度峰值明顯下降，下降量為4.79 C/m3，鋁電極附近出現(xiàn)了明顯的同極性注入且峰值逐步向試樣內(nèi)部移動，同樣半導(dǎo)電層處電荷密度峰值也逐步下降；對比7%含水量試樣的變化趨勢，可以觀察到兩電極處電荷密度峰值都呈現(xiàn)逐步減小的趨勢，且電極附近都有正極性電荷注入的現(xiàn)象發(fā)生，逐步向試樣內(nèi)部移動，試樣內(nèi)部出現(xiàn)電荷積聚。

圖5 交流電壓90°相位處油紙絕緣的空間電荷分布Fig.5 Space charge distribution of oil-paper insulation at 90°phase of AC voltage

2.2 交直流復(fù)合電壓下空間電荷特性

圖6為不同含水量油紙絕緣在交直流復(fù)合電壓下0 s時刻和極化后的空間電荷分布圖。在交直流復(fù)合電壓下，由于施加了一定量的正極性直流分量，空間電荷的波形不再對稱，位于正半周期的相位多于位于下半周期，所選相位點上只有270°位于下半周期，對于270°來說，鋁電極為陽極，半導(dǎo)電層為陰極，對于其他相位點來說，則鋁電極為陰極，而半導(dǎo)電層為陽極。鋁電極（Al）和半導(dǎo)電層（SC）分別表示上、下電極材料。從圖6(a)可以看出，鋁電極只有270°相位的電荷密度峰值處于電荷密度的正半軸，其余相位皆位于負(fù)半軸，且峰值按照-36°/216°、0°/180°、36°/144°、90°相位依次增大，-36°/216°、0°/180°、36°/144°相位的電荷密度曲線近似重合；從圖6(b)可以看出，在極化2 700 s后，鋁電極處36°/144°、90°相位的電荷密度峰值明顯降低，且在鋁電極附近有明顯的同極性電荷積聚，相反的是，-36°/216°、270°相位的峰值顯著提高，270°相位的鋁電極附近有異極性電荷積聚，各相位的峰值位置逐漸向試樣內(nèi)部移動；半導(dǎo)電層處各相位的電荷密度峰值逐漸增大；兩極附近有明顯的同極性電荷向試樣內(nèi)部積聚。從圖6(c)可以看出，3%含水量試樣無明顯電荷積聚。從圖6(d)、(e)可以看出，5%、7%含水量試樣在交直流復(fù)合電壓下的極化過程相似。

圖6 交直流復(fù)合電壓油紙絕緣的空間電荷分布Fig.6 Space charge distribution of oil-paper insulation underAC/DC composite voltage

從圖6可以看出極化前后，在鋁電極處各相位的電荷密度曲線發(fā)生了較大的變化，各相位上電荷密度峰值均發(fā)生了大幅下降，5%含水量中90°相位下降最大，下降幅度達(dá)到了74.75%，峰值位置向試樣中間移動，-36°、180°、216°相位電荷密度峰值極性發(fā)生變化，峰值位置也均向?qū)?cè)移動；半導(dǎo)電層處各相位的電荷密度曲線表現(xiàn)出了峰值下降的趨勢，電荷密度峰值的大小及位置發(fā)生了改變，且在半導(dǎo)電層附近出現(xiàn)了明顯的異極性電荷積聚峰，同時各相位曲線不再發(fā)生重合，半導(dǎo)電層附近各相位均出現(xiàn)了明顯的異極性空間電荷積聚現(xiàn)象。

圖7為不同含水量試樣在交直流1∶1電壓下90°相位的空間電荷分布。從圖7(a)可以看到，1%含水量試樣中鋁電極附近有明顯的同極性電荷積聚，半導(dǎo)電層處空間電荷峰值明顯上升；從圖7(c)、(d)可以看出，5%含水量和7%含水量試樣的空間電荷峰值在兩電極處都有明顯下降，同時電荷積聚現(xiàn)象較為明顯；圖7(b)中3%含水量試樣的空間電荷波形無明顯變化。對比圖7可以看出，隨著水分含量的增加，空間電荷積聚出現(xiàn)先減小后增大的趨勢，說明增加一定量的水分，有利于空間電荷達(dá)到平衡狀態(tài)，當(dāng)繼續(xù)增加水分含量，則會加劇空間電荷的積聚。

圖7 交直流復(fù)合電壓90°相位處油紙絕緣的空間電荷分布Fig.7 Space charge distribution of oil-paper insulation at 90°phase of AC/DC composite voltage

圖8為交直流復(fù)合電壓下90°相位處的電場分布圖。從圖8可以看到，在極化前后，1%與3%含水量試樣的電場變化較小，電場畸變率為2.93%與1.83%；5%與7%含水量試樣的電場變化幅度較大，電場畸變率達(dá)49.85%與59.67%，較高水分含量試樣的電場畸變率為較低水分含量試樣的幾十倍。隨著水分含量的增加，電場畸變率逐漸加劇，半導(dǎo)電層附近電荷注入量逐步增多，電場變化更大，意味著半導(dǎo)電層處的電場畸變更大。

圖8 交直流復(fù)合電壓90°相位處油紙絕緣的電場分布Fig.8 Electric field distribution of oil-paper insulation at 90°phase of AC/DC combined voltage

2.3 直流電壓下空間電荷特性

圖9為不同含水量油紙絕緣在直流電壓下極化后的空間電荷分布圖。從圖9(a)可以看出，隨著極化的進(jìn)行，兩電極處的電荷密度峰值顯著下降，陰極的電荷密度峰值由-20.9 C/m3變化為-16.7 C/m3，兩電極附近有比較明顯的同極性電荷積聚。從圖9(b)可以看出，鋁電極電荷密度峰值明顯縮小，陰極附近有同極性電荷積聚，半導(dǎo)電層電荷密度峰值無明顯變化；從圖9(c)可以看到，隨著極化進(jìn)行，鋁電極附近電荷密度峰值大幅減小，而半導(dǎo)電層電荷密度峰值呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢，兩極附近逐漸出現(xiàn)大量負(fù)極性電荷積聚，且逐步向試樣內(nèi)部遷移；從圖9(d)可以看到，陰極和陽極的電荷密度峰值大幅減小，試樣內(nèi)部電荷密度曲線出現(xiàn)多個峰值。

圖9 直流電壓油紙絕緣的空間電荷分布Fig.9 Space charge distribution of oil-paper insulation under DC voltage

根據(jù)式（2）計算得到交流、直流、交直流復(fù)合電壓下電場畸變率如表1所示。

表1 各電壓下油紙絕緣電場畸變率 （單位：%）Tab.1 Electric field distortion rate in oil-paper insulation at various voltages

從表1可以看出，交直流復(fù)合電壓下電場畸變率最大，交流電壓下的電場畸變率較為穩(wěn)定，在水分含量較低（1%、3%含水量）時，交流電壓下的電場畸變率大于直流電壓下的電場畸變率；隨著水分含量的增加，直流電壓下電場畸變率的增加幅度大于交流電壓下的增加幅度。

對比同一水分含量下的空間電荷分布圖可以看出，交直流復(fù)合電壓下空間電荷波形峰值降低最為明顯；在含水量較低時，交流電壓在相位趨近于0°與180°時，電壓較小，即使微量的電荷積聚也會引起電場發(fā)生較大的畸變，故交流電壓下的電場畸變率大于直流電壓下；在水分含量較高時，油紙試樣的電導(dǎo)能力迅速提升，電荷注入更加迅速，因此直流電壓下的電場畸變率大于交流電壓下的電場畸變率。

2.4 擊穿電壓特性

對不同水分含量油紙絕緣分別進(jìn)行了交流、直流、交直流復(fù)合電壓下的擊穿試驗，水分含量和Weibull電氣強(qiáng)度的關(guān)系見圖10。從圖10可以看出，在同一水分含量下，隨著直流分量增加，電氣強(qiáng)度逐漸升高。隨著水分含量的增加，直流電壓下電氣強(qiáng)度下降最為明顯，交流電壓下電氣強(qiáng)度變化最小，從空間電荷曲線上也能看出，交流電壓下電荷積聚不明顯，在直流電壓和交直流復(fù)合電壓下電荷積聚較為明顯。1%、3%含水量試樣的電氣強(qiáng)度變化較為明顯，5%、7%含水量試樣的電氣強(qiáng)度變化較小，說明低含水量油紙絕緣受直流電壓影響大于高含水量油紙絕緣。

圖10 不同電壓下不同含水量油紙絕緣的Weibull電氣強(qiáng)度Fig.10 Weibull electric strength of oil-paper insulation with different water content under different voltage

油紙絕緣在不同電壓類型下的電場分布并不相同[25]。在交流電場下，電場按材料介電常數(shù)分布，油和紙的介電常數(shù)差異較小，電場分布較為均勻；在直流電場下，電場分布與電阻率呈正比，電場按照材料電阻率分布；而在交直流復(fù)合電場下其電場分布會受到介電常數(shù)和電導(dǎo)率共同影響，隨著直流分量的增加，電場主要集中在電阻率較大的油浸紙上。在交直流復(fù)合電場下，隨著水分含量的增加，變壓器油的電阻率整體減小[26]，油浸紙的體積電阻率呈現(xiàn)指數(shù)級降低，因此電場從紙中向絕緣強(qiáng)度更低的油中轉(zhuǎn)移，從而導(dǎo)致整體擊穿電壓的下降[9]。

隨著直流分量的增加，1%、3%含水量試樣的電氣強(qiáng)度增大，5%、7%含水量試樣的電氣強(qiáng)度變化趨勢不明顯，表明在水分含量相對較低的試樣上直流電壓分量對擊穿的影響大于水分對擊穿的影響，在水分含量相對較高的試樣上水分對擊穿的影響大于電壓類型對擊穿的影響。隨著水分含量的增加，在同一電壓類型下的電氣強(qiáng)度明顯下降，且隨直流電壓分量的增加，不同含水量之間電氣強(qiáng)度的差距越來越明顯?？梢娝趾考敖?直流分量共同決定了油浸紙的電氣強(qiáng)度。

3 結(jié)論

（1）在不同電壓類型下，隨著水分含量的增加，空間電荷積聚更加嚴(yán)重；在相同水分含量下，隨著直流分量的增加，空間電荷積聚逐漸加劇，峰值逐漸下降，隨著水分含量的增加，電荷積聚更為明顯，高含水量油紙絕緣在交直流電場下其兩極附近出現(xiàn)了更大量的空間電荷積聚。

（2）對于不同水分含量試樣，交直流復(fù)合電壓下電場畸變最大，相較于低水分含量的試樣，較高水分含量試樣的電場畸變率更大。且在較低水分含量的試樣中，直流電場下的電場畸變率最小，在較高水分含量的試樣中，交流電場下的電場畸變率最小。

（3）在相同電壓類型下，隨著水分含量的增加，電氣強(qiáng)度明顯降低；在相同水分含量下，隨著直流分量的增加，較高水分含量試樣電氣強(qiáng)度增加幅度明顯小于較低水分含量試樣，表明低水分含量試樣的電氣強(qiáng)度受直流電壓分量影響而高于高水分含量試樣。