用頻裝備強(qiáng)場(chǎng)電磁輻射效應(yīng)等效試驗(yàn)方法

盧新福, 魏光輝, 潘曉東, 萬(wàn)浩江, 孫江寧

(陸軍工程大學(xué)石家莊校區(qū)電磁環(huán)境效應(yīng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 河北 石家莊 050003)

0 引 言

現(xiàn)代信息化戰(zhàn)爭(zhēng)的制勝關(guān)鍵是獲取戰(zhàn)場(chǎng)的制電磁權(quán),除電子對(duì)抗等軍事手段外,對(duì)敵方雷達(dá)、電臺(tái)等通信裝備進(jìn)行無(wú)信息型電磁干擾甚至損傷攻擊也是各軍事大國(guó)爭(zhēng)相發(fā)展的攻擊手段,例如美軍高功率微波武器CHAMP導(dǎo)彈的列裝,是這種攻擊手段的典型應(yīng)用。在高功率微波武器、超寬帶電磁脈沖武器等的作用下,用頻裝備的正常工作受到極大的威脅,因此事先開(kāi)展用頻裝備的強(qiáng)場(chǎng)電磁輻射效應(yīng)測(cè)試,摸清裝備的強(qiáng)場(chǎng)電磁環(huán)境適應(yīng)能力,對(duì)于用頻裝備在戰(zhàn)場(chǎng)正常發(fā)揮作戰(zhàn)性能以及進(jìn)一步改裝具有重要的意義。用頻裝備是大功率輻射源攻擊的重要對(duì)象,檢驗(yàn)用頻裝備的抗干擾能力十分必要。

然而,傳統(tǒng)電磁輻射效應(yīng)試驗(yàn)過(guò)于依賴(lài)大功率放大器,尤其是按照GJB 1389A要求,電磁輻射試驗(yàn)需要模擬的電磁環(huán)境場(chǎng)強(qiáng)需要進(jìn)一步提高,對(duì)于大型裝備而言,需要在大空間范圍內(nèi)模擬強(qiáng)場(chǎng)電磁環(huán)境,這樣的試驗(yàn)代價(jià)十分高昂甚至難以實(shí)現(xiàn)。為此,開(kāi)展強(qiáng)場(chǎng)電磁輻射效應(yīng)等效試驗(yàn)的方法研究已成為強(qiáng)場(chǎng)電磁環(huán)境效應(yīng)評(píng)估領(lǐng)域重要的發(fā)展方向。電流注入法作為其中一種等效試驗(yàn)方法,日益受到研究者的重視。目前,用于等效電磁輻射試驗(yàn)的注入方法主要包括:大電流注入法(bulk current injection, BCI)、直接電流注入法和差模注入法。BCI方法主要用于線纜耦合途徑下等效電磁輻射試驗(yàn),但目前研究主要集中于不同線纜類(lèi)型下BCI與輻射試驗(yàn)的等效性,針對(duì)非線性受試設(shè)備(equipment under test,EUT)的強(qiáng)場(chǎng)電磁輻射效應(yīng)的等效研究還需進(jìn)一步開(kāi)展。對(duì)于天線和同軸線纜為耦合途徑的電磁輻射效應(yīng)試驗(yàn)而言,應(yīng)采取差模注入法開(kāi)展等效試驗(yàn),該方法已被國(guó)軍標(biāo)GJB 8848—2016采用,然而由于注入監(jiān)測(cè)耦合裝置的影響,現(xiàn)有差模注入方法等效的是輻射試驗(yàn)時(shí)接入耦合裝置的情況,這與應(yīng)當(dāng)開(kāi)展的電磁輻射試驗(yàn)結(jié)果存在差別,需要在原有方法的基礎(chǔ)上進(jìn)行校準(zhǔn)。本文提出了差模等效注入法的校準(zhǔn)方法,并將該方法用于通信電臺(tái)這一典型用頻裝備的阻塞效應(yīng)等效試驗(yàn)中,驗(yàn)證了校準(zhǔn)后的等效注入試驗(yàn)方法的正確性和工程實(shí)用性。

1 差模注入等效試驗(yàn)校正方法

1.1 差模注入等效強(qiáng)場(chǎng)試驗(yàn)方法

對(duì)于天線系統(tǒng),在天線和互聯(lián)同軸線纜為電磁輻射耦合途徑的情況下,干擾信號(hào)通過(guò)EUT端口,此時(shí)通過(guò)等效注入試驗(yàn),保證進(jìn)入EUT端口的干擾信號(hào)與輻射時(shí)相等,則可實(shí)現(xiàn)注入對(duì)輻射的等效。天線互聯(lián)系統(tǒng)的等效電路如圖1所示,輔助設(shè)備A和受試設(shè)備B通過(guò)同軸線纜互聯(lián),為實(shí)現(xiàn)干擾信號(hào)的監(jiān)測(cè)和注入,在受試設(shè)備端口連接注入監(jiān)測(cè)耦合裝置。

圖1 輻射和注入的試驗(yàn)配置Fig.1 Experimental setup for radiation and injection

根據(jù)戴維南等效的思想,在輻射和注入的無(wú)源網(wǎng)絡(luò)模型相等的前提下,只要輻射注入時(shí)等效源相等,則EUT響應(yīng)也相等,由于場(chǎng)線耦合過(guò)程是線性的,因此輻射場(chǎng)強(qiáng)與輻射等效源、注入電壓與注入等效源間的關(guān)系均為線性的,因而,在輻射和注入的無(wú)源網(wǎng)絡(luò)模型相同的前提條件下,場(chǎng)強(qiáng)和等效注入電壓的關(guān)系是線性的,與EUT特性無(wú)關(guān)。由于注入時(shí)需要在受試系統(tǒng)中接入注入監(jiān)測(cè)耦合裝置,因此輻射時(shí)也需接入該耦合裝置。

(1)

為避免注入源電壓受到EUT特性影響,應(yīng)直接使輻射和注入時(shí)EUT輸入端口的初始入射波電壓相等,即

(2)

其中上標(biāo)W和I分別表示輻射和注入時(shí)的物理量。在此條件下,由于輻射和注入時(shí)線纜兩端設(shè)備一致,所以經(jīng)過(guò)多次反射后的入射波電壓同樣可保證相等,即

(3)

(4)

圖2 注入時(shí)信號(hào)源所需模擬信號(hào)Fig.2 Analog signal required by signal source during injection

1.2 校正方法

由于同軸線纜的耦合能力較弱,從EUT端口進(jìn)入的干擾信號(hào)主要是天線耦合的。耦合裝置接入系統(tǒng)的影響主要是改變了主通道的插損和等效線長(zhǎng),這些影響會(huì)導(dǎo)致EUT端口左側(cè)的等效源電壓和源阻抗發(fā)生改變,進(jìn)而導(dǎo)致EUT響應(yīng)出現(xiàn)變化。因此,注入試驗(yàn)等效的其實(shí)為線長(zhǎng)和主通道插損均增大的輻射情況,其中線長(zhǎng)為

′=+

(5)

式中:為原有互聯(lián)線纜的長(zhǎng)度,為耦合裝置的等效線長(zhǎng),插損為原有互聯(lián)線纜插損加上耦合裝置主通道插損。

想要完全校正耦合裝置接入帶來(lái)的影響,需要減小輻射時(shí)主通道的插損和等效線長(zhǎng)。為減小等效線長(zhǎng),可改用長(zhǎng)度為-的互聯(lián)線纜,保證該線纜加上耦合裝置后的等效線長(zhǎng)與原有互聯(lián)線纜長(zhǎng)度一致。這相當(dāng)于用耦合裝置替換了一段長(zhǎng)度為的線纜,然而,耦合裝置插損一般大于等長(zhǎng)線纜插損,所以校正后插損仍存在一定偏差。為減小該誤差,應(yīng)盡量降低耦合裝置的插損。

然而,在工程試驗(yàn)中,一般不必進(jìn)行嚴(yán)格校正,應(yīng)主要從敏感度測(cè)試結(jié)果的角度進(jìn)行補(bǔ)償。由于天線本身的響應(yīng)規(guī)律一般不會(huì)受到互聯(lián)線纜長(zhǎng)度的影響,因此耦合裝置接入系統(tǒng)對(duì)天線自身的響應(yīng)特性基本沒(méi)有影響,只是天線響應(yīng)信號(hào)在沿線纜傳輸過(guò)程中的損耗和時(shí)延會(huì)增大。耦合裝置的插損主要會(huì)導(dǎo)致EUT輸入端口接收的信號(hào)幅值減小。因此,通過(guò)將有用信號(hào)和干擾信號(hào)放大,可以抵消耦合裝置插損的影響,信號(hào)放大的分貝數(shù)應(yīng)等于耦合裝置主通道插損的分貝數(shù)。另外,耦合裝置接入后,信號(hào)傳輸時(shí)延會(huì)有微小增加,而很多情況下EUT效應(yīng)對(duì)此微小時(shí)延并不敏感,此時(shí)可不必對(duì)時(shí)延進(jìn)行補(bǔ)償。因此,在等效注入試驗(yàn)時(shí)應(yīng)將工作信號(hào)和等效干擾信號(hào)均提高k倍(耦合裝置主通道插損值),所得結(jié)果與不接入耦合裝置的輻射試驗(yàn)結(jié)果等效。

2 通信電臺(tái)阻塞效應(yīng)等效注入試驗(yàn)驗(yàn)證

2.1 等效注入試驗(yàn)方法驗(yàn)證

選取某型超短波通信電臺(tái)作為受試對(duì)象,由于試驗(yàn)選取的頻率范圍是30～88 MHz,因此選用100 kHz～1 GHz頻段的耦合裝置。試驗(yàn)配置如圖3所示,發(fā)射電臺(tái)天線和接收電臺(tái)天線間距離25 m,干擾天線和接收天線間距離20 m。為模擬正常通信情況,實(shí)現(xiàn)接收電臺(tái)接收到的工作信號(hào)強(qiáng)度與實(shí)際情況可比擬,在發(fā)射電臺(tái)和發(fā)射天線之間連接40 dB衰減器。耦合裝置監(jiān)測(cè)端連接頻譜分析儀,輻射時(shí)耦合裝置注入端口連接匹配負(fù)載,注入時(shí)則連接信號(hào)源。

為驗(yàn)證試驗(yàn)方法的有效性,將干擾信號(hào)位于帶內(nèi)和帶外的兩種情況均進(jìn)行了試驗(yàn)。帶內(nèi)輻射試驗(yàn)時(shí),由于所需干擾功率較小,所以干擾天線連接額定輸出功率為50 W的功率放大器(AR 50WD1000),而注入試驗(yàn)時(shí)則不需要使用功率放大器。帶外輻射試驗(yàn)時(shí),由于所需干擾功率較大,因而干擾天線連接額定輸出功率為10 kW的功率放大器(AR 10000LM45),注入試驗(yàn)時(shí)使用50 W功率放大器。

選擇電臺(tái)數(shù)字通信的誤碼率作為觀察阻塞效應(yīng)的定量判據(jù)。通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證,選擇誤碼率達(dá)到0.1作為出現(xiàn)阻塞效應(yīng)的判據(jù),此時(shí)臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)測(cè)試結(jié)果的重復(fù)性良好。

首先開(kāi)展電磁輻射試驗(yàn),調(diào)節(jié)干擾功率使起始場(chǎng)強(qiáng)值較小,保證開(kāi)始試驗(yàn)時(shí)接收電臺(tái)基本不受干擾。開(kāi)展鏈路測(cè)試,記錄誤碼率、干擾場(chǎng)強(qiáng)和耦合裝置監(jiān)測(cè)端電壓值。逐漸增大干擾源功率,記錄誤碼率為0.1時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)值,該值即為臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)。需要注意的是,當(dāng)誤碼率達(dá)到0.1附近時(shí),誤碼率隨場(chǎng)強(qiáng)變化十分敏感,為找到誤碼率為0.1時(shí)對(duì)應(yīng)的場(chǎng)強(qiáng),應(yīng)將場(chǎng)強(qiáng)調(diào)節(jié)的步長(zhǎng)減小。需要注意的是,為保證測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性,上述試驗(yàn)應(yīng)反復(fù)開(kāi)展幾次,獲取臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)的平均值。

圖3 電臺(tái)為受試對(duì)象時(shí)差模注入等效連續(xù)波強(qiáng)場(chǎng)輻射的試驗(yàn)配置Fig.3 Test setup for differential-mode injection equivalent continuous wave intensity field radiation with communication station under test

當(dāng)干擾頻率位于帶內(nèi)時(shí),對(duì)應(yīng)的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值很小,由于場(chǎng)強(qiáng)計(jì)的精度限制,無(wú)法直接測(cè)試得到此時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)值。為解決這一問(wèn)題,采取線性外推方法。試驗(yàn)時(shí)首先進(jìn)行場(chǎng)強(qiáng)標(biāo)定,在場(chǎng)強(qiáng)計(jì)能夠準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)的前提下獲取場(chǎng)強(qiáng)E和干擾天線輸入功率開(kāi)方值的比例關(guān)系,即

(6)

由天線的線性性質(zhì)可知,比例關(guān)系在高低場(chǎng)強(qiáng)條件下保持不變,低場(chǎng)強(qiáng)輻射試驗(yàn)時(shí)直接監(jiān)測(cè)干擾天線的輸入功率,進(jìn)而根據(jù)式(6)可計(jì)算出相應(yīng)的場(chǎng)強(qiáng)值。

其次開(kāi)展等效差模注入試驗(yàn)。根據(jù)輻射試驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù),在電臺(tái)誤碼率為0的情況下,由監(jiān)測(cè)端電壓值確定場(chǎng)強(qiáng)和注入電壓的等效關(guān)系。之后增大注入源功率,記錄誤碼率為01時(shí)對(duì)應(yīng)的注入電壓值。根據(jù)得到的場(chǎng)強(qiáng)和注入電壓的等效關(guān)系,計(jì)算出等效的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值,與輻射試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。

選取不同的工作頻率和干擾頻率開(kāi)展上述試驗(yàn),得到工作頻率分別為和時(shí)輻射和注入的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)曲線如圖4所示。由圖4可知,干擾頻率離工作頻率越近,對(duì)應(yīng)的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)越小,這是因?yàn)楦蓴_信號(hào)此時(shí)更容易通過(guò)通信電臺(tái)前端電路的濾波器。輻射和注入結(jié)果表現(xiàn)出了良好的等效性,為定量比較,計(jì)算了對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)間的誤差,如圖5所示。圖5中的最大誤差為-07 dB(對(duì)應(yīng)百分比誤差為77%),從工程試驗(yàn)的角度而言,這一結(jié)果說(shuō)明提出的差模注入等效連續(xù)波強(qiáng)場(chǎng)電磁輻射效應(yīng)試驗(yàn)方法有著較高的準(zhǔn)確性。造成上述試驗(yàn)產(chǎn)生誤差的原因可能包括以下4個(gè)方面。

(1) 由于功放本底噪聲和電臺(tái)工作信號(hào)的影響,測(cè)試得到的監(jiān)測(cè)端電壓值可能不準(zhǔn)確,影響了場(chǎng)強(qiáng)和注入電壓等效關(guān)系的建立;

(2) 試驗(yàn)通過(guò)誤碼率獲取臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值,由于試驗(yàn)重復(fù)性存在一定誤差,在同樣的場(chǎng)強(qiáng)(或注入電壓)下,重復(fù)試驗(yàn)得到的誤碼率可能不完全相同,因而導(dǎo)致最終輻射和注入結(jié)果間存在誤差;

(3) 不同的場(chǎng)強(qiáng)(或注入電壓)作用下可能均會(huì)出現(xiàn)誤碼率為01的情況,由于場(chǎng)強(qiáng)和注入電壓的調(diào)節(jié)存在一定步長(zhǎng),導(dǎo)致得到的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值存在偏差;

(4) 對(duì)于部分試驗(yàn)頻點(diǎn),當(dāng)誤碼率在01附近時(shí),誤碼率隨功率變化十分敏感,在試驗(yàn)確定的步長(zhǎng)下,有時(shí)可能難以達(dá)到誤碼率剛好為01的狀態(tài)。

圖4 天線為耦合途徑時(shí)輻射和等效注入試驗(yàn)得到的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值Fig.4 Critical interference field strength for radiation and equivalent injection test with antenna as main coupling route

圖5 天線為耦合途徑時(shí)試驗(yàn)所得臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值間的誤差Fig.5 Error of critical interference field strength with antenna as main coupling route

進(jìn)一步計(jì)算了圖5中兩組曲線的相關(guān)性,得到頻率為和時(shí)輻射和注入結(jié)果的相關(guān)系數(shù)分別為0.999 6和0.999 7,說(shuō)明輻射和注入試驗(yàn)結(jié)果有很好的相關(guān)性,進(jìn)一步證明了試驗(yàn)方法的準(zhǔn)確性。

在上述帶內(nèi)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步開(kāi)展帶外試驗(yàn),驗(yàn)證此時(shí)試驗(yàn)方法的準(zhǔn)確性?？紤]到試驗(yàn)時(shí)干擾天線輻射功率的限制,選取偏離工作頻率較近的帶外干擾頻率,得到不同頻率下輻射和注入的(等效)臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)如表1所示。

表1 不同頻率下輻射和注入的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值

嚴(yán)格意義上,受試電臺(tái)的帶內(nèi)是偏離工作頻率±30 kHz以?xún)?nèi),表1中干擾頻率偏離工作頻率約為1 MHz,此頻偏已明顯位于帶外。上述帶內(nèi)試驗(yàn)中部分干擾頻率的頻偏達(dá)到100 kHz,其位于帶內(nèi)和帶外之間的過(guò)渡區(qū)。由表1知,不同工作頻率和干擾頻率下輻射和注入試驗(yàn)結(jié)果間誤差很小,除其中一種情況的誤差達(dá)到-1.31 dB(對(duì)應(yīng)的百分比誤差為14%)外,其余點(diǎn)的誤差模值均小于0.5 dB(對(duì)應(yīng)的百分比誤差為5.93%),證明了本試驗(yàn)方法對(duì)于帶外情況同樣適用。個(gè)別頻點(diǎn)誤差相對(duì)較大的原因主要是該頻點(diǎn)電臺(tái)阻塞效應(yīng)結(jié)果的重復(fù)性較差。

需要說(shuō)明的是,試驗(yàn)中接收電臺(tái)整體置于輻射場(chǎng)中,與實(shí)際的工程試驗(yàn)情況一致。在天線為主要電磁輻射耦合途徑的測(cè)試頻段下,可采用這種配置開(kāi)展差模注入等效輻射效應(yīng)試驗(yàn),結(jié)果證明該方法具有較高的準(zhǔn)確性和工程實(shí)用性。

為使得受試電臺(tái)在帶外出現(xiàn)阻塞效應(yīng),注入試驗(yàn)所需電磁波功率遠(yuǎn)小于輻射試驗(yàn),因而可大大降低試驗(yàn)費(fèi)用,而當(dāng)頻偏進(jìn)一步增大后,受到功率放大器輸出限制,輻射試驗(yàn)已無(wú)法使得受試電臺(tái)出現(xiàn)阻塞效應(yīng),而注入試驗(yàn)仍可以用較小的功率使得受試電臺(tái)出現(xiàn)阻塞效應(yīng),因而具備了顯著優(yōu)勢(shì)。然而,輻射試驗(yàn)時(shí)受試系統(tǒng)中接入了注入監(jiān)測(cè)耦合裝置,因此注入試驗(yàn)等效的是該配置下輻射試驗(yàn)結(jié)果,與原本無(wú)耦合裝置的輻射試驗(yàn)結(jié)果存在差別,需要對(duì)注入試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行校正。

2.2 校正方法驗(yàn)證

天線耦合途徑下,線長(zhǎng)改變的影響主要是信號(hào)傳播的時(shí)延出現(xiàn)變化。當(dāng)耦合裝置接入后,有用信號(hào)和干擾信號(hào)的傳播時(shí)延會(huì)有微小的增加,但這一改變對(duì)于阻塞效應(yīng)的敏感度測(cè)試結(jié)果沒(méi)有影響,因此線長(zhǎng)的影響可不必校正。此外,耦合裝置接入后會(huì)導(dǎo)致主通道插損增大,進(jìn)一步使得工作信號(hào)和干擾信號(hào)的衰減增大,如果耦合裝置主通道插損較大,則最終敏感度測(cè)試結(jié)果也會(huì)受到較大影響。因此,應(yīng)主要討論如何校正耦合裝置插損帶來(lái)的影響。

本試驗(yàn)所用耦合裝置主通道的插損約為=3.8 dB,因此接入耦合裝置后,工作信號(hào)和干擾信號(hào)傳輸?shù)浇邮针娕_(tái)輸入端口時(shí)的幅值均比沒(méi)有耦合裝置時(shí)減小約倍。為此,試驗(yàn)時(shí)應(yīng)將工作信號(hào)提高倍,此時(shí)接收電臺(tái)輸入端口處的工作信號(hào)強(qiáng)度與沒(méi)有接入耦合裝置時(shí)相等。干擾信號(hào)在試驗(yàn)時(shí)可不必調(diào)整,則得到的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值比無(wú)耦合裝置時(shí)高出約倍,因此將接入耦合裝置時(shí)的試驗(yàn)結(jié)果降低倍,就可獲得無(wú)耦合裝置時(shí)的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)值。

為證明上述分析的正確性,按照?qǐng)D3所示配置分別開(kāi)展有無(wú)耦合裝置的輻射試驗(yàn)。接入耦合裝置時(shí)將發(fā)射電臺(tái)工作信號(hào)強(qiáng)度相對(duì)于無(wú)耦合裝置時(shí)提高3.8 dB,實(shí)現(xiàn)的方法是將發(fā)射電臺(tái)和發(fā)射天線間衰減器衰減倍數(shù)由40 dB調(diào)整為36.2 dB。在其他條件不變的情況下,得到兩種情況下的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)如圖6所示。由圖6可知,兩種情況下曲線形狀基本一致,只是各數(shù)據(jù)點(diǎn)間存在一定的差值,計(jì)算得到該差值的大小如表2所示。可以看出,兩種情況的差值均接近3.8 dB,各頻點(diǎn)的最大誤差不超過(guò)0.78 dB(對(duì)應(yīng)的百分比誤差為9.4%),證明上面提出的校正方法是正確的。試驗(yàn)出現(xiàn)誤差的原因主要是個(gè)別頻點(diǎn)測(cè)試結(jié)果的重復(fù)性相對(duì)較差。需要說(shuō)明的是,對(duì)于設(shè)計(jì)的應(yīng)用頻段為600 MHz以上的其他耦合裝置,其主通道插損在大部分頻段小于1 dB,與等長(zhǎng)線纜的插損接近,因此其接入后對(duì)原系統(tǒng)的影響相對(duì)較小,校正時(shí)只需進(jìn)行微調(diào)即可。

圖6 天線為耦合途徑時(shí)輻射試驗(yàn)是否接入耦合裝置對(duì)應(yīng)的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)Fig.6 Critical field strength involving coupling device or not with antenna as main coupling route

表2 天線為耦合途徑時(shí)不同頻點(diǎn)是否接入耦合裝置所得臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)差值ΔE

3 結(jié) 論

基于電磁場(chǎng)理論,本文研究了采用線性外推方法開(kāi)展差模等效注入試驗(yàn)所需滿(mǎn)足的條件,分析了該方法引起誤差的原因,提出了差模注入等效強(qiáng)場(chǎng)電磁輻射的校正方法,在接收天線為耦合途徑的情況下,實(shí)現(xiàn)了注入法與電磁兼容測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)要求的電磁輻射試驗(yàn)結(jié)果等效。將改進(jìn)后的差模注入等效試驗(yàn)方法應(yīng)用于用頻裝備強(qiáng)場(chǎng)電磁輻射效應(yīng)等效試驗(yàn),以通信電臺(tái)為受試對(duì)象,將輻射和注入試驗(yàn)均出現(xiàn)阻塞效應(yīng)作為判據(jù),驗(yàn)證了等效注入試驗(yàn)方法的準(zhǔn)確性。針對(duì)工作信號(hào)和干擾信號(hào)同時(shí)存在的實(shí)際情況,提出了對(duì)應(yīng)的校正方法,所得注入試驗(yàn)結(jié)果與電磁兼容標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的電磁輻射試驗(yàn)結(jié)果間誤差小于14 dB,并且所需電磁功率顯著降低,該方法可用于實(shí)驗(yàn)室開(kāi)展用頻裝備強(qiáng)場(chǎng)電磁環(huán)境效應(yīng)評(píng)估試驗(yàn),具有工程應(yīng)用價(jià)值。