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      立式壓力容器吊裝時(shí)軸耳的應(yīng)力分析

      2022-03-15 14:16:40於潛軍
      化肥設(shè)計(jì) 2022年1期
      關(guān)鍵詞:當(dāng)量筒體邊界條件

      余 侃,於潛軍

      (1.中國五環(huán)工程有限公司,湖北 武漢 430223;2.湖南中先智能科技有限公司,湖南 長沙 410138)

      大型立式壓力容器[1]運(yùn)抵現(xiàn)場進(jìn)行吊裝前復(fù)核時(shí),若是發(fā)現(xiàn)該設(shè)備吊裝工況考慮不夠充分,增設(shè)吊點(diǎn)對筒體薄弱位置進(jìn)行單獨(dú)保護(hù)是行之有效的辦法之一,但是無形中增加了吊裝成本,選擇合適位置增設(shè)軸耳用作吊裝是現(xiàn)場解決此類問題的較佳選擇。吊裝時(shí),若是由于實(shí)際場地限制,導(dǎo)致大型機(jī)械無法選擇最優(yōu)的站位時(shí),出于吊裝的安全考慮,項(xiàng)目上往往會(huì)要求制造廠增加臨時(shí)軸耳用作吊耳,而增加吊耳的位置和結(jié)構(gòu)形式無法按照規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)選定,故采用有限元法對吊裝過程的實(shí)際工況加以模擬,對吊耳及周圍筒體受力情況進(jìn)行重點(diǎn)分析,確保吊裝過程的安全。本文采用有限元[2]分析軟件ANSYS對該設(shè)備結(jié)構(gòu)進(jìn)行了數(shù)值模擬仿真,然后采用JB4732—1995[3]《鋼制壓力容器-分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(2005年確認(rèn))進(jìn)行結(jié)果評定,其中材料的設(shè)計(jì)應(yīng)力強(qiáng)度按GB/T150.2—2011《壓力容器第2部分:材料》[4]對應(yīng)的許用應(yīng)力確定。

      1 有限元基本理論

      彈性體的有限單元法:[5]

      [K][q]=[R]

      (1)

      式中,[K]為結(jié)構(gòu)總剛矩陣;[q]為節(jié)點(diǎn)位移列陣;[R]為節(jié)點(diǎn)載荷列陣。

      2 有限元分析計(jì)算

      2.1 設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)

      本立式容器總質(zhì)量為244 500 kg,件號及主要材質(zhì)見表1。設(shè)備由多節(jié)不同厚度的筒體組成,筒體上焊接有2個(gè)軸耳和1個(gè)尾吊,設(shè)備內(nèi)徑2 000 mm,筒體直段長度23 065 mm。設(shè)備幾何尺寸見圖1,軸耳尺寸見圖2,尾吊幾何尺寸見圖3,幾何模型見圖4。

      表1 主材材質(zhì)

      圖2 軸耳

      圖3 尾吊

      圖4 筒體實(shí)體模型

      2.2 有限元模型

      根據(jù)設(shè)備實(shí)際結(jié)構(gòu)創(chuàng)建設(shè)備全模型,包括上、下封頭,不同壁厚的筒節(jié)、軸耳和尾吊。采用實(shí)體單元SOLID185對實(shí)體模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,筒體壁厚方向網(wǎng)格劃分不少于3份,軸耳墊板、軸耳管軸、軸耳擋板、軸耳筋板和尾吊墊板沿厚度方向劃分至少3層單元,模型單元數(shù)共計(jì)484 770,節(jié)點(diǎn)數(shù)總計(jì)643 424。有限元網(wǎng)格模型見圖5、圖6。

      圖5 筒體有限元模型

      圖6 軸耳有限模型

      2.3 臥式吊裝工況

      2.3.1邊界條件

      (1)位移邊界條件。設(shè)備在水平方向起吊時(shí),對尾吊孔、軸耳擋板內(nèi)側(cè)面約束,施加約束后的有限元模型見圖7。

      圖7 位移邊界條件

      (2)力學(xué)邊界條件。設(shè)備在水平方向起吊時(shí),考慮設(shè)備自重以及1.65的綜合影響系數(shù),重力沿著X軸負(fù)方向。施加重力載荷后的力學(xué)模型見圖8。

      圖8 力學(xué)模型

      2.3.2計(jì)算結(jié)果

      圖9與圖10為水平方向起吊工況下整體結(jié)構(gòu)及軸耳的Tresca應(yīng)力云圖。

      圖9 整體結(jié)構(gòu)Tresca應(yīng)力云圖

      圖10 軸耳Tresca應(yīng)力云圖

      2.3.3強(qiáng)度評定

      根據(jù)JB4732—1995《鋼制壓力容器——分析設(shè)計(jì)規(guī)范》(2005確認(rèn))進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度評定。

      主應(yīng)力差:

      S12=σ1-σ2

      S23=σ2-σ3

      S31=σ3-σ1

      應(yīng)力強(qiáng)度:

      S=max{|S12|,|S23|,|S31|}

      一次總體薄膜應(yīng)力強(qiáng)度極限為KSm,一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度極限為1.5KSm,一次薄膜加一次彎曲應(yīng)力強(qiáng)度極限為1.5KSm,一次應(yīng)力強(qiáng)度加二次應(yīng)力強(qiáng)度極限為3.0Sm,Sm為許用應(yīng)力強(qiáng)度。K為載荷系數(shù),設(shè)計(jì)工況下取K=1.0。

      由軸耳Tresca應(yīng)力云圖9可知,軸耳的等效當(dāng)量應(yīng)力最大值位置位于軸耳墊板與軸耳管軸連接處,最大當(dāng)量應(yīng)力值為101.905 MPa,小于1.5φSm=1.5×1.0×185=277.5,強(qiáng)度條件SⅡ<15φSm,SIV<3Sm自動(dòng)滿足。

      2.4 立式吊裝工況

      2.4.1邊界條件

      (1)位移邊界條件。設(shè)備在豎直方向起吊時(shí),軸耳擋板內(nèi)側(cè)面約束,施加約束后有限元模型見圖11。

      圖11 位移邊界條件

      (2)力邊界條件。設(shè)備在豎直方向起吊時(shí),考慮設(shè)備自重以及1.65的綜合影響系數(shù),重力沿著Y軸負(fù)方向,施加重力載荷后的力學(xué)模型見圖12。

      圖12 力學(xué)模型

      2.4.2計(jì)算結(jié)果

      圖13與圖14為豎直起吊工況下整體結(jié)構(gòu)及軸耳的Tresca應(yīng)力云圖。

      圖13 整體結(jié)構(gòu)Tresca應(yīng)力云圖

      2.4.3強(qiáng)度評定

      由軸耳Tresca應(yīng)力云圖14可知,軸耳的等效當(dāng)量應(yīng)力最大值位于軸耳墊板與軸耳管軸連接處,最大當(dāng)量應(yīng)力值為177.626 MPa,小于1.5φSm=1.5×1.0×185=277.5,強(qiáng)度條件S11<15φSm,SIV<3Sm自動(dòng)滿足。

      圖14 軸耳Tresca應(yīng)力云圖

      3 結(jié)語

      通過有限元軟件ANSYS對本設(shè)備在臥式起吊和立式起吊兩種工況下進(jìn)行軸耳的應(yīng)力分析及強(qiáng)度評定,求解得到在臥式吊裝工況下軸耳的最大當(dāng)量應(yīng)力為101.905 MPa;在立式吊裝工況下軸耳的最大當(dāng)量應(yīng)力為177.626 MPa,分析得出其小于材料許用應(yīng)力,符合強(qiáng)度要求,因此設(shè)備在兩種工況下是安全的。評定結(jié)果表明,設(shè)備在起吊工況下滿足JB4732—1995《鋼制壓力容器——分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(2005年確認(rèn))的要求。

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