張蓉蓉，經(jīng)來旺,4，馬冬冬

(1.安徽理工大學(xué) 省部共建深部煤礦采動響應(yīng)與災(zāi)害防控國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，安徽 淮南 232001；2.安徽理工大學(xué) 礦山地下工程教育部工程研究中心，安徽 淮南 232001；3.安徽理工大學(xué) 土木建筑學(xué)院，安徽 淮南 232001；4.安徽理工大學(xué) 力學(xué)與光電物理學(xué)院，安徽 淮南 232001)

自然界中的巖體長期暴露于水和空氣中，并經(jīng)受各種風(fēng)化作用的侵蝕，導(dǎo)致其內(nèi)部產(chǎn)生不可逆的損傷，風(fēng)化作用貫穿于巖體工程設(shè)計、施工、維護(hù)和運(yùn)營全過程，對工程的安全穩(wěn)定造成極大威脅[1-4]。凍融(freeze-thaw, F-T)循環(huán)和熱沖擊(thermal-shock, T-S)循環(huán)是兩種典型的巖石風(fēng)化過程，對巖石的物理力學(xué)行為影響顯著[5-7]。隨著“一帶一路”戰(zhàn)略的推進(jìn)，以川藏鐵路、青藏鐵路、青康公路等為代表的一系列寒區(qū)巖體工程建設(shè)如火如荼，寒區(qū)環(huán)境溫度在水冰相變點(diǎn)上下浮動，巖石經(jīng)受F-T循環(huán)的作用，其內(nèi)部孔隙水反復(fù)凍融會造成微裂紋的擴(kuò)展和孔隙的增多，最終導(dǎo)致巖石性能的劣化[8]。此外，地?zé)岷兔禾抠Y源的開發(fā)和利用、核廢料處理以及高溫后地下巖體修復(fù)等工程問題都會涉及T-S循環(huán)對巖石物理力學(xué)性能的影響[9-10]，其實(shí)質(zhì)是劇烈的溫度變化導(dǎo)致巖體內(nèi)部產(chǎn)生沖擊熱應(yīng)力，使巖石發(fā)生熱沖擊破裂[11]。在隧道和立井鉆爆法開挖施工過程中，巖石不僅會經(jīng)歷不同程度的風(fēng)化(F-T或T-S循環(huán))作用，同時會受到爆破等沖擊荷載的影響，因此需要研究風(fēng)化和動載耦合作用下巖石的物理力學(xué)特性和本構(gòu)關(guān)系。

國內(nèi)外專家學(xué)者針對巖石受凍融和熱沖擊作用后巖石的物理力學(xué)特性和損傷機(jī)理進(jìn)行了系統(tǒng)地研究。張慧梅等[12]研究了凍融循環(huán)和圍壓對紅砂巖靜態(tài)力學(xué)參數(shù)和破壞模式的影響，并結(jié)合微觀測試技術(shù)建立了可同時考慮凍融和圍壓耦合作用的巖石損傷模型。Huseyin[13]對F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后安山巖石的物理力學(xué)特性進(jìn)行對比，發(fā)現(xiàn)巖石的縱波波速、施密特硬度和抗壓強(qiáng)度均隨F-T循環(huán)和T-S循環(huán)次數(shù)的增加而減小。Ghobadi等[14]研究發(fā)現(xiàn)，來自同一地層的巖石在風(fēng)化性質(zhì)上存在很大的差異，并得出采用衰減函數(shù)模型能夠較好地擬合經(jīng)歷F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后巖石崩解率的變化規(guī)律。上述研究多集中于不同風(fēng)化作用后，巖石在低應(yīng)變率范圍內(nèi)的物理力學(xué)響應(yīng)。為分析巖體在動載作用下的力學(xué)響應(yīng)，劉少赫等[15]采用分離式霍普金森壓桿(splitting Hopkinson pressure bar, SHPB)對F-T循環(huán)后的紅砂巖試樣進(jìn)行了動態(tài)沖擊試驗(yàn)，分析了凍融循環(huán)次數(shù)對紅砂巖強(qiáng)度和彈性模量的影響，并采用掃描電鏡分析了紅砂巖的凍融損傷機(jī)理。Wang等[16]對經(jīng)歷F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后沉積巖的靜動態(tài)強(qiáng)度和變形特性進(jìn)行比較，得出F-T和T-S循環(huán)引起的動態(tài)單軸壓縮強(qiáng)度和彈性模量的降幅較靜態(tài)載荷更為顯著。

綜上分析可知，風(fēng)化作用對巖石材料的損傷程度主要受風(fēng)化類型和風(fēng)化次數(shù)的影響，此外，目前針對沖擊荷載作用下不同風(fēng)化類型(F-T循環(huán)和T-S循環(huán))下巖石的動態(tài)能量耗散特征和本構(gòu)模型研究較少，因此，本試驗(yàn)以紅砂巖試樣為研究對象，采用SHPB試驗(yàn)裝置對F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后的紅砂巖試樣進(jìn)行單軸沖擊壓縮試驗(yàn)，研究風(fēng)化作用后紅砂巖的動態(tài)力學(xué)特性、能量耗散特征和破碎形態(tài)，借助SEM(shadow electrom microscope)技術(shù)探索不同循環(huán)次數(shù)后紅砂巖試樣微觀結(jié)構(gòu)的變化規(guī)律，并將F-T和T-S循環(huán)組的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比分析，最后，基于朱-王-唐模型建立能夠考慮F-T循環(huán)和T-S循環(huán)損傷的紅砂巖動態(tài)本構(gòu)模型，研究結(jié)果可為不同風(fēng)化作用后工程巖體的快速掘進(jìn)和安全穩(wěn)定性分析提供參考。

1 紅砂巖試樣基本性質(zhì)與試驗(yàn)設(shè)計

1.1 紅砂巖試樣基本性質(zhì)

紅砂巖試樣取自于安徽淮南京澳廣場項目，紅砂巖干密度為2.462 g/cm3，孔隙率為2.386%，縱波波速為1 949.06 m/s。采用粉末X射線衍射分析方法測得紅砂巖由58.4%的石英和41.6%的白云母組成，如圖1所示。利用RMT-150B巖石試驗(yàn)機(jī)測得紅砂巖試件的靜態(tài)單軸抗壓強(qiáng)度為25.94 MPa。

圖1 紅砂巖樣品的XRD圖譜

1.2 試驗(yàn)設(shè)計

將紅砂巖分為兩組:一組為凍融(F-T)循環(huán)試驗(yàn)組;另一組為熱沖擊(T-S)循環(huán)試驗(yàn)組，對每組試樣進(jìn)行0～20次循環(huán)，比較兩組試樣在不同循環(huán)次數(shù)后縱波波速、干密度、孔隙率、動力學(xué)特性和微觀結(jié)構(gòu)的變化特征。

F-T循環(huán)：首先將篩選好的紅砂巖試件浸泡在真空飽水機(jī)中48 h，使其完全處于飽和狀態(tài)；然后將紅砂巖試件取出用保鮮膜密封，放入高低溫循環(huán)試驗(yàn)箱進(jìn)行凍融循環(huán)試驗(yàn)，凍結(jié)時間設(shè)置為12 h，溫度-20 ℃，融化時間為12 h，溫度20 ℃，一次循環(huán)持續(xù)24 h。T-S循環(huán)：首先將紅砂巖試件放入高溫箱中，升溫速率為6 ℃/min，當(dāng)溫度達(dá)到200 ℃時，恒定溫度4 h后取出試件，然后浸泡在真空飽水機(jī)中6 h，使其完全冷卻，完成一次熱沖擊循環(huán)，F(xiàn)-T和T-S循環(huán)次數(shù)都設(shè)置為0、5次、10次、15次、20次，每組各5個平行試件，取平均值進(jìn)行后續(xù)數(shù)據(jù)分析。

F-T循環(huán)和T-S循環(huán)組試樣制備完成后，采用直徑50 mm的SHPB試驗(yàn)系統(tǒng)進(jìn)行動態(tài)沖擊試驗(yàn)。壓桿材料為密度7.8 g/cm3、彈性模量210 GPa的合金鋼。SHPB試驗(yàn)采用Ф50×25 mm的紅砂巖圓柱形試樣，將兩端打磨平整，使其符合巖石動力學(xué)試驗(yàn)測試標(biāo)準(zhǔn)[17]。試驗(yàn)時將紅砂巖試件放在入射桿和透射桿之間，同時確保試件和壓桿共軸，并在試件兩端接觸壓桿處涂抹凡士林，對于不同F(xiàn)-T/T-S循環(huán)次數(shù)后的紅砂巖試件，采用調(diào)整沖擊氣壓的方式，使試件的應(yīng)變率在小范圍內(nèi)波動，然后挑選相近的應(yīng)變率進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。通過入射桿和透射桿上的應(yīng)變片采集入射、反射和透射脈沖信號，由SHPB試驗(yàn)中的兩個基本假定，將采集到的有效原始波形利用簡化的三波法進(jìn)行數(shù)據(jù)處理[18]，得到試件的應(yīng)力、應(yīng)變和應(yīng)變率，在本次試驗(yàn)條件下，試驗(yàn)測得的應(yīng)變率范圍為(200±10)s-1。為驗(yàn)證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的有效性，將試驗(yàn)得到的巖石動態(tài)應(yīng)力平衡曲線進(jìn)行繪制，如圖2所示。從圖2可知，F(xiàn)-T循環(huán)和T-S循環(huán)后的紅砂巖試件在加載過程中能夠滿足應(yīng)力均勻性要求[19]。

(a)F-T循環(huán)，5次，206 s-1

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 紅砂巖物理特性

經(jīng)過F-T循環(huán)和T-S循環(huán)處理后，紅砂巖的縱波波速、干密度和孔隙率隨循環(huán)次數(shù)的變化如圖3所示。從圖3可知，F(xiàn)-T循環(huán)組和T-S循環(huán)組的縱波波速和干密度均隨循環(huán)次數(shù)的增加呈下降趨勢，而孔隙率隨著循環(huán)次數(shù)的增加呈上升趨勢，且F-T循環(huán)組下降/上升程度均小于T-S循環(huán)組。這主要是由于礦物晶粒的熱變形和水的相變對紅砂巖內(nèi)部損傷破壞程度不同所造成的，具體原因?qū)⒔Y(jié)合微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行詳細(xì)分析。

(a)縱波波速

在0和20次循環(huán)時，F(xiàn)-T循環(huán)組的縱波波速分別為1 949.06 m/s和1 055.01 m/s，干密度分別為2.462 g/cm3和2.404 g/cm3，孔隙率分別為2.386%和4.784%；T-S循環(huán)組的縱波波速分別為1 949.06 m/s和861.42 m/s，干密度分別為2.462 g/cm3和2.383 g/cm3，孔隙率分別為2.386%和5.892%。F-T循環(huán)組的縱波波速和干密度分別下降了45.79%和2.36%，孔隙率上升了100.50%；T-S循環(huán)組的縱波波速和干密度分別下降了55.74%和3.21%，孔隙率上升了146.94%。和T-S循環(huán)組相比，F(xiàn)-T循環(huán)組的縱波波速(45.79%<55.74%)和干密度(2.36%<3.21%)的下降速率以及孔隙率的上升速率(100.50%<146.94%)明顯小于T-S循環(huán)組。

2.2 微觀結(jié)構(gòu)分析

利用SEM觀察了不同F(xiàn)-T循環(huán)和T-S循環(huán)次數(shù)后紅砂巖的微觀結(jié)構(gòu)變化特征，0、10次和20次循環(huán)后紅砂巖的SEM和背散射電子成像(BSE)圖像，如圖4所示。

圖4 F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后紅砂巖微觀結(jié)構(gòu)

在F-T循環(huán)和T-S循環(huán)過程中發(fā)生礦物晶粒的熱變形[20]和水的相變過程[21]，導(dǎo)致在同樣的循環(huán)次數(shù)時出現(xiàn)不同的破壞程度。從圖4可知，F(xiàn)-T循環(huán)組和T-S循環(huán)組前后微觀結(jié)構(gòu)存在相似的變化趨勢，隨著循環(huán)次數(shù)的增多，紅砂巖內(nèi)部裂隙不斷擴(kuò)展，孔洞尺寸增大，數(shù)量增多，礦物顆粒之間相互分離，其黏結(jié)力逐漸減弱。相同循環(huán)次數(shù)條件下，由于誘導(dǎo)損傷的因素和程度不同，T-S循環(huán)組紅砂巖的損傷程度(孔隙與裂紋的數(shù)量和尺寸)遠(yuǎn)大于F-T循環(huán)組，導(dǎo)致T-S循環(huán)后紅砂巖的孔隙率更大；20次循環(huán)作用后，F(xiàn)-T循環(huán)組內(nèi)以小孔和微裂紋分布為主，而T-S循環(huán)組的巖石內(nèi)部已出現(xiàn)明顯的大尺寸裂紋和孔洞，礦物顆粒出現(xiàn)內(nèi)部分解和相互脫離的現(xiàn)象。

2.3 動態(tài)力學(xué)特性

不同F(xiàn)-T循環(huán)和T-S循環(huán)次數(shù)后紅砂巖的動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線,如圖5所示。F-T循環(huán)組和T-S循環(huán)組的動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線均可分為3個階段：彈性階段、塑性階段和破壞階段。在彈性階段，隨著應(yīng)變的增大，應(yīng)力迅速上升，應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈線性關(guān)系；在塑性階段，隨著應(yīng)變的增大，應(yīng)力上升速度逐漸趨于平緩，在此階段巖石發(fā)生不可逆的塑性變形；塑性階段結(jié)束時應(yīng)力達(dá)到峰值應(yīng)力，此后，應(yīng)力逐漸下降，進(jìn)入破壞階段。

(a)F-T循環(huán)

將F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后紅砂巖動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線峰值應(yīng)力作為巖石的動態(tài)抗壓強(qiáng)度，峰值應(yīng)力對應(yīng)的橫坐標(biāo)為峰值應(yīng)變，并取彈性階段的斜率為紅砂巖的動態(tài)彈性模量。不同F(xiàn)-T和T-S循環(huán)次數(shù)后紅砂巖的動態(tài)抗壓強(qiáng)度、峰值應(yīng)變和彈性模量,如圖6所示。

(a)峰值應(yīng)力和彈性模量

從圖6可知，隨著循環(huán)次數(shù)的增加，F(xiàn)-T循環(huán)和T-S循環(huán)后紅砂巖的動態(tài)峰值應(yīng)力不斷減小，峰值應(yīng)變不斷增大，彈性模量整體呈現(xiàn)下降趨勢，這是由于F-T和T-S循環(huán)導(dǎo)致紅砂巖內(nèi)部裂紋和孔洞的增多，產(chǎn)生不可逆的損傷導(dǎo)致，且損傷隨循環(huán)次數(shù)的增加而加??；此外，由微觀結(jié)果可知，T-S循環(huán)組紅砂巖內(nèi)部孔隙與裂紋的數(shù)量和尺寸都遠(yuǎn)大于F-T循環(huán)組，因此，F(xiàn)-T循環(huán)組的變化幅度小于T-S循環(huán)組。0循環(huán)時，紅砂巖的動態(tài)峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變和彈性模量分別為30.96 MPa、0.006 1、11.48，20次F-T循環(huán)后其值變化為19.50 MPa、0.010 2、2.37 GPa，峰值應(yīng)力和彈性模量分別下降了37.09%和79.36%，而峰值應(yīng)變上升了67.21%；作為對比，20次T-S循環(huán)后峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變和彈性模量分別為12.54 MPa、0.011 4、1.83 GPa，峰值應(yīng)力和彈性模量分別下降了59.50%和84.06%，而峰值應(yīng)變上升了86.89%，變化幅度均高于F-T循環(huán)組。

2.4 能量和破碎特性

圖7 能量耗散與循環(huán)次數(shù)的關(guān)系

從圖7可知，不同循環(huán)次數(shù)后的入射能約為60 J，F(xiàn)-T循環(huán)和T-S循環(huán)后紅砂巖試件的吸收能隨循環(huán)次數(shù)的增加逐漸增大。在0和20次循環(huán)時，F(xiàn)-T循環(huán)后紅砂巖吸收能分別為12.12 J和15.59 J，增幅為28.63%；T-S循環(huán)后紅砂巖吸收能分別為12.12 J和17.03 J，增幅達(dá)40.51%，T-S循環(huán)組吸收能增幅大于F-T循環(huán)組。

(a)比能量吸收值和質(zhì)量破碎分形維數(shù)

由微觀圖像可知，經(jīng)F-T和T-S循環(huán)后，紅砂巖內(nèi)部損傷加劇，表現(xiàn)為裂紋和孔洞的尺寸逐漸增加，從而產(chǎn)生了更多的破裂面；在沖擊荷載作用下，紅砂巖的變形和破壞就會有越多的能量用于巖石的損傷，導(dǎo)致用于巖石破裂的能量增大，即比能量吸收值升高，同時裂紋產(chǎn)生的數(shù)量增加，破碎后的紅砂巖碎塊尺度減小，巖石破碎程度越劇烈；因此，比能量吸收值和質(zhì)量破碎分形維數(shù)與循環(huán)次數(shù)呈正比，而平均破碎塊度與循環(huán)次數(shù)則呈反比關(guān)系。此外，微觀圖像反映出相同循環(huán)次數(shù)條件下，紅砂巖在T-S循環(huán)以后內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)損傷程度遠(yuǎn)大于F-T循環(huán)，大量的內(nèi)部裂紋和孔洞的不斷增加，導(dǎo)致T-S循環(huán)組的變化趨勢大于F-T循環(huán)組。

不同F(xiàn)-T和T-S循環(huán)后紅砂巖經(jīng)過SHPB沖擊試驗(yàn)后的破碎形態(tài)，如圖9所示。從圖9可知，0次循環(huán)時，紅砂巖破碎形態(tài)主要呈現(xiàn)出劈裂破壞模式，經(jīng)歷F-T和T-S循環(huán)后，巖石破碎后呈粉碎狀，這是由于循環(huán)導(dǎo)致紅砂巖內(nèi)部損傷急劇增加，孔洞和裂隙數(shù)量增大；同時，相同循環(huán)次數(shù)條件下，由于T-S循環(huán)后的紅砂巖內(nèi)部損傷明顯大于F-T循環(huán)，導(dǎo)致其破碎程度增大。

圖9 F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后紅砂巖破碎形態(tài)

3 考慮F-T/T-S循環(huán)損傷的紅砂巖動態(tài)本構(gòu)模型

3.1 動態(tài)本構(gòu)模型的建立

大量研究表明，朱-王-唐(Z-W-T)模型能夠較好地模擬巖石等脆性材料在高應(yīng)變率下的強(qiáng)度和變形特性[23-24]，此外，模型可通過引入循環(huán)損傷因子用于模擬風(fēng)化作用和動載的耦合效果[25]，模型的基本組成如圖10所示。模型的原始表達(dá)式如下

圖10 朱-王-唐(Z-W-T)模型

(1)

式中:前三項用于描述材料的非線性響應(yīng)特征;E0、α、β為材料的非線性參數(shù)；后兩項分別為低頻和高頻的Maxwell體；E1和E2分別為Maxwell體的彈性常數(shù)；θ1和θ2分別為其對應(yīng)的松弛時間。

Zhang等[26]分析認(rèn)為，在高應(yīng)變率范圍內(nèi)，模型中特征時間為0.1 s的低頻Maxwell體無充足的時間松弛，可忽略不計，因此，模型簡化為

(2)

在沖擊荷載作用下，巖石內(nèi)部損傷是一個逐漸累積的過程，在模型中引入損傷變量D

(3)

研究表明[27]，Weibull分布能夠較好地反映巖石內(nèi)部的損傷演化特征

(4)

式中:λ和n為材料的損傷參數(shù)。

將式(4)代入式(3)得

(5)

由試驗(yàn)結(jié)果可知，F(xiàn)-T循環(huán)和T-S循環(huán)會造成巖石內(nèi)部產(chǎn)生不可逆的損傷，為體現(xiàn)二者對巖石動態(tài)強(qiáng)度劣化的影響，引入循環(huán)損傷因子Kc，表達(dá)式為

(6)

式中，σd0和σdn分別為0和n次F-T/T-S循環(huán)后紅砂巖的動態(tài)抗壓強(qiáng)度。

將循環(huán)損傷因子考慮進(jìn)本構(gòu)模型中，可得

(7)

在恒應(yīng)變率加載狀態(tài)下，式(7)可簡化為

(8)

式(8)即為考慮F-T/T-S循環(huán)損傷的紅砂巖動態(tài)本構(gòu)模型。

3.2 動態(tài)本構(gòu)模型的驗(yàn)證

模型中共有9個參數(shù)需要確定，方法如下：參數(shù)σd0和σdn數(shù)值試驗(yàn)已給出；λ控制曲線峰值應(yīng)變；E0和E2決定曲線彈性階段的斜率(單位GPa)；α和β影響曲線塑性階段的斜率；n和θ2(單位μs)可由MATLAB軟件進(jìn)行擬合得到較優(yōu)數(shù)值。確定的模型參數(shù)如表1所示。

表1 紅砂巖動態(tài)本構(gòu)模型參數(shù)

不同F(xiàn)-T和T-S循環(huán)后紅砂巖試驗(yàn)和本構(gòu)模型得到的動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線，如圖11所示。為分析本構(gòu)和試驗(yàn)的誤差數(shù)據(jù)，繪制了不同循環(huán)后紅砂巖的應(yīng)力誤差-應(yīng)變曲線，如圖12所示。從圖12可知，該模型能夠較好地反映紅砂巖在沖擊荷載作用下的動態(tài)強(qiáng)度和變化特性，此外，模型能夠模擬由F-T循環(huán)和T-S循環(huán)引起強(qiáng)度和彈性模量降低以及峰值應(yīng)變增大的現(xiàn)象。模型曲線峰后階段與試驗(yàn)結(jié)果具有較好的一致性，但0循環(huán)時峰前階段與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合效果低于循環(huán)后曲線，且應(yīng)力誤差較大，有待進(jìn)一步完善。

(a)F-T循環(huán)

圖12 F-T和T-S循環(huán)后紅砂巖動態(tài)應(yīng)力誤差-應(yīng)變曲線

4 結(jié) 論

通過開展F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后紅砂巖試樣的動態(tài)單軸沖擊壓縮試驗(yàn)，分析和比較了兩種循環(huán)效應(yīng)對紅砂巖動態(tài)力學(xué)性能的影響，基于Z-W-T模型建立了能夠考慮F-T/T-S循環(huán)損傷的紅砂巖動態(tài)本構(gòu)模型，并進(jìn)行了驗(yàn)證，主要結(jié)論如下：

(1)經(jīng)過F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后的紅砂巖動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線可分為彈性、塑性和破壞3個階段；紅砂巖的縱波波速、干密度、動態(tài)峰值應(yīng)力、彈性模量、平均破碎塊度隨循環(huán)次數(shù)的增加逐漸下降，而孔隙率、峰值應(yīng)變、吸收能、比能量吸收值、質(zhì)量分形維數(shù)則呈增大趨勢。

(2)在F-T循環(huán)和T-S循環(huán)過程中發(fā)生礦物晶粒的熱變形和水的相變過程，導(dǎo)致在同樣的循環(huán)次數(shù)時出現(xiàn)不同的破壞程度。F-T循環(huán)組和T-S循環(huán)組前后微觀結(jié)構(gòu)都存在裂隙和孔洞增加以及礦物顆粒之間相互分離的現(xiàn)象；通過對比F-T循環(huán)和T-S循環(huán)后的宏觀強(qiáng)度、微觀結(jié)構(gòu)以及破碎形態(tài)，發(fā)現(xiàn)T-S循環(huán)對紅砂巖內(nèi)部的損傷程度明顯高于F-T循環(huán)。

(3)通過將模型和試驗(yàn)得到的動態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)行對比，發(fā)現(xiàn)建立的動態(tài)本構(gòu)模型能較好地描述F-T循環(huán)和T-S循環(huán)引起的巖石損傷效應(yīng)，該模型可用于分析紅砂巖的動態(tài)強(qiáng)度和變形演化規(guī)律。