黃克榮
(百家麗(中國)照明電器有限公司,江蘇儀征 211400)
側(cè)澆口是塑料注射模中的一種常用進(jìn)料形式,一般需要人工切斷澆口。為減少人力投入,降低注塑件成本,業(yè)內(nèi)人士進(jìn)行了大量研究和實(shí)踐。張薔利用可注射橡膠材料較軟,彈性好,用較小的力即可拉斷澆口的特點(diǎn),將流道系統(tǒng)設(shè)于滑塊上,利用滑塊的抽芯動(dòng)作拉斷側(cè)澆口[1]。許思光介紹了在“帶流道推板注塑機(jī)”上使用的側(cè)澆口自動(dòng)切斷注射模并借鑒此結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)了在普通注塑機(jī)上用切刀切斷澆口的結(jié)構(gòu)[2];劉黛鵬、郭新玲對此結(jié)構(gòu)進(jìn)行了進(jìn)一步的拓展和應(yīng)用,開模時(shí)利用彈力推動(dòng)特設(shè)沖裁部件做相向運(yùn)動(dòng)切斷澆口[3~4]。張文玉等對延遲頂出結(jié)構(gòu)、預(yù)頂切斷結(jié)構(gòu)、油缸帶動(dòng)滑塊切斷這3種結(jié)構(gòu)的優(yōu)缺點(diǎn)和適用場合進(jìn)行了歸納總結(jié)[5]。吳朋余等應(yīng)用預(yù)頂切斷結(jié)構(gòu),并提出需要在保壓階段液壓缸即開始驅(qū)動(dòng)切刀切斷澆口[6]。易巍等應(yīng)用預(yù)頂切斷結(jié)構(gòu)并提出要求制品保壓結(jié)束后澆口仍然處于熔融狀態(tài)[7]。朱建榮運(yùn)用油缸帶動(dòng)滑塊切斷澆口的原理,在第二段保壓時(shí)氣缸帶運(yùn)滑塊運(yùn)動(dòng),在流道未完全冷卻時(shí),由定模碟簧切斷澆口[8],將原結(jié)構(gòu)所需的2次分型簡化成1次分型。李代敘針對管件塑件設(shè)計(jì)了尖銳的澆口切刀,在塑件對型芯的包緊力與尖銳切刀推出力的共同作用下切斷側(cè)澆口[9]??v觀以上成果,或切澆口后外觀質(zhì)量不良,或模具結(jié)構(gòu)較復(fù)雜,或?qū)ψ⑺軝C(jī)性能有特殊要求,或?qū)ψ⑺芄に囘^程有特殊要求。本文根據(jù)塑料原料特性和塑件功能要求,在延遲頂出結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上[10~11],設(shè)計(jì)了一種旋轉(zhuǎn)差動(dòng)式結(jié)構(gòu)切斷澆口[12],模具結(jié)構(gòu)簡單,澆口斷面質(zhì)量較好,塑件質(zhì)量好,對注塑機(jī)和注射成型工藝過程控制無任何特殊要求。
圖1所示為三防燈卡扣中的連桿,為壁厚2mm帶孔平板連接兩旋轉(zhuǎn)軸結(jié)構(gòu)。最大外形尺寸28.5×16.1×4.7mm,材料PA6+30GF。連桿與勾子通過旋轉(zhuǎn)軸A相連形成卡扣。
圖1 塑件結(jié)構(gòu)
模具設(shè)計(jì)要求為:1模16腔,澆注系統(tǒng)采用4點(diǎn)熱流道轉(zhuǎn)冷流道側(cè)澆口的方式,自動(dòng)切斷側(cè)澆口,自動(dòng)分揀塑件和流道凝料,型腔材料W302,50~52HRC。因連桿和勾子采用自動(dòng)化裝配,平面C及其相對面上不得設(shè)置推桿。該塑件生產(chǎn)批量大,要求塑件尺寸穩(wěn)定、變形小,切斷澆口穩(wěn)定可靠。
造成塑件翹曲變形的原因可分為:收縮不均、冷卻不均、取向效應(yīng)等[13~14]。該塑件結(jié)構(gòu)簡單、外形尺寸小,壁厚基本均勻,但玻纖含量較高,模具設(shè)計(jì)時(shí)要重點(diǎn)控制取向效應(yīng)所引起的變形,并設(shè)計(jì)合理的冷卻系統(tǒng)以得到翹曲變形小的塑件。
為得到具有一致性能的16腔塑件,以4個(gè)型腔為一組采用平衡的澆注系統(tǒng)布局,如圖2所示。
根據(jù)塑料類型選擇合適的熱噴嘴結(jié)構(gòu),因該結(jié)構(gòu)所限,正對熱噴嘴的分流道采用梯形截面,其余采用圓形截面。正對熱噴嘴下方設(shè)置有冷料井,一級分流道末端設(shè)計(jì)加長冷料井,以便于自動(dòng)分揀塑件和流道凝料。
為減小取向效應(yīng)引起的變形,熔融塑料在型腔內(nèi)的流動(dòng)應(yīng)符合單一方向流原則,將澆口設(shè)在長邊的邊角處。為易于切斷澆口,設(shè)計(jì)較小的澆口,高度0.6mm,寬度1.2mm。為避免產(chǎn)生噴射流痕[15],在塑件上正對澆口處設(shè)置了凹腔。
圖2 分流道的布置
根據(jù)塑件的尺寸和變形要求,注射成型過程中需要穩(wěn)定的保壓,玻纖增強(qiáng)料的強(qiáng)度高、冷卻速度快,不宜采用預(yù)頂切斷結(jié)構(gòu)。模具為1模16腔,也不宜采用較復(fù)雜的切澆口結(jié)構(gòu)。決定采用延遲頂出結(jié)構(gòu),但需提高澆口切斷后的表面質(zhì)量,并需減小切斷澆口所需的力以避免該力對塑件造成不良影響。借鑒人工操作時(shí),旋轉(zhuǎn)凝料切斷澆口所需的力最小,并且表面質(zhì)量較好這一經(jīng)驗(yàn),運(yùn)用差動(dòng)推桿,在推出過程中先旋轉(zhuǎn)塑件后切斷澆口。為利于塑件旋轉(zhuǎn),澆口設(shè)在長邊上。
如圖3所示,每腔設(shè)置2支推桿K1和2支差動(dòng)推桿K2,其中1支差動(dòng)推桿K2的中心線與澆口中心線重合。差動(dòng)推桿K2與推板在推出方向上有3mm間隙。差動(dòng)推桿K3與推板在推出方向上有13mm間隙。推板首先帶動(dòng)推桿K1推動(dòng)并旋轉(zhuǎn)塑件。推動(dòng)3mm,塑件已旋轉(zhuǎn)約16°。此時(shí),切斷澆口所需的力已很小,該力不會(huì)對塑件造成任何不良影響。推板繼續(xù)帶動(dòng)推桿K1和差動(dòng)推桿K2一起推動(dòng)塑件,切斷澆口,塑件墜落。推板運(yùn)動(dòng)13mm后,帶動(dòng)差動(dòng)推桿K3推出凝料。
切澆口方案設(shè)計(jì)要點(diǎn):
(1)從分流道到塑件澆口段采用斜面過渡,靠近塑件部位,采用0.1mm的平直段,既方便保證各澆口的平衡,也能減小澆口殘留。
(2)一級分流道下方設(shè)有倒錐,末節(jié)分流道下方靠近澆口處設(shè)計(jì)了側(cè)凹,使得凝料在被推出前不發(fā)生任何移動(dòng),確保在差動(dòng)推桿K2和差動(dòng)推桿K3的差動(dòng)過程中切斷澆口。如圖4所示。
圖3 旋轉(zhuǎn)差動(dòng)式切斷澆口原理圖
圖4 側(cè)澆口平直段及分流道下倒錐和側(cè)凹
(3)在底板上接觸差動(dòng)推桿K2支承面上設(shè)計(jì)了耐磨板,耐磨板材料SW718H,30~35HRC,避免推桿后退。
為減小由于冷卻不均而引起的翹曲變形,以靠近塑件并均衡布置直徑φ8mm冷卻通道為原則,定模型腔板上設(shè)計(jì)了5組圖5所示的冷卻通道,動(dòng)模型腔板上設(shè)計(jì)了2組圖6所示的冷卻通道。
圖5 定模型腔板冷卻通道
圖6 動(dòng)模型腔板冷卻通道
因模溫高時(shí),添加玻纖的塑料在玻纖取向和垂直取向的收縮差異小,翹曲變形小。模溫設(shè)為90℃。
模具結(jié)構(gòu)如圖7所示。為減小模具保養(yǎng)時(shí)的工作量,熱流道部分采用熱半模結(jié)構(gòu),熱半模與定模7裝配時(shí)由熱流道導(dǎo)向桿6導(dǎo)向、銷釘29定位。因模溫較高,推板導(dǎo)柱19不插入動(dòng)模板26,以避免動(dòng)模座板22和動(dòng)模板26因熱膨脹差異對該導(dǎo)向副造成不良影響,墊塊25與動(dòng)模座板22、動(dòng)模板26之間分別由圓柱銷14、13定位,以提高動(dòng)模板26和動(dòng)模座板22之間的連接精度。
圖7 模具結(jié)構(gòu)
采用延遲頂出這一最簡單的側(cè)澆口切斷結(jié)構(gòu),使塑件先于凝料墜落,實(shí)現(xiàn)了塑件和凝料的穩(wěn)定可靠分離。為克服延遲頂出結(jié)構(gòu)切澆口質(zhì)量差的缺點(diǎn),根據(jù)人工去玻纖填充料澆口的經(jīng)驗(yàn),通過合理設(shè)置差動(dòng)推桿的差動(dòng)距離,先旋轉(zhuǎn)塑件后切斷澆口;分流道下方設(shè)計(jì)了倒錐和側(cè)凹使凝料在切斷澆口過程中不發(fā)生任何移動(dòng);側(cè)澆口處設(shè)計(jì)了明顯的應(yīng)力集中點(diǎn);澆口殘留小,塑件外觀質(zhì)量較好。旋轉(zhuǎn)塑件還能消除切斷澆口力對塑件性能的影響,設(shè)計(jì)合理的澆注系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng),使塑件尺寸穩(wěn)定、變形小。經(jīng)實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證,收到了良好的效果。