袁肇彥
(廣東省科達(dá)水利電力巖土工程有限公司,廣東 廣州 510000)
水工建筑物的設(shè)計(jì)中,常遇到建筑物地基地質(zhì)條件不好、豎向承載力和抗滑穩(wěn)定不滿足的情況[1-5],采用樁基礎(chǔ)處理地基,是解決這些問題的有效措施之一[6]。波浪樁是一種新型的預(yù)制護(hù)岸結(jié)構(gòu),采用工廠化預(yù)制,離心成型,高溫養(yǎng)護(hù)成樁。相比普通混凝土樁,其耐久性能好,其抗氯離子、抗硫酸鹽、抗凍、抗?jié)B等性能均達(dá)到國標(biāo)中強(qiáng)腐蝕環(huán)境下100年的要求,因此在沿海的水利工程中使用廣泛[7]。
目前國內(nèi)學(xué)者對(duì)波浪樁的工作性能以及應(yīng)用進(jìn)行了相關(guān)研究。王元戰(zhàn)等[8]采用改進(jìn)Morison波浪力計(jì)算公式研究了流固耦合對(duì)樁身波浪力的影響,并給出了考慮流固耦合影響的波浪力放大系數(shù)圖表;郭英等[9]針對(duì)黑龍江地區(qū)極寒地質(zhì)條件進(jìn)行了預(yù)應(yīng)力混凝土波浪樁鉆孔和沉樁設(shè)備選型試驗(yàn);劉田玉[10]針對(duì)某風(fēng)力發(fā)電機(jī)的鋼管樁結(jié)構(gòu),考慮波浪荷載的周期性作用,計(jì)算分析了單樁式基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)的模態(tài)振型;閆彭彭[11]采用AutoBank軟件對(duì)堤防各運(yùn)行工況進(jìn)行波浪樁穩(wěn)定分析;鐘可圳[12]在預(yù)應(yīng)力混凝土波浪樁技術(shù)優(yōu)勢(shì)的基礎(chǔ)上,針對(duì)該工程?hào)|鳳鎮(zhèn)項(xiàng)目區(qū)預(yù)應(yīng)力混凝土波浪樁鉆孔及沉樁設(shè)備的組合、施工工藝及具體施工過程等進(jìn)行了可行性論證;王靜[13]闡述了預(yù)應(yīng)力混凝土波浪樁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn);劉永利等[14]結(jié)合波浪樁護(hù)岸在沂河北島安全生態(tài)修復(fù)項(xiàng)目中的應(yīng)用,介紹了波浪樁的施工工藝及施工控制要點(diǎn)。
從以上文獻(xiàn)分析可以得出,當(dāng)前國內(nèi)對(duì)波浪樁的研究主要集中于應(yīng)用和施工工藝方面,少有文獻(xiàn)對(duì)波浪樁的動(dòng)力性能進(jìn)行研究,而動(dòng)荷載是沿海樁基設(shè)計(jì)的重要標(biāo)準(zhǔn)之一,因此有必要對(duì)波浪樁在波浪荷載和地震荷載下的動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行分析。因此,本文以廣東省臺(tái)山市新昌水波浪樁工程為例,采用有限元軟件分析了波浪荷載和地震荷載作用下,波浪樁的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律,研究成果可為相關(guān)工程提供參考。
本次研究的波浪樁工程位于臺(tái)山市新昌水(四九河段),治理河道總長為10.5km,護(hù)岸11.06km,清淤疏??傞L7.0km,其中樁號(hào)S0+109—0+562段右岸共453m為波浪樁措施,波浪樁每根寬0.588m,長4m,共有770根。護(hù)岸采用雷諾護(hù)墊砌護(hù),雷諾護(hù)墊尺寸6m×2m×0.3m,為減少岸坡滲漏,在雷諾護(hù)墊底部鋪設(shè)兩布一膜,規(guī)格尺寸為200g/m2,左岸岸坡頂設(shè)置7.5m寬堤頂?shù)缆?右岸岸坡頂設(shè)置6m寬堤頂?shù)缆?護(hù)岸水面以上超高部分和堤頂?shù)缆芬陨线吰略O(shè)1.65m×1.65m砼網(wǎng)格梁,內(nèi)填耕植土,人工播撒草籽。圖1為波浪樁。
圖1 波浪樁
本文的數(shù)值模擬分兩部分,第一部分先分析波浪樁在波浪荷載下的動(dòng)力響應(yīng)。因此在進(jìn)行力學(xué)分析之前,首先必須知道波浪的變化規(guī)律,才能施加波浪壓力。本文在計(jì)算之前通過多次現(xiàn)場測(cè)試先獲得了波浪的波高變化規(guī)律,如圖2所示。圖中為測(cè)試時(shí)間約600—760s之間,其波高最高31cm,波動(dòng)由不同高度、不同周期的波浪組成的,在高度和周期上存在不明顯的變化規(guī)律,因此需要對(duì)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行數(shù)學(xué)處理。當(dāng)前分析復(fù)雜波的主要方法有兩種,頻譜分析和逐波(波列)分析,本文采用更強(qiáng)大的頻譜分析方法。假設(shè)海況可以被視為具有不同頻率、高度和方向的大量規(guī)則正弦波分量的組合或疊加。也就是說,頻譜分析方法通過將波記錄的時(shí)間序列轉(zhuǎn)換為波譜來確定每個(gè)波頻率的波能量分布和平均統(tǒng)計(jì)信息,這本質(zhì)上是從時(shí)域到頻域的轉(zhuǎn)換。
圖2 波浪的波高變化
在獲得規(guī)律變化的時(shí)頻圖后,開展一系列流體動(dòng)力學(xué)模擬,最后得到了波動(dòng)量變化圖,即后期數(shù)值模擬輸入的波浪壓力以波動(dòng)能代替,如圖3所示。
圖3 波動(dòng)量變化規(guī)律
本次分析將0.2g、0.3g、0.4g和0.5g的地震加速度施加在來自樁基底部,施加時(shí)間2s。為了獲得樁的最大響應(yīng),經(jīng)過多次試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)2s的振動(dòng)時(shí)間滿足條件,因此,不再嘗試進(jìn)一步的時(shí)間性能分析。
為探究一組波浪樁在波浪壓力下的力學(xué)性能,本次采用有限元軟件對(duì)波浪樁進(jìn)行建模分析。圖4為本次建立的有限元模型。圖中,地基土為密砂,高8m,波浪樁每根寬0.588m,長4m,采用三角形網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格數(shù)量1 282個(gè),材料采用彈塑性模型,波浪動(dòng)力與第三節(jié)中的分析結(jié)果保持一致。至于邊界條件,擋水面為應(yīng)力邊界,隔水面為自由表面,底板全約束。表1為數(shù)值計(jì)算參數(shù)。
圖4 波浪樁數(shù)值模型
表1 模型計(jì)算力學(xué)參數(shù)
圖5給出了波浪荷載下,樁基頂部位移變化結(jié)果。由圖可知,樁基的位移呈非線性變化趨勢(shì)明顯,局部動(dòng)蕩較為明顯,位移先增大后減小。樁基在6s的動(dòng)荷載下,最大位移分別為0.011m,發(fā)生在2.5s的時(shí)間點(diǎn)上,之后回彈至0.09m。此外,從圖中還可得出,即使在正弦荷載下獲得了相似的最大振幅,但樁基的位移變化并非呈周期性變化,這是由于樁基產(chǎn)生共振效應(yīng)而引起的,因此在進(jìn)行波浪樁安全設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)當(dāng)考慮樁體的共振效應(yīng),提高樁基下沉位移設(shè)計(jì)的可靠性。
圖5 波浪荷載下樁基頂部位移變化結(jié)果
了解波浪樁對(duì)地震荷載的響應(yīng)對(duì)于樁體動(dòng)力設(shè)計(jì)至關(guān)重要。因此,本節(jié)研究了密實(shí)砂土中樁在各種動(dòng)荷載加速度(即正弦振動(dòng))下的響應(yīng)(加速度、垂直位移)。為了正確模擬波浪樁和砂之間的摩擦相互作用,根據(jù)砂的相對(duì)密度定義了接觸界面。此外,在樁頭估算樁的動(dòng)態(tài)響應(yīng)(加速度、位移)。圖6給出了波浪樁在地震荷載作用下加速度變化規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn),波浪樁頭的加速度和位移都隨著動(dòng)載荷的增加而增加,振幅響應(yīng)較大,能夠響應(yīng)0.5g至2.5g的加速度。圖7給出了波浪樁在地震荷載作用下樁頭位移變化規(guī)律。由圖可知,隨著地震加速度的增大,樁的位移同樣出現(xiàn)增大的趨勢(shì),但最大位移峰值時(shí)間具有一定差異,在密實(shí)砂中樁產(chǎn)生的最大位移范圍為0.1m至0.5m。
圖6 波浪樁在地震荷載作用下加速度變化規(guī)律
圖7 不同水位下液壓壩的位移變化規(guī)律
本文以廣東省臺(tái)山市新昌水波浪樁工程為例,采用有限元分析軟件分析了波浪荷載和地震荷載作用下,波浪樁的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律。研究結(jié)果表明,波浪荷載作用下,樁基的位移呈非線性變化趨勢(shì)明顯,位移先增大后減小。樁基在6s的動(dòng)荷載下,最大位移分別為0.011m,發(fā)生在2.5s的時(shí)間點(diǎn)上,之后回彈至0.09m。另一方面,在地震荷載作用下,波浪樁頭的加速度和位移都隨著動(dòng)載荷的增加而增加,振幅響應(yīng)較大,能夠響應(yīng)0.5g至2.5g的加速度,樁產(chǎn)生的最大位移范圍為0.1m至0.5m。研究成果可為工程提供參考?!?/p>