楊曉禹,王洪斌,張彩紅
(中國第一重型機械股份公司鑄鍛鋼事業(yè)部,黑龍江 齊齊哈爾 161042)
目前使用的大型船用四爪吊鉤多為鑄件,使用過程中在鉤爪的U型彎部位應(yīng)力集中處容易出現(xiàn)龜裂,需要反復(fù)返修,給大型起重船造成嚴(yán)重經(jīng)濟(jì)損失。大型船用吊鉤未來發(fā)展趨勢,首先是由鑄件改為鍛件,再由普通鍛件改為全纖維仿形鍛造鍛件,從而大幅提高吊鉤的起吊能力與安全可靠性,同時減少大型起重船靠岸檢修時間,提升大型起重船的商業(yè)運行效率與經(jīng)濟(jì)效益。
圖1為全纖維仿形鍛造的5000噸級船用四爪吊鉤鍛件,為變截面鍛件,性能要求較高,采用劇烈的淬火方式極易導(dǎo)致鍛件開裂[1]。本文通過設(shè)計3組熱處理實驗,對比了不同淬火冷卻方式對鍛件性能的影響,確定淬火冷卻方式;然后利用Deform軟件模擬計算水冷過程中鍛件各部位的應(yīng)力和溫度變化,確定了最佳的淬火工藝參數(shù),從而獲得了綜合性能較好的鍛件[2]。
圖1 大型船用四爪吊鉤三維造型
本文中大型船用吊鉤鍛件材質(zhì)為30CrNiMo8,化學(xué)成分見表1,機械性能要求見表2。取樣位置為近內(nèi)孔表面80 mm處。
表1 鍛件化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)
表2 機械性能要求
對于30CrNiMo8材質(zhì)鍛件大部分僅要求室溫或0 ℃沖擊韌性,對-30 ℃沖擊韌性的研究較少,為得到強度和-30 ℃沖擊功均滿足設(shè)計要求的吊鉤鍛件,必須提高鍛件的淬火冷卻速率。但吊鉤鍛件為變截面鍛件,不同位置的淬火厚度為300~1100 mm,上端取樣位置處的淬火厚度為340 mm,下端取樣位置處的淬火厚度為1080 mm,截面尺寸相差極大,且鍛件碳含量相對較高,劇烈的淬火方式會在鍛件內(nèi)部產(chǎn)生較大的應(yīng)力,極易導(dǎo)致鍛件開裂[3]。
為了確定吊鉤鍛件的淬火工藝參數(shù),進(jìn)行淬火熱處理模擬實驗,如圖2和圖3所示,分別采用水冷和油冷的冷卻方式,并檢測取樣位置處的機械性能,根據(jù)冷卻特性曲線確定冷卻速率[4]。
圖2 吊鉤鍛件采用水冷的熱處理工藝
圖3 吊鉤鍛件采用油冷的熱處理工藝
表3為不同熱處理工藝下鍛件的機械性能。由表3可知,油冷時,鍛件的-30 ℃沖擊功偏低,不能滿足鍛件的性能要求;水冷時,鍛件的強度和-30 ℃沖擊功均滿足性能要求。因此,吊鉤鍛件淬火時不能采用單一油淬的冷卻方式。吊鉤鍛件的碳當(dāng)量約為0.67,原則上可以采用水淬的冷卻方式,但吊鉤鍛件為異形件,截面尺寸變化較大,如一直采用水冷,鍛件內(nèi)部的應(yīng)力極大,會增加鍛件開裂傾向。綜合考慮性能和鍛件的實際形狀尺寸情況,熱處理工藝最終確定采用先水冷后油冷的冷卻方式,以期在保證鍛件性能的同時降低開裂的風(fēng)險。
表3 不同熱處理工藝下鍛件的機械性能
淬火水冷時間對鍛件的性能有重要的影響,鍛件水冷時間太短,鍛件性能無法滿足要求;水冷時間太長,又易導(dǎo)致鍛件開裂。為了確定最佳的水冷時間,利用deform軟件模擬吊鉤鍛件水冷過程中鍛件各部位應(yīng)力和溫度的變化。圖4為模擬得到的吊鉤鍛件水冷15 min后溫度和應(yīng)力的分布,P1和P2為鍛件的取樣位置處。模擬結(jié)果表明,鍛件水冷15 min后,取樣位置處溫度降低到600 ℃左右,已經(jīng)基本避開了珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)域,后期降溫速度變慢也基本不會發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變;同時鍛件鉤爪處的有效應(yīng)力達(dá)到了1400 MPa,基本上達(dá)到了該鍛件的屈服強度。為了保證鍛件不開裂,確定鍛件水冷時間為15 min[5]。
圖4 吊鉤鍛件水冷15 min后溫度和應(yīng)力的分布
根據(jù)模擬計算結(jié)果最終制定的熱處理工藝如圖5所示[6],吊鉤鍛件熱處理后的機械性能見表4。由表4可知,鍛件的屈服強度和-30 ℃沖擊功均滿足性能要求,機械性能較好。
表4 吊鉤鍛件機械性能檢測結(jié)果
圖5 吊鉤鍛件的熱處理工藝
根據(jù)熱處理試驗和軟件模擬計算結(jié)果,確定了吊鉤鍛件的冷卻方式和冷卻時間,制定了最佳的熱處理工藝。最佳淬火冷卻方式為:水冷15 min后油冷190~200 min。此時鍛件的強度和-30 ℃沖擊功均滿足設(shè)計要求。經(jīng)實際生產(chǎn),最終獲得了機械性能良好的大型船用吊鉤鍛件。