交叉疊置保護(hù)層工作面重復(fù)采動卸壓效應(yīng)研究

徐 超，楊 港，付 強(qiáng)，王逸夫，馬思博，趙 偉，郭海軍

（1.中國礦業(yè)大學(xué)（北京）共伴生能源精準(zhǔn)開采北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083；2.中國礦業(yè)大學(xué)（北京）應(yīng)急管理與安全工程學(xué)院，北京 100083）

保護(hù)層開采可以降低被保護(hù)層的地層應(yīng)力，增大被保護(hù)層的透氣性[1-4]，進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)煤和卸壓瓦斯的綜合開采[5-12]。

保護(hù)煤層開采過之后，被保護(hù)層的卸荷效果直接影響消突措施的實(shí)施效果[13-24]。為此，以新景礦15303 工作面實(shí)際開采及地質(zhì)條件為工程背景，研究高瓦斯煤層群交叉疊置工作面重復(fù)采動條件下被保護(hù)層的卸壓效果，并對保護(hù)層開采后被保護(hù)層的地應(yīng)力特征進(jìn)行精細(xì)化表征；同時(shí)開展交叉疊置工作面開采被保護(hù)層的卸壓效果現(xiàn)場試驗(yàn)，對研究結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。

1 研究方法

1.1 工程背景

本次工程背景為陽泉礦區(qū)新景礦蘆南分區(qū)15303 和8123 工作面。8123 綜采工作面沿東西方向布置，15303 綜放工作面沿南北方向布置，8123 上方的3#煤層未采。由于新景礦8#和15#煤層蘆南分區(qū)特殊的地質(zhì)構(gòu)造，兩工作面呈交叉疊置型位置關(guān)系，該采區(qū)多個(gè)區(qū)域呈現(xiàn)這種位置關(guān)系。交叉疊置工作面位置示意圖如圖1。

1.2 數(shù)值模型

數(shù)值模型及開采設(shè)置如圖2。FLAC3D數(shù)值模型長600 m，寬500 m，高度209 m，煤層傾角0°，共87 000個(gè)單元。在3#被保護(hù)煤層中布置網(wǎng)格測點(diǎn)，用以記錄保護(hù)層開挖過程中被保護(hù)煤層的應(yīng)力位移變化。

第1 步：設(shè)置8#煤層開采工作面從模型y=100 m 處沿著模型x 軸正向開挖，設(shè)置每次開挖10 m，x軸方向開挖300 m，最終開挖尺寸為300 m×200 m×3 m（長×寬×高）；第2 步：設(shè)置15#煤層開采工作面從模型x=100 m 處沿著y 軸正向開挖，設(shè)置每次沿走向開挖10 m，y 軸方向開挖400 m，15#煤層工作面最終開挖尺寸為400 m×200 m×6 m（長×寬×高）。

1.3 模型力學(xué)參數(shù)及邊界條件設(shè)置

本模型使用摩爾-庫倫準(zhǔn)則。模型頂部實(shí)際埋深為250 m，在模型最上部施加6.6 MPa 的均勻分布壓力補(bǔ)償上覆巖層的壓力。最下部使用固定邊界固定節(jié)點(diǎn)在空間內(nèi)的移動，其余面均使用滾支邊界，邊界上的節(jié)點(diǎn)只可沿邊界做二維的滾動。主要煤巖層的力特性參數(shù)見表1。

表1 主要煤巖層的力學(xué)特性參數(shù)Table 1 Mechanical property parameters of main coal strata

2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

2.1 被保護(hù)層塑性區(qū)演化特征

2.1.1 單一保護(hù)層工作面開采

模擬過程中，分別輸出8#煤層工作面回采50、100、150、200、250、300 m 時(shí)，地層的塑性區(qū)分布狀態(tài)云圖。單一保護(hù)層開采地層塑性區(qū)分布演化云圖如圖3。

由圖3 可知：當(dāng)8#煤層工作面回采至50 m 時(shí)，工作面前方和開切眼側(cè)的采空區(qū)底板率先發(fā)生塑性破壞，且受到剪應(yīng)力而發(fā)生塑性破壞的區(qū)域越來越大，水平方向的破壞區(qū)域略大于8#煤層采空區(qū)；當(dāng)工作面推進(jìn)至300 m 時(shí)，在8#煤層采空區(qū)中部，3#煤層煤體遭到拉伸破壞，這表明8#下保護(hù)煤層的工作面不斷推進(jìn)使得3#煤層的卸荷空間進(jìn)一步加大，而8#煤層底板塑性區(qū)域較小，15#煤層未出現(xiàn)塑性破壞。

2.1.2 交叉疊置保護(hù)層工作面開采

重復(fù)采動影響下地層塑性區(qū)分布演化云圖如圖4。

由圖4 可知：15#煤層回采100 m 后，8#煤層發(fā)生塑性破壞的區(qū)域主要集中在15#煤層開切眼附近，上方地層的塑性區(qū)向四周擴(kuò)展；15#煤層工作面推進(jìn)至200 m 時(shí)，3#和8#煤層煤體均發(fā)生剪切破壞，3#煤層位于8#煤層和15#煤層重復(fù)采動的區(qū)域較15#煤層單一采動的區(qū)域發(fā)生塑性破壞的程度更大；15#煤層工作面推進(jìn)至300 m 時(shí)，位于8#煤層采空區(qū)上方的3#卸壓區(qū)域煤體遭受到二次剪切破壞，8#煤層采空區(qū)上方部分垮落巖層受力狀態(tài)由壓應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)榧羟辛?，受到剪切破壞?5#煤層工作面回采至400 m 時(shí)，8#煤層大部分發(fā)生破壞損傷，破壞區(qū)域略大于采空區(qū)，而3#煤層發(fā)生破壞域遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于8#煤層，表明下伏保護(hù)層開采對地層破壞的影響從開切眼和工作面以一定的角度向上部地層輻射，且兩端地層的破壞范圍較大，破壞范圍最遠(yuǎn)可達(dá)距15#煤層140 m 的地層；3#煤層受8#煤層和15#煤層重復(fù)采動影響區(qū)域塑性破壞較為充分，該區(qū)域3#煤層與8#煤層之間裂隙充分發(fā)育，透氣性增加幅度更大。

2.2 3#被保護(hù)煤層垂向應(yīng)力分析

2.2.1 單一保護(hù)層工作面開采

8#煤層回采不同距離3#煤層應(yīng)力分布演化云圖如圖5、垂向應(yīng)力曲線如圖6。

由圖5 可知，在8#煤層回采過后，8#煤層回采區(qū)域3#煤層出現(xiàn)卸壓，在工作面前方和開切眼后方被保護(hù)層煤體產(chǎn)生應(yīng)力集中；隨著保護(hù)層開采的距離加大，8#煤層采空區(qū)區(qū)域3#煤層的卸壓程度也逐步加大，走向兩端應(yīng)力集中程度也大幅提高；工作面回采至200 m 時(shí)，由于8#煤層中部的頂板垮落、壓實(shí)，采空區(qū)中部的3#被保護(hù)煤層煤體出現(xiàn)應(yīng)力恢復(fù)，并且應(yīng)力恢復(fù)的區(qū)域隨保護(hù)層工作面推進(jìn)逐漸擴(kuò)大；8#煤層工作面回采300 m 過后，3#煤層的垂向應(yīng)力在傾向上呈對稱分布，由于工作面回采后時(shí)間不夠不充分，在工作面回采前方的卸壓程度要小于開切眼側(cè)，同樣，應(yīng)力集中程度也小于開切眼側(cè)。

由圖6 可知：在8#煤層開始回采50 m 時(shí)，3#煤層垂向壓力最低達(dá)到5.75 MPa，始采線后方和工作面前方的被保護(hù)層煤體應(yīng)力升高幅度較?。划?dāng)8#煤層工作面推進(jìn)至150 m 時(shí)，采空區(qū)中部的應(yīng)力最小為3.8 MPa，開切眼后方最大應(yīng)力為8.5 MPa；當(dāng)工作面采到200 m 時(shí)，3#煤層在采空區(qū)中部出現(xiàn)應(yīng)力恢復(fù)，開切眼側(cè)和工作面?zhèn)鹊膽?yīng)力顯著提高至11 MPa，并且兩側(cè)應(yīng)力集中區(qū)域的應(yīng)力大幅增高，而卸壓區(qū)域的應(yīng)力降低程度基本保持不變，采空區(qū)在走向方向上的應(yīng)力曲線呈現(xiàn)“波浪式”特點(diǎn)，即卸壓充分區(qū)域與應(yīng)力恢復(fù)區(qū)域交替出現(xiàn)；當(dāng)工作面推進(jìn)至300 m 時(shí)，卸壓區(qū)域中部靠近工作面的一側(cè)有最小垂向應(yīng)力2.8 MPa，3#煤層工作面前方最大應(yīng)力集中系數(shù)為1.79，開切眼側(cè)最大應(yīng)力集中系數(shù)為1.86。

2.2.2 交叉疊置保護(hù)層工作面開采

重復(fù)采動影響下3#煤層應(yīng)力分布如圖7。

由圖7 可知：15#煤層回采100 m 過后，3#煤層在15#煤層采空區(qū)產(chǎn)生卸壓區(qū)域，此時(shí)8#煤層的回采對3#煤層的有效卸壓起著主要作用；當(dāng)15#煤層工作面推進(jìn)至200 m 時(shí)，3#煤層受15#煤層的采動影響，卸壓區(qū)域大幅增加，在15#煤層工作面與8#煤層工作面相交的區(qū)域，產(chǎn)生2 種不同的卸壓效果，3#煤層原卸壓區(qū)應(yīng)力進(jìn)一步降低，原應(yīng)力集中區(qū)的應(yīng)力集中程度減小，8#煤層與15#煤層工作面相交的2個(gè)交點(diǎn)所在的區(qū)域應(yīng)力大幅升高，產(chǎn)生了應(yīng)力集中的現(xiàn)象；當(dāng)15#煤層工作面推進(jìn)至300 m 時(shí)，15#煤層工作面穿過了8#煤層的工作面，3#被保護(hù)層在8#煤層與15#煤層工作面相交的區(qū)域垂向應(yīng)力降低；當(dāng)15#煤層工作面推進(jìn)至400 m 時(shí)，3#煤層在8#煤層和15#煤層工作面相交的區(qū)域煤層應(yīng)力降低，兩工作面相交的4 個(gè)點(diǎn)所在的區(qū)域應(yīng)力集中程度大大提高。

模擬過程中，在3#煤層y=250 m 處，以及x=150、200、250、300 m 處設(shè)置監(jiān)測線，監(jiān)測15#煤層回采時(shí)，3#煤層走向方向以及傾向方向上采空區(qū)中部的應(yīng)力變化規(guī)律。15#煤回采不同距離3#煤層應(yīng)力曲線如圖8。

由圖8（a）可知：走向方向上，15#煤層工作面回采100 m 時(shí)，3#煤層在15#煤層采空區(qū)應(yīng)力降低至6 MPa，3#煤層在工作面前方30 m 處應(yīng)力地應(yīng)力達(dá)到16 MPa，應(yīng)力集中系數(shù)為2.22；當(dāng)15#煤層工作面回采200 m 時(shí)，3#煤層地應(yīng)力先升后降，原應(yīng)力集中區(qū)垂向應(yīng)力由16 MPa 降低至14 MPa；當(dāng)15#煤層工作面回采300 m 時(shí)，15#煤層工作面和8#煤層工作面完全交叉，交叉區(qū)域3#煤層的應(yīng)力呈現(xiàn)中央高，兩側(cè)低的“M 型”分布，15#煤層工作面前方3#煤層應(yīng)力集中程度由16.9 MPa 降低至16 MPa；當(dāng)15#煤層工作面回采400 m 時(shí)，3#煤層的應(yīng)力集中程度顯著降低，地應(yīng)力最高為13 MPa，應(yīng)力集中系數(shù)為1.8，在15#煤層工作面后方100 m 區(qū)域內(nèi)煤體壓力降低，同時(shí)在15#煤層工作面前方50 m 區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力集中的現(xiàn)象，地應(yīng)力達(dá)到9 MPa，應(yīng)力集中系數(shù)為1.25。

由圖8（b）可知：傾向方向上3#煤層在15#煤層工作面兩側(cè)區(qū)域產(chǎn)生了明顯得應(yīng)力集中，當(dāng)15#煤層工作面回采至400 m 時(shí)，傾向方向上的垂向應(yīng)力顯著降低，由于8#煤層和15#煤層的重復(fù)采動作用，3#煤層在傾向方向上的應(yīng)力狀態(tài)呈現(xiàn)“波浪式”的特點(diǎn)，即充分卸壓區(qū)域和非充分卸壓區(qū)域交替出現(xiàn)。

8#煤層與15#煤層交叉疊置工作面開采之后，3#煤層的應(yīng)力狀態(tài)重新分布，應(yīng)力呈現(xiàn)非均勻的分布狀態(tài)，在平面上可以分為5 個(gè)區(qū)域[24]，分別為：①充分卸壓區(qū)Ⅰ；②非充分卸壓區(qū)Ⅱ；③應(yīng)力弱集中區(qū)Ⅲ；④應(yīng)力強(qiáng)集中區(qū)Ⅳ；⑤原巖應(yīng)力區(qū)Ⅴ。重復(fù)采動被保護(hù)煤層采動應(yīng)力分區(qū)示意圖如圖9。

充分卸壓區(qū)Ⅰ分為Ⅰ-a、Ⅰ-b、Ⅰ-c 和Ⅰ-d 4個(gè)受不同開采擾動充分卸壓的區(qū)域。Ⅰ-a 區(qū)為8#煤層開采單一擾動增透區(qū)；Ⅰ-b 區(qū)為15#煤層開采單一擾動增透區(qū)；Ⅰ-c 區(qū)為8#和15#煤層開采重復(fù)擾動增透區(qū)，該區(qū)域在8#煤層回采后中部地應(yīng)力恢復(fù)，15#煤層回采之后，該區(qū)域的煤體再次卸壓；Ⅰ-d區(qū)為8#和15#煤層開采重復(fù)擾動增透區(qū)，該區(qū)域在8#煤層回采后被保護(hù)層得到充分卸壓，15#保護(hù)層開采之后，卸壓程度進(jìn)一步加大。非充分卸壓區(qū)Ⅱ位于充分卸壓區(qū)與應(yīng)力集中區(qū)的中間區(qū)域，該區(qū)域由8#煤層回采后3#煤層的非充分卸壓區(qū)和15#煤層回采后工作面?zhèn)群烷_切眼側(cè)的非充分卸壓區(qū)組成。應(yīng)力集中區(qū)Ⅲ位于15#煤層工作面?zhèn)群烷_切眼側(cè)采空區(qū)的外側(cè)，應(yīng)力集中程度較小。高應(yīng)力集中區(qū)Ⅳ分別位于15#煤層與8#煤層工作面垂直交叉的4 個(gè)交點(diǎn)區(qū)域和8#煤層始采線和終采線外側(cè)的應(yīng)力集中區(qū)。

2.3 3#被保護(hù)層變形特征

2.3.1 單一保護(hù)層工作面開采

在3#煤層回采工作面走向中線設(shè)置監(jiān)測線，監(jiān)測8#煤層回采不同距離時(shí)3#煤層變形量。工作面開采不同距離3#煤層膨脹變形量演化曲線如圖10。

由圖10 可知：當(dāng)8#煤層工作面推進(jìn)至50 m時(shí)，3#煤層煤體最大相對膨脹變形量為1.2‰，3#煤層在采空區(qū)中部的最大相對變形量為2.5‰；當(dāng)工作面推采過200 m 時(shí)，開切眼前方50 m 和工作面后防50 m 處由于上覆巖層的重新壓實(shí)作用，3#煤層煤體的相對變形量在該區(qū)域降低；當(dāng)8#煤層工作面推進(jìn)至300 m 時(shí)，3#煤層在8#煤層采空區(qū)中部出現(xiàn)充分膨脹變形和非充分膨脹變形交替出現(xiàn)的情況，3#煤層煤體最大膨脹變形出現(xiàn)在開切眼前方60 m 處，3#煤層相對變形量達(dá)到5.46‰；開切眼后方和工作面前方由于應(yīng)力集中現(xiàn)象，3#煤層的煤體被壓縮，相對壓縮變形量為4.7‰左右。

2.3.2 交叉疊置保護(hù)層工作面開采

在3#煤層回采工作面設(shè)置監(jiān)測線，監(jiān)測8#煤層回采300 m 后，15#煤層回采400 m 后，采空區(qū)上方3#煤層的相對變形量情況。重復(fù)采動影響下3#煤層相對變形量等高線圖如圖11。

導(dǎo)出8#與15#煤層工作面開采之后3#煤層的相對變形量等高線。8#與15#煤層工作面開采之后，3#煤層在8#煤層采空區(qū)內(nèi)形成了環(huán)形的充分卸壓區(qū)，該區(qū)域的相對變形量在3‰～12.8‰之間，相對變形量最高的區(qū)域位于環(huán)形區(qū)域中15#與8#煤層工作面相交的區(qū)域；在8#煤層采空區(qū)中央、15#與8#煤層工作面非交叉區(qū)域形成非充分卸壓區(qū)，該區(qū)域的相對變形量在0～3‰左右；在15#與8#煤層工作面的開采邊界外形成應(yīng)力集中區(qū)，該區(qū)域的相對變形量在-9‰～0 之間，相對變形量最低的區(qū)域位于15#煤層工作面與8#煤層工作面垂直交叉的4 個(gè)交點(diǎn)區(qū)域，該區(qū)域的相對變形量-9‰～-11.7‰之間。

3 現(xiàn)場試驗(yàn)

3.1 測試鉆孔施工方案

測定地點(diǎn)為蘆南分區(qū)8123 工作面東三主巷，測定過程中在巷道內(nèi)布置3 個(gè)鉆場，向理論計(jì)算的有效卸壓區(qū)域內(nèi)施工上向穿層鉆孔與本煤層順層鉆孔，鉆孔孔徑均為85 mm，設(shè)計(jì)施工鉆孔共計(jì)6 個(gè)，穿層鉆孔終孔位置位于3#煤層，順層鉆孔終孔位置位于8#煤層。各施工鉆孔參數(shù)及用途見表2。

表2 施工鉆孔參數(shù)及用途表Table 2 Drilling parameters and usage table

3.2 被保護(hù)層采動應(yīng)力測定

3#及8#煤層采動應(yīng)力的測定采用YHY60 型鉆孔應(yīng)力計(jì)。在測定地點(diǎn)安裝YHY60 型應(yīng)力采集系統(tǒng)配套的鉆孔應(yīng)力探頭、鋼線及數(shù)據(jù)傳感器，使用數(shù)據(jù)采集器采集采動應(yīng)力信息。應(yīng)力記錄區(qū)間為測點(diǎn)距離15303 工作面采前200 m 和采后200 m，收集的數(shù)據(jù)還要結(jié)合打鉆俯仰角度進(jìn)行轉(zhuǎn)換，得到被保護(hù)層的垂向應(yīng)力。測點(diǎn)采動應(yīng)力如圖12。

由圖12 可知：3#及8#煤層一次擾動區(qū)和重復(fù)擾動區(qū)內(nèi)煤層采動應(yīng)力都是先增大后減小，最后又升高；當(dāng)工作面位于應(yīng)力探頭前方50 m 時(shí)，3#及8#煤層應(yīng)力探頭位置應(yīng)力升高。

當(dāng)工作面位于應(yīng)力探頭前方約60 m 時(shí)，3#煤層一次擾動區(qū)內(nèi)煤層地應(yīng)力最高為19.6 MPa；當(dāng)工作面位于應(yīng)力探頭前方30 m 左右時(shí)，8#煤層一次擾動區(qū)內(nèi)煤層地應(yīng)力最高為21.8 MPa；3#煤層重復(fù)采動區(qū)域內(nèi)，工作面位于應(yīng)力探頭前方約50 m 時(shí)，3#煤層重復(fù)采動區(qū)內(nèi)煤體應(yīng)力最高為17.1 MPa。

采過探頭位置之后，鉆孔應(yīng)力數(shù)值快速下降，當(dāng)工作面推過至3#煤層應(yīng)力探頭約20 m 時(shí)，3#煤層應(yīng)力最小為4.4 MPa，8#煤層應(yīng)力最小為5.5 MPa；3#煤層重復(fù)采動區(qū)域內(nèi)，工作面采過3#煤層內(nèi)應(yīng)力探頭10 m 時(shí)，3#煤層重復(fù)擾動區(qū)內(nèi)煤層地應(yīng)力最低為3.8 MPa，地應(yīng)力顯著降低。15303 工作面的不斷推進(jìn)使得上方采空區(qū)頂板垮落壓實(shí)，地應(yīng)力出現(xiàn)升高，應(yīng)力探頭所測位置地應(yīng)力恢復(fù)。最終，地層擾動穩(wěn)定后3#煤層應(yīng)力約為5.3 MPa 左右，8#煤層應(yīng)力為6.4 MPa 左右。3#煤層重復(fù)擾動區(qū)域應(yīng)力為4.8 MPa 左右，卸壓效果明顯優(yōu)于單一保護(hù)層開采。

3.3 被保護(hù)層透氣性系數(shù)測定

在保護(hù)層開采前和開采后，分別記錄鉆孔瓦斯流量、鉆孔壓力，根據(jù)鉆孔徑向流量法計(jì)算煤層透氣系數(shù)。15303 工作面推進(jìn)至距離東三主巷80 m 左右時(shí)，工作面的超前應(yīng)力集中使得巷道變形加劇，為了安全起見，中斷了瓦斯流量的觀測，工作面推過東三主巷100 m 后繼續(xù)觀測。測點(diǎn)瓦斯流量如圖13。被保護(hù)層卸壓前后透氣性系數(shù)對比如圖14。

由圖14 可知，8#及15#煤層回采過后，在15#煤層單一擾動區(qū)域，3#煤的煤層透氣性系數(shù)由0.339 3 m2/（MPa2·d）增加至18.007 9 m2/（MPa2·d），增加52.0倍，8#煤的煤層透氣性系數(shù)由0.439 6 m2/（MPa2·d）增加至33.383 8 m2/（MPa2·d），增加74.9 倍。在8#及15#煤層重復(fù)擾動區(qū)域，3#煤的煤層透氣性系數(shù)由0.881 6 m2/（MPa2·d）增加至94.595 7 m2/（MPa2·d），增加106.3 倍。單一15#保護(hù)煤層開采卸壓后被保護(hù)煤層的透氣性都大幅度提高，8#及15#煤層重復(fù)采動卸壓后，3#被保護(hù)層的卸壓效果遠(yuǎn)高于單一15#保護(hù)煤層開采的卸壓效果，再次驗(yàn)證了保護(hù)層開采的卸壓效果。

4 結(jié) 語

以新景礦15303 工作面實(shí)際開采及地質(zhì)條件為工程背景，研究了高瓦斯煤層群交叉疊置工作面重復(fù)采動條件下被保護(hù)層的卸壓效果，并對開采后被保護(hù)層的地應(yīng)力特征進(jìn)行了精細(xì)化的表征；同時(shí)開展了現(xiàn)場試驗(yàn)，驗(yàn)證了卸壓的效果。

1）交叉疊置工作面開采之后，被保護(hù)層應(yīng)力狀態(tài)呈現(xiàn)非均勻的分布狀態(tài)。在兩保護(hù)層工作面重疊區(qū)域內(nèi)，被保護(hù)層的應(yīng)力集中程度降低，卸壓區(qū)域內(nèi)的卸壓程度增加，兩工作面垂直交叉的4 個(gè)交點(diǎn)區(qū)域，被保護(hù)層的應(yīng)力集中程度大幅升高。

2）交叉疊置工作面開采之后，被保護(hù)層的應(yīng)力狀態(tài)在平面上可以分為5 個(gè)區(qū)域，分別為：充分卸壓區(qū)Ⅰ；非充分卸壓區(qū)Ⅱ；應(yīng)力集中區(qū)Ⅲ；高應(yīng)力集中區(qū)Ⅳ；原巖應(yīng)力區(qū)Ⅴ。

3）交叉疊置工作面開采之后，充分卸壓區(qū)Ⅰ的相對變形量在3‰～12.8‰之間，非充分卸壓區(qū)Ⅱ的相對變形量在0～3‰左右，應(yīng)力集中區(qū)Ⅲ的相對變形量在-9‰～0 之間，高應(yīng)力集中區(qū)Ⅳ的相對變形量在-9‰～-11.7‰之間。

4）現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果表明：在15#煤層開采單一擾動區(qū)域，3#煤層地應(yīng)力約為5.3 MPa 左右，8#煤層為6.4 MPa 左右，3#煤的煤層透氣性系數(shù)增加52 倍，8#煤增加74.9 倍；在8#及15#煤層重復(fù)擾動區(qū)域，3#煤層地應(yīng)力為4.8 MPa 左右，透氣性系數(shù)增加106.3倍。交叉疊置工作面的卸壓效果明顯優(yōu)于單一保護(hù)層開采。