周杰ZHOU Jie;范佩佩FAN Pei-pei;于苗YU Miao;白永恒BAI Yong-heng
(西安派瑞功率半導(dǎo)體變流技術(shù)股份有限公司,西安 710077)
質(zhì)量流量計間接式測量的原理既需要測量流體的體積流量Q 值又需要測其密度值ρ,然后通過運算放大器計算從而才能得到流體的質(zhì)量,也可以通過測量流體溫度T、壓力P、密度ρ 之間的關(guān)系計算出流體的質(zhì)量[2]。直接測量法較相對測量法而言比較直觀,可以直接獲得流體的質(zhì)量流量值,所以由于直接式測量的簡便性、高可靠性、和準確性而備受用戶的青睞廣泛用于各種復(fù)雜的環(huán)境中。
CMF 一般分為兩個部分流量傳感器和流量變送器。流量傳感器的原理是基于Coriolis 效應(yīng)上相位差檢測型傳感器,其結(jié)構(gòu)主要由振動管和相位差信號檢測器兩部分組成,如圖1、圖2 所示。
CMF 的邏輯計算處理系統(tǒng)是微處理器。變送器將動力參數(shù)傳遞給傳感器,也可直接將傳感器中的信號轉(zhuǎn)化為質(zhì)量流量信號qm。傳感器根據(jù)溫度T 參數(shù)、調(diào)節(jié)密度ρ 等參數(shù),具有良好的魯棒性,按照上位機規(guī)定的通訊協(xié)議,流量變送器與上位機進行交互。
Coriolis 力的概念解釋為,有一質(zhì)點在旋轉(zhuǎn)體系中直線運動,但由于慣性的作用該質(zhì)點的運動軌跡產(chǎn)生了直線偏移,此時該質(zhì)點上有向心力和Coriolis 力同時起作用。CMF 流量計檢測器中含有電磁驅(qū)動系統(tǒng),在該系統(tǒng)的作用下測量管產(chǎn)生頻率為f 的振動,此時的參照系為傳動參照系。當(dāng)位于旋轉(zhuǎn)體內(nèi)的質(zhì)點在旋轉(zhuǎn)中心做靠近或原理的運動時,就會產(chǎn)生一種慣性力[3]。
CMF 的基本原理如圖3 所示,流動體中的質(zhì)點m 在旋轉(zhuǎn)的振動管中移動,振動管以固定的角速度ω 繞O 點旋轉(zhuǎn)。此時該運動的質(zhì)點會有一個沿著法線方向的向心力作用于質(zhì)點上,向心力Fr=ω2r·Δm 和沿切線方向?qū)鼙诘淖饔昧c=2ωV·Δm 這就是科氏力,V 是該質(zhì)點運動的經(jīng)向速度、Δm 為質(zhì)點的質(zhì)量。由以上兩式得到在ω 不變時,科氏力F 與V 成正比,由此可得通過測量旋轉(zhuǎn)管道內(nèi)流體所具有的Coriolis 力便可直接獲得被測體的質(zhì)量流量參數(shù)。
以圖4 中的U 型振動管為例,對科里奧質(zhì)量流量計的測量原理進行詳細具體分析,如圖4 所示有一振動的測量管,由于振動的作用使得管中的流體受到由振動帶來的垂直動量,當(dāng)U 型管向上運動時由于慣性力,流入管內(nèi)的流體產(chǎn)生一個向下的壓力,流出U 型管內(nèi)流體會產(chǎn)生一個向上的力,兩個力的合力使得流量測量管產(chǎn)生扭曲現(xiàn)象如圖4 所示。
從圖5 可得,當(dāng)測量管中有流體經(jīng)過時,流體中有一質(zhì)點質(zhì)量為m 速度為V,以O(shè)-O 軸線做角速度為ω 的旋轉(zhuǎn)運動時,該質(zhì)點的Coriolis 力可表示為:
上式中F 和ω 為矢量,半管中流體的質(zhì)量為m。流入口和流出口流體的速度矢量在方向上是相反的,以R-R軸從U 型管尾端將其劃分為兩根線,在U 型管中的流體的出入口線上產(chǎn)生了兩個力F1和F2,F(xiàn)1和F2都是矢量力,他們的模相等,同為反向。在U 型管以O(shè)-O 為軸心振動時,F(xiàn)1和F2將相對R-R 軸產(chǎn)生一個直徑為2r 的振動力矩M,此力矩的計算公式如下所示:
由于F1=F2,r1=r2由式子(1)和(2)得出:
圖6 所示,U 型管在M 的作用下,產(chǎn)生了角度為θ 的扭轉(zhuǎn)角,θ 的最大值出現(xiàn)在振動管的中點位置處。
由于U 型測量管得扭矩T 受到其管子自身的彈力K的約束,因此T 可由(5)式表示:
因為扭矩和力矩相等,因此由式(4)、(5)可得:
由于扭轉(zhuǎn)角θ 可由U 型管軸線中心線速度Vt和時間間隔Δt 的乘積來表示:
因為扭轉(zhuǎn)角很小,所以θ≈sinθ,對于小的θ 值可得V=ωL 這樣式(7)變成:
綜合式(6)和(8)得出:
由上式可得qm只和Δt 與常數(shù)成正比,與其他參數(shù)無關(guān)。如圖7 所示,在測量管的中軸線上橫穿一感應(yīng)器,通過時間函數(shù)t()來過得扭轉(zhuǎn)角,如果t()中測量管中無流體流過,則扭轉(zhuǎn)角θ=0。θ 和時間函數(shù)隨增量Δt 和U 型管中流體的流量成正比。時間函數(shù)增量是通過安裝在U 型管端部的位移監(jiān)測器檢測到參變量的相位差而得到的。
流量傳感器工作必須基于測量管一直處于諧振狀態(tài)。電磁感應(yīng)器的檢測線圈分別置于一個測量管的兩側(cè)對稱位置上,在另外一個管上相對的位置固定兩塊永磁鐵,根據(jù)電磁感應(yīng)原理可知U 型管在檢測線圈回路中在相對速度的作用下兩塊磁鐵產(chǎn)生交變感應(yīng)電動勢,通過感應(yīng)電動勢差即可獲得相位差的變化。
以微電子為核心的U 型管質(zhì)量流量計的原理框圖如圖8 所示,U 型管左右兩側(cè)電磁式傳感器L、R 測的得正弦電壓信號通過本質(zhì)安全柵到放大器A1和A2進行放大,左側(cè)A2放大后的信號經(jīng)過驅(qū)動器放大后得到放大后的電流信號,該放大后的電流信號使得管子內(nèi)線圈產(chǎn)生振蕩。管子的振蕩信號又送入信號檢測器,整個檢測系統(tǒng)形成一個正反饋回路,使系統(tǒng)始終保持振蕩狀態(tài)。經(jīng)過放大器A2放大后的信號u2輸送給AGC 電路,AGC 電路中的基準電平信號和u2信號進行實時對比使得線圈的振幅始終維持固定的值。經(jīng)過放大后的u1和u2信號通過信號處理電路,產(chǎn)生Δt,Δt 和qm為線性關(guān)系。微處理器根據(jù)Δt 和信號頻率f,計算出和qm。
雖然CMF 采用直接測量的方法,避免了中間環(huán)節(jié)帶來的誤差干擾,較為簡便直觀準確度高,但是在實際應(yīng)用中CMF 的測量誤差較大甚至可達20%。根據(jù)分析,影響CMF 測量準確度的因素主要分為五個方面:系統(tǒng)壓力、流量范圍、流場分布、零點穩(wěn)定度以及周邊環(huán)境[4]。
系壓力分為安裝壓力和背壓。由于CMF 內(nèi)含有諧振式裝置,因此在諧振的過程中會受到如上文所述的扭力和彎曲彈力的作用力,這些力隨著工作溫度和系統(tǒng)壓力的變化而變化,會影響測量的準確性,可采用穩(wěn)固的支撐或膨脹節(jié)來改善。為防止測量體中有氣濁產(chǎn)生,需保證管線中傳感器的背壓足夠,如果背壓不足則會造成測量誤差較大更甚至損壞測量管,可通過在管線中安裝背壓調(diào)節(jié)器來改善。
CMF 的零點穩(wěn)定性對下限流量的測量準確度影響較大,越接近流量上限,零點穩(wěn)定性對準確度的影響越小,適當(dāng)提高流量將有助于提高測量準確度。
由式(9)可知CMF 質(zhì)量流量計不受管型長短的影響,因此不受流量分布場的影響,但在實際的使用時,當(dāng)流場變化很迅速時,會影響測量的準確度。因此在安裝CMF時,應(yīng)根據(jù)所測氣體的特性來決定傳感器的安裝位置。
CMF 在實際的使用中時常會遇到零點漂移的狀況,零點漂移對測量誤差影響較大。CMF 的安裝應(yīng)力和測量管道的結(jié)構(gòu)等都會導(dǎo)致零點漂移。因此建議做定期的零點檢測和調(diào)整。
周邊環(huán)境的影響主要分為電磁干擾和射頻干擾、振動兩類。電磁和射頻會干擾核心處理器和檢測器的運算結(jié)果,可通過安裝電磁屏蔽罩來抵抗干擾。振動則會影響傳感器,因此CMF 在安裝時應(yīng)盡量避免和振動源近距離接觸。
CMF 具有測量精度高,測量參數(shù)廣即可測量高粘度流體的瞬時qm和累計總質(zhì)量,也可體現(xiàn)流體的、T 等參數(shù)可計算得溶液的容值所含濃度C。CMF 不僅可測量高粘度液體還可測量雙向流液體等,且能指出流向和qm等參數(shù),且具有結(jié)構(gòu)簡潔,高可靠性等,參量參數(shù)直觀等優(yōu)異特征,這是其他儀表無法實現(xiàn)的。由于CMF 優(yōu)異的流量測量方法及應(yīng)用優(yōu)勢,其在半導(dǎo)體工業(yè)生產(chǎn)制程所用的高粘度氣體、流體測量應(yīng)用中,將會發(fā)揮越來越大的作用,對于國內(nèi)高粘度流量測量工業(yè)技術(shù)能力,帶來較大的進步與提升。