浴室碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)與上送上回系統(tǒng)的對(duì)比測(cè)試

向夢(mèng)婷，喻 劍，任天鈺，楊秀峰

（揚(yáng)州大學(xué)，江蘇揚(yáng)州 225127）

0 引言

浴霸是家庭必備的沐浴取暖設(shè)備，常見(jiàn)類(lèi)型有燈暖浴霸（燈泡發(fā)熱）、風(fēng)暖浴霸（PTC陶瓷發(fā)熱）和雙暖流浴霸（燈暖+風(fēng)暖）。風(fēng)暖浴霸的價(jià)格低廉，升溫迅速，應(yīng)用廣泛，但上送上回的氣流組織方式存在上熱下冷、吹風(fēng)感明顯等問(wèn)題。碰撞射流通風(fēng)（Impinging jet ventilation，IJV）是一種較新的通風(fēng)方式，兼有置換通風(fēng)和混合通風(fēng)的優(yōu)點(diǎn)［1］，其原理是以較高的動(dòng)量將氣流從一定高度送出，垂直撞擊地面后在地面形成“空氣湖”，與室內(nèi)空氣換熱后在熱浮力作用下向上浮升。KARIMIPANAH等［2］研究了密閉空間內(nèi)的碰撞射流，指出房間幾何尺寸對(duì)射流的擴(kuò)散速率和湍流特性有很大影響，且碰撞射流通風(fēng)的通風(fēng)效率比置換通風(fēng)高。VARODOMPUN等［3-4］研究了碰撞射流通風(fēng)的影響因素和通風(fēng)效率，結(jié)果顯示送風(fēng)速度和送風(fēng)溫度是決定通風(fēng)性能的重要因素，且碰撞射流通風(fēng)的能耗小于混合通風(fēng)和置換通風(fēng)。CHEN等［5］研究了送風(fēng)口高度、送風(fēng)口形狀、送風(fēng)速度等因素對(duì)碰撞射流流場(chǎng)的影響，指出送風(fēng)口形狀對(duì)碰撞射流通風(fēng)的影響最大。CHEN等［6］還分析了碰撞射流通風(fēng)房間內(nèi)熱舒適性的影響因素，認(rèn)為送風(fēng)量對(duì)室內(nèi)熱舒適性的影響最大，送風(fēng)口高度和形狀的影響相對(duì)較小，室內(nèi)溫度分層主要取決于送風(fēng)溫度。YE等［7］采用多元回歸分析法研究了碰撞射流供熱工況下的熱風(fēng)擴(kuò)散過(guò)程，指出熱風(fēng)擴(kuò)散距離具有最大值。YE等［8］分析了室外冷風(fēng)間歇侵入對(duì)碰撞射流和混合通風(fēng)供暖房間的溫度分布和能量消耗的影響，指出在不同的大門(mén)開(kāi)啟時(shí)間下碰撞射流系統(tǒng)形成的地面與吊頂間溫差均比混合通風(fēng)系統(tǒng)小60%，且碰撞射流系統(tǒng)的能量利用率高于混合通風(fēng)系統(tǒng)。鐘珂等［9］研究了供熱工況下送風(fēng)口高度對(duì)碰撞射流通風(fēng)房間內(nèi)的室內(nèi)熱環(huán)境和熱舒適性的影響，認(rèn)為送風(fēng)口越低，人體吹風(fēng)感越小，且送風(fēng)口高度僅對(duì)近地面處的空氣溫度有明顯影響。

上述研究均是針對(duì)高大或普通空間的碰撞射流通風(fēng)，但家庭浴室的層高和面積均較小，此類(lèi)空間內(nèi)碰撞射流的擴(kuò)散、浮升情況及室內(nèi)熱環(huán)境特性尚不清楚。本研究搭建了浴霸標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)室，實(shí)測(cè)了上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)和碰撞射流式暖風(fēng)系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的室內(nèi)溫度分布，對(duì)比分析了兩類(lèi)暖風(fēng)系統(tǒng)的室內(nèi)垂直溫度分布和人體熱舒適性，為碰撞射流式暖風(fēng)系統(tǒng)的實(shí)際運(yùn)用提供了實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)和設(shè)計(jì)參考。

1 試驗(yàn)方案

1.1 試驗(yàn)系統(tǒng)

作者參照GB/T 22769-2008《浴室電加熱器具（浴霸）》（以下簡(jiǎn)稱(chēng)“國(guó)標(biāo)”），在試驗(yàn)室內(nèi)搭建了一間浴霸標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)室。試驗(yàn)室的墻壁和天花板由角鋼支架和50 mm厚XPS擠塑保溫板拼裝而成，地面鋪設(shè)一層50 mm厚的XPS擠塑保溫板。試驗(yàn)室外部尺寸為2.00 m×2.00 m×2.80 m（長(zhǎng)×寬×高），內(nèi)部?jī)舫叽鐬?.80 m×1.80 m×2.20 m（長(zhǎng)×寬×高）。試驗(yàn)室外有1臺(tái)超聲波加濕器，試驗(yàn)前利用其為試驗(yàn)室加濕，使試驗(yàn)室的溫濕度滿足國(guó)標(biāo)規(guī)定的初始試驗(yàn)條件（溫度16±2 ℃、濕度60%～70%）。浴霸標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)室如圖1所示。

圖1 浴霸標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)室（mm）Fig.1 Standard test room of bathroom heater (mm)

為了測(cè)量試驗(yàn)室內(nèi)垂直方向的溫度分布，沿地面對(duì)角線布置了3根測(cè)桿，測(cè)桿1距墻角處的碰撞射流送風(fēng)豎管最近，測(cè)桿2位于試驗(yàn)室中心，測(cè)桿3距送風(fēng)豎管最遠(yuǎn)。每根測(cè)桿上布置9個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，其中0.10，1.10和1.70 m高處為人體站姿時(shí)高度方向的重要截面；墻面和天花板中心位置處的保溫板內(nèi)外側(cè)各布置1個(gè)測(cè)點(diǎn)。試驗(yàn)室內(nèi)的溫度測(cè)點(diǎn)如圖2所示。每個(gè)測(cè)點(diǎn)布置1個(gè)TTT-30型熱電偶（Oemga公司，美國(guó)），測(cè)量精度為±0.5 ℃。熱電偶與Agilent 34970A數(shù)據(jù)采集儀（Keysight公司，美國(guó)）相連，數(shù)據(jù)采集的時(shí)間間隔為10 s。試驗(yàn)過(guò)程中待風(fēng)機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定后，利用SwemaAir300氣流測(cè)試儀（Swema公司，瑞典）多點(diǎn)測(cè)量送風(fēng)豎管內(nèi)的風(fēng)速，進(jìn)而算得管內(nèi)平均風(fēng)速和送風(fēng)量。

圖2 溫度測(cè)點(diǎn)布置（mm）Fig.2 Configuration of measuring points（mm）

1.2 試驗(yàn)工況

本研究對(duì)上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)和碰撞射流式暖風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行了對(duì)比測(cè)試。傳統(tǒng)的風(fēng)暖浴霸吊裝在浴室天花板處，暖空氣由浴霸出風(fēng)口向下送出，向室內(nèi)空間放熱后經(jīng)浴霸回風(fēng)口返回浴霸循環(huán)加熱，氣流組織形式為上送上回，如圖3（a）所示。本研究對(duì)傳統(tǒng)風(fēng)暖浴霸的加熱段和送風(fēng)方式進(jìn)行了改造，使暖空氣經(jīng)水平風(fēng)管流入墻角的送風(fēng)豎管，撞擊地面后沿地面水平擴(kuò)散，進(jìn)而在熱浮力作用下向上浮升，最后經(jīng)浴霸回風(fēng)口返回浴霸循環(huán)加熱，如圖3（b）所示。為了改變回風(fēng)口位置，本研究制作了一個(gè)加熱裝置（PTC加熱段+風(fēng)機(jī)），使暖空氣與地面碰撞后向上浮升，經(jīng)頂部角落的回風(fēng)口吸入加熱裝置，如圖3（c）所示。考慮送風(fēng)口高度和送風(fēng)量2個(gè)因素，本研究共進(jìn)行了7組試驗(yàn)，參數(shù)詳見(jiàn)表1。系統(tǒng)1與系統(tǒng)2均由風(fēng)暖浴霸的風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，系統(tǒng)2的管道阻力較大，送風(fēng)量較??；系統(tǒng)3的自制熱源的風(fēng)機(jī)功率大于風(fēng)暖浴霸的風(fēng)機(jī)功率，送風(fēng)量大于前兩個(gè)系統(tǒng)的送風(fēng)量。

圖3 浴霸暖風(fēng)系統(tǒng)Fig.3 Warm air system of bathroom heater

表1 試驗(yàn)工況Tab.1 Experimental conditions

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 室內(nèi)溫度分布

圖4示出了3種暖風(fēng)系統(tǒng)運(yùn)行20 min時(shí)室內(nèi)3根測(cè)桿上的實(shí)測(cè)溫度，縱坐標(biāo)表示測(cè)點(diǎn)高度，H為碰撞射流的送風(fēng)口高度。圖中顯示，暖風(fēng)系統(tǒng)一的3根測(cè)桿處垂直溫度分布均呈現(xiàn)顯著的上熱下冷特征，高度2.2～1.4 m間為高溫區(qū)域（51.5～44.5 ℃），1.4～0.8 m間為過(guò)渡區(qū)域（44.5～19.9 ℃），0.8～0.1 m間為低溫區(qū)域（19.9～15.3 ℃）。由此可見(jiàn)，上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)只能將暖空氣下送至有限的區(qū)域，其原因有二。首先，上送風(fēng)系統(tǒng)的送風(fēng)速度不能過(guò)大，否則人體會(huì)有吹風(fēng)感；其次，暖空氣的熱浮力向上，浴霸回風(fēng)口的抽吸作用也使暖空氣向上流動(dòng)，兩因素均限制了上送風(fēng)過(guò)程的送風(fēng)可及性。

圖4中顯示，暖風(fēng)系統(tǒng)2（試驗(yàn)2～4）的3根測(cè)桿處的垂直溫度分布也是上熱下冷，0.1 m至0.45 m的下部區(qū)域內(nèi)垂直溫度梯度較大，其他區(qū)域的溫度梯度比較接近。圖4（a）表明，系統(tǒng)2的3個(gè)工況中，送風(fēng)口高度H=100 mm對(duì)應(yīng)的測(cè)桿1中下部溫度低于H=200 mm和H=250 mm對(duì)應(yīng)的測(cè)桿1中下部溫度，后2個(gè)工況的溫度差異較小。圖4（b）和4（c）表明，系統(tǒng)2的3個(gè)工況中，H較小的工況對(duì)應(yīng)的測(cè)桿2和3的中下部溫度較低。上述3圖表明，送風(fēng)口高度對(duì)系統(tǒng)2的測(cè)桿上部溫度的影響規(guī)律并不明晰?？傮w來(lái)看，系統(tǒng)2中3組試驗(yàn)的3根測(cè)桿處的垂直溫度分布非常類(lèi)似，并沒(méi)有因?yàn)?根測(cè)桿與送風(fēng)豎管間的距離差異而形成明顯的溫度分布差異，這可能是由于3組試驗(yàn)的送風(fēng)量和送風(fēng)速度不大，暖空氣沿地面對(duì)角線方向的擴(kuò)散距離較短。

圖4 3種浴霸暖風(fēng)系統(tǒng)的室內(nèi)垂直溫度分布Fig.4 The vertical profile of air temperature for three heating systems

暖風(fēng)系統(tǒng)3（試驗(yàn)5～7）的3根測(cè)桿處的垂直溫度分布與暖風(fēng)系統(tǒng)2類(lèi)似，但測(cè)桿1處地面附近的溫度較高，這是因?yàn)樗惋L(fēng)量和送風(fēng)速度較大，暖空氣沿地面對(duì)角線方向擴(kuò)散到測(cè)桿1附近。總體來(lái)看，系統(tǒng)3對(duì)應(yīng)的室內(nèi)溫度比系統(tǒng)2對(duì)應(yīng)的室內(nèi)溫度高7 ℃左右。此外，對(duì)系統(tǒng)3而言，H越小，室內(nèi)中下部溫度越高，該規(guī)律與系統(tǒng)2相反。由此可見(jiàn)，碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)的送回風(fēng)布置形式、送風(fēng)量等因素會(huì)影響最佳送風(fēng)口高度。

由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)匯總得到的3種浴霸暖風(fēng)系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的室內(nèi)垂直溫度分布特性參數(shù)見(jiàn)表2。該表顯示，浴霸暖風(fēng)系統(tǒng)1（上送上回）對(duì)應(yīng)的室內(nèi)平均溫度較高，但室內(nèi)垂直溫差和垂直溫度梯度遠(yuǎn)大于其余2種碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)，人體會(huì)產(chǎn)生“頭熱腳涼”的不舒適感。在高度0.1～1.7 m的人體站立空間，系統(tǒng)3對(duì)應(yīng)的平均溫度最高，垂直方向的溫差和溫度梯度最小，室內(nèi)熱環(huán)境最優(yōu)。與系統(tǒng)3相比，系統(tǒng)2對(duì)應(yīng)的室內(nèi)整體溫度偏低，其原因是送風(fēng)量較小。上述現(xiàn)象與文獻(xiàn)［10］的結(jié)論一致，即暖風(fēng)供暖末端落地安裝時(shí)室內(nèi)氣流均勻度較好，垂直溫差較小。

表2 3種暖風(fēng)系統(tǒng)的室內(nèi)溫度分布參數(shù)Tab.2 Indoor air temperature distribution parameters for three heating systems

2.2 人體熱舒適性

2.2.1 室內(nèi)溫度水平

GB 50736—2012《民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，冬季采暖房間的溫度應(yīng)高于18 ℃；文獻(xiàn)［11］指出，中等運(yùn)動(dòng)量時(shí)人體皮膚溫度32～33 ℃感覺(jué)舒適，35～37 ℃開(kāi)始有熱的感覺(jué)；文獻(xiàn)［12］指出，輻射供暖條件下人體平均皮膚溫度在32.7～33 ℃時(shí)感覺(jué)較舒適。國(guó)標(biāo)規(guī)定，標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)室的初始溫度為（16±2）℃，風(fēng)暖浴霸工作到穩(wěn)態(tài)時(shí)平均強(qiáng)制對(duì)流溫升應(yīng)不小于9～18 ℃（具體數(shù)值取決于電功率），即室內(nèi)溫度應(yīng)不低于23～36 ℃?？紤]到浴室內(nèi)人員在裸體條件下既要避免空氣溫度過(guò)低導(dǎo)致的人體皮膚散熱過(guò)多，也要防止空氣溫度過(guò)高而使皮膚散熱困難，本研究將浴室舒適溫度范圍的下限值取為25 ℃，上限值取為35 ℃。

圖4中的灰色區(qū)域表示25～35 ℃的舒適溫度區(qū)間。由該圖可知，暖風(fēng)系統(tǒng)1對(duì)應(yīng)的舒適空間為高度0.9～1.2 m之間的區(qū)域；系統(tǒng)2由于室內(nèi)整體溫度偏低，僅1.4 m以上區(qū)域的溫度適宜；系統(tǒng)3基本可使室內(nèi)全部空間達(dá)到舒適溫度。

2.2.2 頭足溫差

有研究表明，受試者處于熱中性時(shí)，頭部周?chē)諝馀c踝部周?chē)諝忾g溫差越大，不滿意率越高。3種暖風(fēng)系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的頭足平均溫差（即3根測(cè)桿上測(cè)點(diǎn)2與測(cè)點(diǎn)7的平均溫差）分別為32.4，6.2，5.3 ℃，碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的頭足平均溫差遠(yuǎn)小于上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的頭足平均溫差。

圖5示出ASHRAE standard 55-2017給出的頭足溫差與不滿意率之間的關(guān)系，圖中系統(tǒng)2和系統(tǒng)3的頭足溫差對(duì)應(yīng)的不滿意率分別為42%和28%，系統(tǒng)1的頭足溫差對(duì)應(yīng)的不滿意率超出標(biāo)尺范圍。圖5表明，碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)的頭足溫差對(duì)應(yīng)的不滿意率遠(yuǎn)小于上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)。

圖5 頭足溫差與人體不滿意率Fig.5 Temperature difference between head and foot and dissatisfaction percent

2.2.3 吹風(fēng)感

GB50736-2012《民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，冬季供熱工況下室內(nèi)風(fēng)速應(yīng)≤0.2 m/s；文獻(xiàn)［11］指出，導(dǎo)致不舒適的最低風(fēng)速約為0.25 m/s?？紤]到浴霸供暖條件下室內(nèi)溫度比普通供暖房間的溫度高，人體皮膚對(duì)空氣流動(dòng)的耐受性好一些，本研究將吹風(fēng)感的臨界風(fēng)速取為0.25 m/s。圖6（a）示出了系統(tǒng)1和系統(tǒng)3的4組試驗(yàn)的測(cè)桿2（人體站立處）上測(cè)點(diǎn)處的空氣流速。由圖可知，頂送風(fēng)條件下室內(nèi)風(fēng)速分布呈明顯的上高下低特征，0.6 m以上空間的風(fēng)速均大于0.25 m/s，人體頭部（1.7 m高）的風(fēng)速超過(guò)1.0 m/s，氣流煩擾感明顯；碰撞射流工況下室內(nèi)上部空間的風(fēng)速幾乎為0，下部空間的風(fēng)速相對(duì)較大，但踝部位置的風(fēng)速僅為0.13～0.2 m/s，無(wú)明顯的氣流煩擾感。中性-冷環(huán)境中吹風(fēng)感引起的不滿意率PD與空氣的流速、溫度和湍流度之間的關(guān)系為［13］：

式中 ta——空氣溫度，℃；

v——空氣流速，v<0.05 m/s時(shí)取 0.05 m/s；

Tu——空氣湍流度，供熱工況下取20%。

由PD的表達(dá)式可知，ta≥34 ℃或v≤0.05 m/s時(shí)，PD=0。圖6（b）示出了4組試驗(yàn)的測(cè)桿2上各測(cè)點(diǎn)處的不滿意率PD。對(duì)上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)，由于1.1 m以上區(qū)域內(nèi)ta>34 ℃，故PD=0；1.1 m以下區(qū)域內(nèi) ta<34 ℃且 v>0.05 m/s，PD>0，最大值為20.5%。對(duì)碰撞射流式暖風(fēng)系統(tǒng)，由于0.45 m以上區(qū)域內(nèi)v≤0.05 m/s，故PD=0；0.45 m以下區(qū)域內(nèi)PD>0，最大值為19.1%。因此，從氣流煩擾感和吹風(fēng)感不滿意率看，碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)明顯優(yōu)于上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)。

圖6 系統(tǒng)1和系統(tǒng)3的吹風(fēng)感（測(cè)桿2處）Fig.6 Draught discomfort of the first and the third systems（at measuring pole 2）

2.3 送風(fēng)口高度對(duì)碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)的影響

以系統(tǒng)3的3組試驗(yàn)為例，分析送風(fēng)口高度對(duì)碰撞射流浴霸暖風(fēng)系統(tǒng)的影響。由于試驗(yàn)5～7的室內(nèi)初始溫度不盡相同，不應(yīng)根據(jù)室內(nèi)瞬時(shí)溫度來(lái)評(píng)判送風(fēng)口高度對(duì)碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)加熱性能的影響。

圖7（a）示出了3組試驗(yàn)的室內(nèi)溫升情況。由圖可見(jiàn)，前200 s內(nèi)3組試驗(yàn)的室內(nèi)溫升情況基本相同，200 s后室內(nèi)溫升差異逐漸明顯，1 200 s時(shí)3組試驗(yàn)的溫升差異約為2 ℃?？傮w來(lái)說(shuō)，送風(fēng)口高度H越大，室內(nèi)溫升越慢。國(guó)標(biāo)規(guī)定，風(fēng)暖浴霸（功率1.95～2.1 kW）工作到熱穩(wěn)態(tài)時(shí)平均強(qiáng)制對(duì)流溫升應(yīng)不小于15 ℃，且達(dá)到70%的平均強(qiáng)制對(duì)流溫升（10.5 ℃）所需時(shí)間應(yīng)不大于600 s。暖風(fēng)系統(tǒng)3的額定功率為2.0 kW，3組試驗(yàn)對(duì)應(yīng)的室內(nèi)溫升達(dá)到10.5 ℃時(shí)所用時(shí)間分別為370 s（H=100 mm）、415 s（H=200 mm）和 530 s（H=250 mm），均滿足國(guó)標(biāo)要求，且送風(fēng)口越低，室內(nèi)溫升越快，該規(guī)律與圖4一致。

系統(tǒng)3的3組試驗(yàn)對(duì)應(yīng)的頭足平均溫差分別為6.3 ℃（H=100 mm）、4.9 ℃（H=200 mm）和4.8 ℃（H=250 mm），可見(jiàn)碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)的送風(fēng)口高度對(duì)浴室內(nèi)頭足溫差的影響較小，該結(jié)論與文獻(xiàn)［9］中送風(fēng)口高度對(duì)房間溫度分布影響不大的結(jié)論一致。

對(duì)碰撞射流送風(fēng)系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，射流向下撞擊地面的強(qiáng)度以及沿地面水平擴(kuò)散的距離取決于熱浮升力和慣性力的共同作用，兩者的相對(duì)強(qiáng)弱可以用無(wú)量綱參數(shù)Ar表示，該參數(shù)等于格拉曉夫數(shù)Gr與雷諾數(shù) Re平方的比值［14-17］：

式中 g——重力加速度，m/s2；

Lo——送風(fēng)口的水力直徑，m；

Ts——送風(fēng)射流的初始溫度（送風(fēng)溫度），℃；

TA——射流周?chē)h(huán)境空氣的溫度，取0～0.1 m高度間的平均溫度，℃；

Vo——射流速度，m/s。

圖7（b）示出試驗(yàn)5～7的Ar數(shù)變化曲線。由圖可知，試驗(yàn)開(kāi)始后Ar數(shù)快速上升到最大，此后緩慢降低，這說(shuō)明隨著送風(fēng)溫度快速升高，熱射流浮升力的影響快速顯現(xiàn)，但隨著室內(nèi)溫度（包括底部區(qū)域溫度）的升高，熱射流浮升力的影響變化很小。3組試驗(yàn)的Ar數(shù)在0.135～0.181之間，且送風(fēng)口高度越小，Ar數(shù)越大，這是因?yàn)?組試驗(yàn)的射流速度Vo近似相等，射流周?chē)諝獾臏囟认嗖詈苄。惋L(fēng)口高度較小情形的回風(fēng)溫度和送風(fēng)溫度均較高，從而使Ar數(shù)較大。

圖7 送風(fēng)口高度對(duì)碰撞射流暖風(fēng)系統(tǒng)的影響Fig.7 The effect of discharge height on the heating system by the impinging jet

3 結(jié)論

（1）上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)室內(nèi)上熱下冷現(xiàn)象顯著，垂直溫度梯度較大，頭足溫差高達(dá)32.4 ℃，滿足舒適溫度的區(qū)域很小，吹風(fēng)感明顯，熱舒適性較差。

（2）碰撞射流式暖風(fēng)系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的室內(nèi)垂直溫度梯度較小，頭足平均溫差在6 ℃左右，滿足舒適溫度的區(qū)域較大，基本無(wú)吹風(fēng)感，供暖性能明顯優(yōu)于上送上回式暖風(fēng)系統(tǒng)，其中系統(tǒng)3（碰撞射流送風(fēng)頂部角落回風(fēng)）對(duì)應(yīng)的室內(nèi)平均溫度、頭足溫差等指標(biāo)均優(yōu)于系統(tǒng)2（碰撞射流送風(fēng)頂部中心回風(fēng)）。

（3）碰撞射流式暖風(fēng)系統(tǒng)的室內(nèi)溫升時(shí)間滿足國(guó)標(biāo)要求，且送風(fēng)口位置越低，室內(nèi)溫升越快，頭足平均溫差和Ar數(shù)均越大。