*林俊敏 明玲玲 徐驥
(上海龐科環(huán)境技術(shù)有限公司 上海 200120)
在水污染處理中,特別是BOD含量較高的廢水,利用微生物降解水中的有機物是最經(jīng)濟,同時也是最常用的工藝,被廣泛應(yīng)用于各行各業(yè)中[1-3]。其中,好氧活性污泥法需要不斷的向廢水中通入大量的空氣或者氧氣,來維持適合好氧微生物的溶解氧,能耗比較高,特別是在高濃度有機廢水的治理中[4-6];而厭氧生物處理則是利用厭氧微生物的代謝過程,在無需提供氧氣的情況下,把有機物轉(zhuǎn)化為甲烷、二氧化碳和水等,在高濃度有機廢水中,它能耗少、二氧化碳排放少,并且還可以回收大量的能源[7-9],是我國在環(huán)保領(lǐng)域,推進節(jié)能減排,助力實現(xiàn)碳中和碳達峰的可靠技術(shù)。
本文以廣東省某食品廠污水站為實際案例,利用其在技術(shù)改、擴建過程中,先運行的好氧MBR,后運行的厭氧+好氧MBR工藝的條件。通過前后運行數(shù)據(jù)分析,對比單獨的好氧MBR與厭氧+好氧MBR工藝在中高濃度有機廢水中的實際運行效果和能耗差異,評估厭氧技術(shù)帶來的實際節(jié)能效果和經(jīng)濟效益,為其他行業(yè)作參考。
(1)好氧MBR工藝介紹
好氧MBR工藝如圖1所示。車間廢水首先進入調(diào)節(jié)池進行均質(zhì)、均量;后泵送至進水池,在進水池中進行pH和溫度的調(diào)節(jié);經(jīng)pH和溫度調(diào)節(jié)后,廢水泵入好氧池中進行有機物的生物降解,好氧池采用全混式的活性污泥法;經(jīng)過好氧池后的廢水自流進入膜池,在膜池中,水透過膜片進入后續(xù)深度處理工藝,污泥則被膜截留在膜池中,通過污泥回流泵打回好氧池中,以保持好氧池的污泥濃度,剩余污泥則通過旁通排至污泥處理設(shè)施。
圖1 好氧MBR工藝流程圖
各構(gòu)筑物的有效容積匯總?cè)绫?所示。
表1 污水站各主要構(gòu)筑物有效容積表
續(xù)表
(2)厭氧+好氧MBR工藝介紹
圖2 厭氧+好氧MBR工藝流程圖
與好氧MBR工藝相比,厭氧+好氧MBR工藝流程僅在好氧池的前端增加厭氧罐,廢水經(jīng)過均質(zhì)、調(diào)pH、調(diào)溫度后,先進入?yún)捬醴磻?yīng)器,出水再自流進入好氧池。其他參考2.1的內(nèi)容。
厭氧反應(yīng)器采用上海龐科環(huán)境技術(shù)有限公司的專利技術(shù)(專利號CN210313698),反應(yīng)器示意圖如圖3所示。厭氧反應(yīng)器主要分成三個分區(qū):底部的布水區(qū)域、中部的污泥床區(qū)域和頂部的分離區(qū)。污水首先由底部的布水器均勻地進入?yún)捬醴磻?yīng)器,在向上流動的過程中,水中的有機物被厭氧微生物降解并轉(zhuǎn)化為沼氣,COD得到去除;在反應(yīng)器頂部的分離區(qū)域,沼氣首先釋放到灌頂空間,收集后進行后續(xù)的沼氣處理與利用;污泥和污水經(jīng)過分離模塊時,厭氧污泥被截留下來,重新返回厭氧反應(yīng)器,以保持厭氧污泥濃度。在厭氧反應(yīng)器的頂部,部分污水被回流,與進水混合后進入反應(yīng)器底部,以利用厭氧過程中的COD降低所形成的堿度,并且保持污泥床的上升流速,提高傳質(zhì)效果。
圖3 厭氧反應(yīng)器示意圖
(1)好氧MBR數(shù)據(jù)分析
①進水水質(zhì)分析
好氧MBR運行期間,控制進水pH在7~8之間,溫度在34~38℃之間,好氧池溶解氧在2~3mg/L之間,好氧池污質(zhì)量泥濃度為6000~8000mg/L,平均值為7000mg/L。
圖4表示好氧MBR運行期間每天的平均小時進水量和每天的進水COD總量。由圖4可以看出,好氧MBR運行期間進水量為6.0~14.0m3/h,平均進水量為9.0m3/h;進水COD總量為580~1379kg/d,平均進水COD總量為945kg/d,平均污泥負荷為0.36kg COD/(kgMLSS·d)。
圖4 好氧MBR進水量和進水COD總量
②運行效果分析
好氧MBR進、出水COD和COD去除率匯總?cè)鐖D5所示。從圖中可以看出,好氧池進水COD為2634~6877mg/L,平均值為4408mg/L;膜出水COD為69.3~153.3mg/L,平均值為84.5mg/L;好氧MBR的COD去除率為96.73%~98.90%,COD平均去除率高達98.02%。因此,對于食品廢水,單獨采用活性污泥法與膜技術(shù)的結(jié)合,仍然可以取得比較好的COD去除率。
圖5 好氧MBR系統(tǒng)進出水COD及COD去除率
(2)厭氧+好氧MBR數(shù)據(jù)分析
①進水水質(zhì)分析
厭氧+好氧MBR運行期間,厭氧反應(yīng)器控制pH在6.8~7.2之間,溫度在34℃~38℃之間;好氧池溶解氧在2~3mg/L之間,好氧池污泥質(zhì)量濃度為5000~5500mg/L。
圖6表示厭氧+好氧MBR運行期間每天的平均小時進水量和每天的進水COD總量。由圖6可以看出,厭氧+好氧MBR運行期間進水量為9.0~20.6m3/h,平均進水量為16.3m3/h;進水COD總量為780~3195kg/d,平均進水COD總量為1945kg/d。
圖6 厭氧+好氧MBR進水量和進水COD總量
②運行效果分析
厭氧+好氧MBR的進、出水COD以及COD去除率匯總?cè)鐖D7和圖8所示。由圖可知,厭氧進水COD為2024~10313mg/L,平均值為5275mg/L,厭氧出水COD為158.3~337mg/L,平均值為225mg/L。厭氧反應(yīng)器對COD的去除效率為90.65%~97.9%,平均去除效率為95.16%;好氧MBR出水COD為27.3~94.3mg/L,平均出水COD為56.6mg/L,好氧MBR對COD的去除率為59.17%~84.93%,平均去除率為74.82%;廢水經(jīng)過厭氧+好氧MBR工藝總的COD去除率平均值達到98.93%。
圖7 厭氧+好氧MBR系統(tǒng)進出水COD
圖8 厭氧+好氧MBR系統(tǒng)COD去除率曲線
對比單獨好氧MBR工藝與厭氧+好氧MBR工藝的運行情況。在單獨的好氧MBR處理工藝中,平均進水COD為4408mg/L,平均出水COD為84.5mg/L,COD的平均去除率為98.02%;在厭氧+好氧MBR工藝中,厭氧平均進水COD為5275mg/L,厭氧平均出水COD為225mg/L,厭氧COD平均去除效率為95.16%??梢?,單獨的厭氧反應(yīng)器出水水質(zhì)差于好氧MBR出水水質(zhì),這與相關(guān)書籍和文獻指出的結(jié)論,厭氧反應(yīng)器出水水質(zhì)較差,常需要與好氧聯(lián)合使用一致[10]。本案例中,厭氧+好氧MBR工藝的出水COD為56.5mg/L,總COD去除率高達98.93%,優(yōu)于單獨好氧MBR的條件下。
(3)厭氧反應(yīng)器的節(jié)能減排效益分析
為了研究厭氧反應(yīng)器實際產(chǎn)生的效益,需要對比前后工藝的運行能耗、藥劑消耗量、污泥處理費用以及沼氣產(chǎn)生的收益。
①運行能耗
表2列出了單獨好氧MBR和厭氧+好氧MBR運行時各主要設(shè)備的運行能耗。由表可以看出,單獨好氧MBR噸水運行能耗為7.33kWh/m3;厭氧+好氧MBR噸水運行能耗降低至3.64kWh/m3,節(jié)能效果顯著。
表2 各主要設(shè)備的運行能耗
續(xù)表
從水質(zhì)和工藝上分析,活性污泥法的能耗主要來源于鼓風機的運行能耗,鼓風機的大小又取決于進水水質(zhì)中有機物的多少,因此,對于高濃度的有機廢水,往往能耗比較高,例如本項目單獨好氧MBR,鼓風機的運行功率占總運行功率的70%;而厭氧與好氧技術(shù)的結(jié)合,可以利用節(jié)能的厭氧技術(shù)降解大部分的有機物,例如本項目厭氧反應(yīng)器的COD去除率達到95.16%,剩余的4.84%的有機物再利用鼓風曝氣去除,可以節(jié)約大部分能耗。
表3 鼓風機頻率與輸出功率
(1)其他損耗
表4匯總了污泥調(diào)理藥劑消耗量,污泥處置費用。由表可知,單獨好氧MBR系統(tǒng),噸水費用約為1.38元/m3污水;厭氧+好氧MBR系統(tǒng),不計沼氣收益,噸水費用為0.35元/m3污水。
表4 藥劑消耗、污泥處置和沼氣收益費用
(2)沼氣收益及匯總
表5 費用匯總表
按照厭氧進水平均COD為1945kg/d,COD去除率為95.16%,沼氣產(chǎn)量為0.40m3沼氣/去除kgCOD,每天產(chǎn)生沼氣量740m3。
(1)單獨好氧MBR和厭氧+好氧MBR,對食品廢水有機物的生物降解效果均較好,COD去除率分別達到98.02%和98.93%。
(2)從運行能耗看。單獨好氧MBR噸水運行能耗為7.33kWh/m3,而厭氧+好氧MBR噸水運行能耗為3.64kWh/m3,約節(jié)50.34%的運行能耗,節(jié)能效果顯著。
(3)從經(jīng)濟效益看。單獨好氧MBR噸水處理費用約為7.244元/m3;厭氧+好氧MBR不計沼氣的收益,噸水處理費用為3.262元/m3,計入沼氣收益噸水運行費用為0.291元/m3,經(jīng)濟效益顯著。