史圣哲,江 婷,李 徐,鄭小龍
(1.中國特種飛行器研究所,湖北荊門 448035;2.高速水動(dòng)力航空科學(xué)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北荊門 448035)
國際船模試驗(yàn)池會(huì)議ITTC(International Towing Tank Conference)推薦世界各國把不確定度分析應(yīng)用于實(shí)驗(yàn)流體力學(xué)中。在當(dāng)前船模阻力試驗(yàn)不確定度研究中,均僅限于模型的總阻力系數(shù)、剩余阻力系數(shù)、1+K值等的不確定度分析[1–7]。而假設(shè)由船模向?qū)嵈膿Q算不存在不確定度分量,由試驗(yàn)原理可知,這是不正確的。由于部分實(shí)船換算方程的靈敏度系數(shù)難以求解,以GUM(Guide to the expression of Uncertainty in Measurement)法為基礎(chǔ)的ITTC推薦規(guī)范在實(shí)船換算不確定度分析中存在較大困難。蒙特卡羅仿真[8–9]方法在測量不確定度的評(píng)定中被日漸重視和推廣,其不僅能夠給出試驗(yàn)結(jié)果的不確定度,而且能給出分布情況。本文對(duì)一艘4 m 長模型的阻力試驗(yàn)實(shí)船換算進(jìn)行蒙特卡羅仿真,給出了實(shí)船不同航速下有效功率的估計(jì)值及其不確定度。
1+K方法是目前ITTC 推薦的方法。
旋渦阻力主要由水的粘性所引起,鑒于此傅汝德法把旋渦阻力(形狀阻力)與興波阻力歸并成剩余阻力不盡合理,1+K法將其與摩擦阻力歸并在一起成為粘性阻力。
實(shí)船總阻力為:
式中:Rυs為實(shí)船粘性阻力,N;Rws為實(shí)船興波阻力,N;?Rs為實(shí)船附體阻力,N;Ras為實(shí)船空氣阻力,N。
實(shí)船粘性阻力Rυs由下式確定:
式中:1+K為形狀因子;Cf s為實(shí)船濕表面積摩擦系數(shù);?Cf s為實(shí)船濕表面積粗糙因子; ρs為實(shí)船所在水域水的密度,kg/m3;Ss為實(shí)船濕表面積, m2;Vs為實(shí)船運(yùn)行速度, m/s。實(shí)船興波阻力Rws由下式確定:
式中,Cws為實(shí)船興波阻力系數(shù)。
附體包括舵、舭龍骨、軸包架、軸和支架軸等,附體阻力?Rs常用附體系數(shù)(百分?jǐn)?shù))kap的形式表示,它是安裝全部附體后較之裸體船所增加的阻力與裸船體阻力之比。
空氣阻力Ras被單獨(dú)計(jì)算,實(shí)船空氣阻力Ras由下式確定:
式中:Cas為實(shí)船船體水線以上部分空氣系數(shù); ρa(bǔ)為實(shí)船船體水線以上部分所受到的迎風(fēng)空氣密度,kg/m3;At為實(shí)船船體水線以上部分在橫剖面上的投影面積, m2;Va為實(shí)船與空氣之間的相對(duì)速度,m/s。
由式(1)~(5)可得:
實(shí)船的裸船體總阻力系數(shù)Cts為 :
1)摩擦阻力系數(shù)
實(shí)船摩擦阻力系數(shù)Cf s和模型摩擦阻力系數(shù)Cfm,計(jì)算式如下:
式中:Re為表征粘性的相似準(zhǔn)數(shù),Re=VLWL/ν,LWL為水線長, m ; ν為水的動(dòng)力粘性系數(shù)與密度的比值, m2/s。
2)興波阻力系數(shù)Cw
在傅汝德數(shù)相等時(shí),實(shí)船和模型的興波阻力系數(shù)相等,因模型具有“光滑表面”,所以不存在粗糙度問題,故實(shí)船興波阻力系數(shù):
式中:Ctm為 模型濕表面積總系數(shù);Cfm為模型濕表面積摩擦系數(shù),由式(8)確定。
1+K方法中K系數(shù)的取值根據(jù)傅汝德數(shù)0.1~0.2范圍內(nèi)的試驗(yàn)結(jié)果采用Prohaska 方法確定,即
式中:Fn為傅汝德數(shù),為模型水線長, m; Vm為模型運(yùn)行速度, m/s 。
模型總阻力系數(shù)Ctm:
式中:Rm為模型裸船體總阻力, N; ρm為實(shí)船所在水域水的密度, kg/m3;Sm為模型濕表面積, m2。?Cf s
3)實(shí)船粗糙度補(bǔ)貼
式中,KS為實(shí)船粗糙度,KS= 1 .5×10?4m。
計(jì)算出實(shí)船的阻力之后,將計(jì)算結(jié)果換算成實(shí)船的有效功率:
采用蒙特卡羅仿真對(duì)船舶阻力試驗(yàn)實(shí)船換算的步驟如下:1)建立船舶阻力試驗(yàn)實(shí)船換算仿真模型;2)確定阻力試驗(yàn)和實(shí)船換算中輸入量(如阻力傳感器測量值、試驗(yàn)速度等)及其分布規(guī)律;3)根據(jù)輸入量的分布規(guī)律,構(gòu)造相應(yīng)的數(shù)學(xué)概率模型;4)將隨機(jī)輸入量的抽樣值加載到仿真模型,得到輸出量(實(shí)船阻力和實(shí)船有效馬力)的估計(jì)值;5)重復(fù)n次步驟4;6)對(duì)輸出量的結(jié)果進(jìn)行處理,得到實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率的統(tǒng)計(jì)特征值,如估計(jì)值(期望)、標(biāo)準(zhǔn)不確定度、95%概率包含區(qū)間的左端點(diǎn)和右端點(diǎn)。
試驗(yàn)速度和試驗(yàn)阻力如表1所示。試驗(yàn)速度的最大允許誤差為±0.000 5 m/s,試驗(yàn)阻力的最大允許誤差為±0.006 7 kg;其他輸入量的量值(期望)與最大允許誤差見表2,縮尺比λ 視為真值,無偏差。以上均假設(shè)為均勻分布。仿真次數(shù)n=100000。
表1 試驗(yàn)速度和試驗(yàn)阻力表Tab.1 Test velocity and test resistance
表2 其他輸入量的量值(期望)與最大允許誤差Tab.2 Value(expectation)and maximum allowable error of other inputs
船舶阻力試驗(yàn)實(shí)船換算(實(shí)船阻力、實(shí)船有效功率)的蒙特卡羅仿真結(jié)果如表3和表4所示。
以實(shí)船速度13.50 kn 為例,從表3和表4中可知,實(shí)船阻力估計(jì)值為357848 N,在95%概率包含區(qū)間為[354859,360855]N,標(biāo)準(zhǔn)不確定度為1558 N;實(shí)船有效估計(jì)值為2518.97 KW,在95%概率包含區(qū)間為[2497.9,2540.2]KW,標(biāo)準(zhǔn)不確定度為11 KW。隨著實(shí)船速度的增加,實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分別從455 N,1.42 KW 逐步增加至1558 N,10.96 KW,相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為標(biāo)準(zhǔn)不確定度除以估計(jì)值的絕對(duì)值,由于僅考慮模型試驗(yàn)速度不確定度的尺度效應(yīng)導(dǎo)致的實(shí)船速度不確定度,實(shí)船速度的不確定度是一個(gè)非常小的量級(jí),造成了在不同速度下實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度幾乎一致。隨著實(shí)船速度的增加,實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分別從1.56%,1.56%下降至0.44%,0.44%,表明基于1+K法的船舶阻力試驗(yàn)實(shí)船換算結(jié)果較為精確。
表3 實(shí)船阻力的蒙特卡羅仿真Tab. 3 Monte Carlo simulation of full-scale ship resistance
如圖1所示,曲線1為正態(tài)分布曲線,區(qū)域2為質(zhì)量M的概率密度直方圖,兩黑色垂直線為95%概率包含區(qū)間。在實(shí)船速度13.50 kn 時(shí),實(shí)船有效功率的仿真值分布左右對(duì)稱,符合正態(tài)分布。其他速度下的實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率亦有相同的趨勢(shì)。
圖1 實(shí)船有效功率的概率密度直方圖Fig.1 Probability density histogram of full-scaleship effective power
1)隨著實(shí)船速度的增加,實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分別從455 N,1.42 KW 逐步增加至1558 N,10.96 KW,實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度卻分別從1.56%,1.56%下降至0.44%,0.44%,表明基于1+K法的船舶阻力試驗(yàn)實(shí)船換算結(jié)果較為精確。
2)實(shí)船阻力和實(shí)船有效功率的蒙特卡羅仿真值分布左右對(duì)稱,符合正態(tài)分布。