齊從麗，任 茂，彭容容，何 苗

中國(guó)石化西南油氣分公司石油工程技術(shù)研究院，四川 德陽(yáng) 618000

ZJ 氣田沙溪廟組屬致密砂巖氣藏，埋深2 100～3 000 m，地層非均質(zhì)性強(qiáng)、砂泥巖互層，局部見(jiàn)少量微孔縫（孔徑范圍18.22～129.2 μm），使用水基鉆井液鉆進(jìn)井壁穩(wěn)定性較差。此外，近年受三維軌跡、長(zhǎng)水平段等因素影響，開(kāi)發(fā)難度不斷增大，多口井水平段鉆遇大段泥巖井壁失穩(wěn)，摩阻扭矩增大，阻卡頻繁，甚至無(wú)法安全鉆進(jìn)而導(dǎo)致提前完鉆，嚴(yán)重影響該區(qū)塊的安全高效開(kāi)發(fā)。

近年來(lái)，油基鉆井液技術(shù)得到快速發(fā)展，并逐漸成為鉆探高難度高溫深井、長(zhǎng)水平井以及各種復(fù)雜井段的重要手段［1-7］。油基鉆井液以油為連續(xù)相，濾液為油，對(duì)水敏性地層具有較強(qiáng)的抑制性、潤(rùn)滑性及較好的儲(chǔ)層保護(hù)效果［8-9］。為解決ZJ氣田沙溪廟組井壁失穩(wěn)及摩阻大的問(wèn)題，本文開(kāi)展了強(qiáng)封堵高潤(rùn)滑油基鉆井液技術(shù)研究。

1 室內(nèi)研究

1.1 油基鉆井液配方的確定

與柴油相比，白油芳烴含量低，毒性小；閃點(diǎn)高，揮發(fā)性小，安全環(huán)保性較好；運(yùn)動(dòng)黏度較低，有利于鉆井液流變性的調(diào)節(jié)?；谝陨峡紤]，優(yōu)選白油作為基礎(chǔ)油。

隨著油基鉆井液的廣泛應(yīng)用，學(xué)者對(duì)乳化劑、防塌劑、降濾失劑等油基處理劑的研究也迅速發(fā)展［10-12］。針對(duì)ZJ 氣田沙溪廟區(qū)塊技術(shù)難點(diǎn)，本文重點(diǎn)對(duì)封堵材料進(jìn)行了優(yōu)選。圖1 為不同封堵劑（單劑）的封堵性能評(píng)價(jià)結(jié)果。由圖1 可知：氧化瀝青和成膜封堵劑的高溫高壓濾失量（FLHTHP）較小，封堵能力較強(qiáng)。結(jié)合封堵機(jī)制（兼顧剛性粒子架橋與可變形粒子填充）及儲(chǔ)層保護(hù)綜合考慮，優(yōu)選氧化瀝青、成膜封堵劑及超細(xì)碳酸鈣（粒徑為15 μm）進(jìn)行復(fù)配。

圖1 不同封堵劑（單劑）的高溫高壓濾失量

實(shí)驗(yàn)采用3種配方，配方1為基漿+2%超細(xì)碳酸鈣+2%氧化瀝青，配方2 為基漿+1%超細(xì)碳酸鈣+2%氧化瀝青+1%成膜封堵劑，配方3為基漿+2%超細(xì)碳酸鈣+1%氧化瀝青+1%成膜封堵劑，其中，基漿配方為油水（3#白油與25%氯化鈣鹽水的比例為80∶20）+0.7%主乳+2.2%輔乳+1.5%潤(rùn)濕劑+2%有機(jī)土+3%生石灰+6%降濾失劑+重晶石（密度1.90 g/cm3），在100 ℃熱滾16 h，測(cè)試3 種配方在不同時(shí)間下的高溫高壓濾失量，結(jié)果如表1 所示。由表1 可知：配方2 的高溫高壓濾失量較低，封堵能力較強(qiáng)。因此，確定油基鉆井液封堵材料為1%超細(xì)碳酸鈣+2%氧化瀝青+1%成膜封堵劑。

表1 不同配方封堵劑復(fù)配的高溫高壓濾失量

在基漿中加入1%超細(xì)碳酸鈣+2%氧化瀝青+1%成膜封堵劑，通過(guò)大量實(shí)驗(yàn)測(cè)定乳化劑、潤(rùn)濕劑、有機(jī)土等加量對(duì)鉆井液的影響，最終確定油基鉆井液的配方為油水（3#白油與25%氯化鈣鹽水的比例為80∶20）+0.6%主乳+2%輔乳+1%潤(rùn)濕劑+1.5%有機(jī)土+3%生石灰+6%降濾失劑+1%超細(xì)碳酸鈣+2%氧化瀝青+1%成膜封堵劑+重晶石（密度1.90 g/cm3），老化前后油基鉆井液的性能比較見(jiàn)表2。由表2可知：老化后的油基鉆井液流變性較好，高溫高壓濾失量較低（1.2 mL），鉆井液體系穩(wěn)定。

表2 油基鉆井液老化前后的性能比較

1.2 抑制性評(píng)價(jià)

為評(píng)價(jià)鉆井液的抑制性，進(jìn)行了鉆井液滾動(dòng)回收率的測(cè)定實(shí)驗(yàn)。

將經(jīng)過(guò)干燥并在室溫放置24 h后的泥巖巖屑分別放入油基鉆井液和水基鉆井液（ZJ 氣田常規(guī)用鉀基聚磺鉆井液），在100 ℃滾動(dòng)16 h，迅速冷卻并回收巖屑，瀝干水分后進(jìn)行烘干稱重，計(jì)算巖屑回收率（二次滾動(dòng)用清水），結(jié)果如表3所示。

表3 巖屑滾動(dòng)回收率實(shí)驗(yàn)

由表3 可知：油基鉆井液滾動(dòng)回收率較高，抑制性較強(qiáng)。與水基鉆井液相比，油基鉆井液二次滾動(dòng)回收率為75.3%，比水基鉆井液的二次滾動(dòng)回收率提高了約2倍。

1.3 封堵性評(píng)價(jià)

為評(píng)價(jià)鉆井液的封堵性能，采用砂盤(pán)實(shí)驗(yàn)，測(cè)試不同密度鉆井液制成沙盤(pán)的高溫高壓濾失量和沙盤(pán)厚度，通過(guò)掃描電鏡觀察油基泥餅和水基泥餅的微觀形貌。

1.3.1 砂盤(pán)實(shí)驗(yàn)

分別選取密度1.90 g/cm3和密度2.00 g/cm3的油基鉆井液，選用孔隙40 μm 的砂盤(pán)，在壓差為3.5 MPa、溫度為100 ℃條件下，測(cè)試30 min 下鉆井液的封堵性能，結(jié)果如表4所示。

表4 鉆井液封堵性能評(píng)價(jià)（砂盤(pán)實(shí)驗(yàn)）

由表4可知：2種密度的鉆井液封堵能力均較強(qiáng)，密度1.90 g/cm3油基鉆井液的高溫高壓砂盤(pán)濾失量為5 mL，濾餅厚度為2 mm；密度2.00 g/cm3油基鉆井液的高溫高壓砂盤(pán)濾失量為4.2 mL，濾餅厚度為2 mm。

1.3.2 電鏡掃描泥餅

使用掃描電鏡（SEM）分別觀察鉆井液在油基泥餅和水基泥餅表面的填充情況，結(jié)果如圖2～3所示。

圖2 掃描電鏡下油基鉆井液泥餅微觀形貌

圖3 掃描電鏡下水基鉆井液泥餅微觀形貌

由圖2～3 可知：油基鉆井液高溫高壓泥餅質(zhì)量較好，泥餅表面形成一層致密油膜；而水基鉆井液高溫高壓泥餅表面能夠明顯觀察到?jīng)]有填充的縫隙。

1.4 抗污性評(píng)價(jià)

以0.15 ～ 0.25 mm的鉆屑作為污染物，加入油基鉆井液中，在100 ℃下滾動(dòng)16 h，測(cè)試不同加量鉆屑對(duì)鉆井液性能的影響，結(jié)果如表5所示。

表5 鉆屑對(duì)油基鉆井液性能的影響

由表5 可知：鉆屑的侵入對(duì)鉆井液性能影響較??；隨著加入鉆屑的增加，鉆井液的黏度有一定增加，高溫高壓濾失量略有增加，鉆井液的破乳電壓基本保持穩(wěn)定（破乳電壓大于600 V），表明鉆井液體系具有較強(qiáng)的抗巖屑污染能力。

2 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

2.1 地質(zhì)特征

ZJ202H井二開(kāi)井段（井深2 470 ～ 4 437 m）使用了油基鉆井液。該井段鉆遇地層為上沙溪廟組、下沙溪廟組，其中上沙溪廟組為暗棕-棕-棕紫色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與灰褐色粉砂巖、泥質(zhì)粉砂巖及綠灰色細(xì)中砂巖略等厚至不等厚互層；下沙溪廟組為棕褐色泥巖、粉砂質(zhì)泥巖與淺綠灰、綠灰色、褐灰色泥質(zhì)粉砂巖、粉砂巖、細(xì)粒巖屑砂巖略等厚互層。

對(duì)全巖礦物進(jìn)行X 線衍射分析后發(fā)現(xiàn)，該區(qū)塊沙溪廟組泥巖中黏土礦物平均含量41.53%，黏土礦物以伊利石和伊蒙混層為主，其中伊-蒙混層平均含量45.33%。鉆井施工表明，沙溪廟組泥巖段井壁穩(wěn)定性較差。

2.2 油基鉆井液配制

本井以回收漿+新配漿的模式使用油基鉆井液，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)老漿（來(lái)自WY 氣田）取樣，通過(guò)復(fù)核試驗(yàn)后確定新配油基鉆井液配方，與回收老漿以2∶1混配后，調(diào)整密度至1.75 g/cm3。其中，新配油基鉆井液配方為油水（3#白油與25% CaCl2鹽水的體積比為80∶20）+2%輔乳+0.5%潤(rùn)濕劑+1.5%有機(jī)土+2%生石灰+4%降濾失劑+2%氧化瀝青+2%超細(xì)CaCO3?；厥绽蠞{與調(diào)配后鉆井液的相關(guān)性能比較如表6所示。由表6可知：調(diào)配后鉆井液具有良好的流變性和乳化穩(wěn)定性。

表6 二開(kāi)開(kāi)鉆時(shí)鉆井液調(diào)配性能

2.3 應(yīng)用效果

該井二開(kāi)井段使用?215.9 mm 鉆頭鉆進(jìn)，開(kāi)鉆密度1.75 g/cm3，鉆進(jìn)中有少量小掉塊（1～2 cm），密度提高至1.80 g/cm3后，返出巖屑無(wú)明顯掉塊，在井深2 890～2 990 m、3 022～3 158 m、3 158～3 327 m 處先后鉆遇多個(gè)氣層，鉆井液密度由1.80 g/cm3逐步提高至1.85 g/cm3，后續(xù)鉆進(jìn)過(guò)程中維持密度1.85～1.87 g/cm3，各階段鉆井液的性能比較如表7所示。

表7 二開(kāi)實(shí)鉆鉆井液性能

由表7 可知：全井段鉆井液流變性較好，高溫高壓濾失量較低；鉆井液潤(rùn)滑性較好，泥餅黏附系數(shù)為0.06～0.07；全井段起下鉆順利，井下摩阻較低，斜井段起下鉆摩阻80～100 kN，水平段摩阻150～180 kN；井壁穩(wěn)定性較好，實(shí)現(xiàn)了該井1 524 m長(zhǎng)水平段的安全鉆進(jìn)。

表8是不同井段使用不同鉆井液的平均機(jī)械鉆速對(duì)比情況。由表8可知：使用油基鉆井液施工井段的平均機(jī)械鉆速為13.20 m/h，比鄰井水基鉆井液施工井段的平均機(jī)械鉆速提高了1.13～2.14倍。

表8 與鄰井機(jī)械鉆速對(duì)比

3 結(jié)論

1）室內(nèi)優(yōu)選的油基鉆井液流變性好、抑制性強(qiáng)、濾失量低、封堵性強(qiáng)、潤(rùn)滑性好、抗污染能力強(qiáng)，能夠滿足ZJ 氣田沙溪廟組長(zhǎng)水平井施工要求。

2）該油基鉆井液在ZJ202H井二開(kāi)井段使用，鉆井液流變性好，鉆進(jìn)中井壁穩(wěn)定性較好，起下鉆摩阻低，機(jī)械鉆速較高。

3）油基鉆井液首次在ZJ 氣田應(yīng)用，其在穩(wěn)定井壁、降摩減阻等方面性能突出，為該區(qū)塊沙溪廟組長(zhǎng)水平井安全鉆進(jìn)提供了有力的技術(shù)支撐。