譚祺琦，朱洪洲*，2，代 思，馬 濤，葛 琦

(1.重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074；2.重慶交通大學(xué) 交通土建工程材料國(guó)家地方聯(lián)合工程研究中心，重慶 400074；3.東南大學(xué) 交通學(xué)院，江蘇 南京 210096；4.淮安市城市開發(fā)建設(shè)有限公司，江蘇 淮安 223000)

0 引言

近年來(lái)，因?yàn)r青路面抗滑性能衰減而引起一系列交通事故的比例呈上升趨勢(shì)。瀝青路面在受到車輛荷載反復(fù)作用時(shí)，其表面構(gòu)造深度和抗滑系數(shù)會(huì)逐漸降低，加之雨水浸潤(rùn)，致使汽車剎車時(shí)的制動(dòng)距離增加，易造成汽車輪胎打滑、車輛追尾等交通安全事故[1]。

針對(duì)此問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究人員陸續(xù)開發(fā)了不同類型的抗滑磨耗層，這對(duì)路面抗滑性能有較好的改善效果。在20世紀(jì)末由法國(guó)開發(fā)的Novachip超薄磨耗層和由我國(guó)沙慶林院士開發(fā)的SAC-10型瀝青混合料超薄層等不僅擁有良好的抗滑性能，還具有不錯(cuò)的排水和降噪能力[2-3]。目前，采用環(huán)氧樹脂搭配骨料組成抗滑薄層的方式已日趨成熟，而該環(huán)氧樹脂類薄層結(jié)構(gòu)就是以環(huán)氧樹脂膠A，B組分作為黏結(jié)劑，單一粒徑的骨料作為表層抗滑材料，通過(guò)環(huán)氧樹脂黏結(jié)劑將抗滑骨料與舊路面表層黏結(jié)為一體的一種抗滑磨耗層。關(guān)于樹脂類材料在道路工程領(lǐng)域的應(yīng)用最早來(lái)源于Horn的研究報(bào)告，報(bào)告中明確提到環(huán)氧樹脂類混凝土的綜合性能要明顯強(qiáng)于甲基丙稀酸樹脂類混凝土[4]。Wang等[5]針對(duì)環(huán)氧樹脂類抗滑磨耗層進(jìn)行了相關(guān)室內(nèi)試驗(yàn)，研究結(jié)果表明：該樹脂類抗滑磨耗層的抗壓強(qiáng)度約為40 MPa，彎曲強(qiáng)度約為13 MPa。Torbrueffe等[6]和Beyene等[7]的研究結(jié)果證明了骨料自身的物理力學(xué)性能是影響薄層抗滑耐久性能的重要因素。方星[8]深入研究了鋪裝在路橋表面的環(huán)氧樹脂類抗滑薄層的疲勞特性，并預(yù)估了其疲勞壽命。王兆侖等[9]研發(fā)了一種耐磨性能好、抗剪切能力強(qiáng)的高黏度抗滑封裝磨耗層，當(dāng)該磨耗層與瀝青面層協(xié)同作用時(shí)能顯著增強(qiáng)瀝青路面的長(zhǎng)效抗滑機(jī)制。李晶晶等[10]研究了耐磨顆粒用量、環(huán)氧樹脂類材料用量及施工工藝等因素對(duì)瀝青路面薄層環(huán)氧鋪裝材料抗滑衰變規(guī)律的影響，建立了關(guān)于抗滑指標(biāo)TD和BPN的抗滑衰變模型，并通過(guò)實(shí)際工程案例對(duì)所建模型進(jìn)行了驗(yàn)證。王火明等[11]研發(fā)的超薄磨耗層材料Puas能顯著增加抗滑指標(biāo)值。韓亞芳等[12-13]分析了抗滑薄層與舊路面間的黏結(jié)強(qiáng)度、抗滑指標(biāo)等隨通車時(shí)間增加的衰變狀況。謝群等[14]采用加速加載試驗(yàn)結(jié)合力學(xué)試驗(yàn)的方法，分析了抗滑指標(biāo)值、集料磨耗質(zhì)量損失率隨磨耗時(shí)間增加的變化規(guī)律及不同集料類型與瀝青層基面對(duì)其力學(xué)及路用性能的影響。譚樂(lè)等[15]選用4種骨料研究了其磨耗值和磨光值的衰減規(guī)律。在現(xiàn)有關(guān)于抗滑薄層的研究中，雖在路面抗滑方面表現(xiàn)出較好的性能，但耐久性不足問(wèn)題依然十分嚴(yán)重，易出現(xiàn)諸如脫皮、掉粒等不良現(xiàn)象，而目前對(duì)該問(wèn)題的研究較少。為此，本研究基于加速加載試驗(yàn)研究了不同粒徑耐磨顆粒、不同巖性抗滑骨料及不同施工工藝對(duì)環(huán)氧樹脂類薄層抗滑耐久性能的影響，以期為基于耐久性進(jìn)行抗滑薄層材料的選擇及薄層結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)提供參考。

1 試驗(yàn)原材料與方案設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)原材料

1.1.1 抗滑骨料

抗滑骨料選擇粒徑在1～4 mm范圍內(nèi)的玄武巖、輝綠巖、陶瓷顆粒及金剛砂。輝綠巖由廣東某公司提供，其余骨料由重慶某公司提供。首先對(duì)這4種抗滑骨料進(jìn)行包括密度、吸水率、棱角性等在內(nèi)的6項(xiàng)基本物理力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試。按照相應(yīng)試驗(yàn)規(guī)程進(jìn)行技術(shù)指標(biāo)測(cè)試，結(jié)果見表1。

表1 四種骨料的性能指標(biāo)Tab.1 Performance indicators of 4 aggregates

從表1可以看到，4種抗滑骨料的棱角性流動(dòng)時(shí)間均未超過(guò)30 s，但該試驗(yàn)所選用的抗滑骨料粒徑大部分處于3～4 mm范圍內(nèi)，而相關(guān)試驗(yàn)規(guī)范要求中則是對(duì)粒徑在0.075～4.75 mm范圍內(nèi)的粗細(xì)集料進(jìn)行整體流動(dòng)試驗(yàn)，因此，該技術(shù)要求僅做參考，其余指標(biāo)均處于規(guī)范要求的范圍內(nèi)。

1.1.2 環(huán)氧樹脂黏結(jié)劑

該試驗(yàn)采用環(huán)氧樹脂膠A，B組分來(lái)作為黏結(jié)材料，A組分為環(huán)氧樹脂，B組分為環(huán)氧樹脂固化劑。各組分的主要技術(shù)指標(biāo)要求見表2。

表2 A和B組分的主要技術(shù)要求Tab.2 Main technical requirements for components A and B

1.2 試驗(yàn)設(shè)備與方案

1.2.1 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)選用重慶某小型加速加載設(shè)備。輪胎直徑為250 mm，寬度為80 mm，接地壓強(qiáng)約為0.2 MPa。試驗(yàn)前設(shè)定其加載頻率為12 480次/h，共進(jìn)行10 h的加速加載試驗(yàn)。

1.2.2 試驗(yàn)方案

(1)不同粒徑的骨料對(duì)薄層抗滑性能的影響

選擇1～2，2～3，3～4 mm粒徑的陶瓷顆粒作為抗滑骨料，并采用單層鋪灑工藝成型環(huán)氧樹脂類抗滑薄層試件，薄層試件的制作首先采用輪碾法成型30 cm×30 cm×5 cm的瀝青混合料車轍板，隨后將環(huán)氧樹脂膠A，B組分與70～140目的石英砂進(jìn)行混合攪拌后用作膠黏劑，均勻?yàn)⒉荚谲囖H板表面1～2 mm處，最后將抗滑骨料均勻鋪灑在膠黏劑表面直至完全鋪滿，待膠黏劑固化后將未黏結(jié)牢固的抗滑骨料清理掉以形成環(huán)氧樹脂類抗滑薄層試件。經(jīng)大約10 h 加速磨耗試驗(yàn)后，利用擺式儀和手工鋪砂法來(lái)測(cè)量薄層試件的摩擦系數(shù)Fr及構(gòu)造深度MTD，并分析其衰變狀況。

(2)不同巖性的骨料對(duì)薄層抗滑性能的影響

以粒徑在3～4 mm范圍內(nèi)的玄武巖、輝綠巖、陶瓷顆粒及金剛砂作為抗滑骨料，同樣采用單層鋪灑工藝成型環(huán)氧樹脂類薄層試件，經(jīng)10 h磨耗試驗(yàn)后，分析Fr及MTD的衰變狀況。

(3)不同施工工藝對(duì)薄層抗滑性能的影響

采用粒徑在3～4 mm范圍內(nèi)的金剛砂作為抗滑骨料，并分別利用單層鋪灑工藝、雙層鋪灑工藝及單層砂漿涂抹工藝來(lái)制作成型環(huán)氧樹脂類抗滑薄層試件，經(jīng)10 h磨耗試驗(yàn)后，分析Fr及MTD的衰變狀況。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 不同粒徑耐磨顆粒薄層抗滑性能的衰變規(guī)律

經(jīng)過(guò)10 h約12.5萬(wàn)次磨耗試驗(yàn)后，得到Fr及MTD值隨加載次數(shù)增加的衰變規(guī)律，并采用Shbeeb，Khasawneh等[16-17]提出的數(shù)學(xué)模型對(duì)試驗(yàn)所獲取的Fr及MTD值數(shù)據(jù)進(jìn)行曲線擬合與回歸分析：

(1)

(2)

式中，F(xiàn)r為摩擦系數(shù)；MTD為構(gòu)造深度；N為荷載作用次數(shù)；a，b，c為回歸系數(shù)。

從圖1及表3中可以得到：

圖1 耐磨顆粒粒徑不同時(shí)的回歸擬合曲線Fig.1 Regression fitting curves with different sized wear-resistant particles

表3 骨料粒徑不同時(shí)Fr及MTD的回歸參數(shù)Tab. 3 Regression parameters of Fr and MTD with different aggregate particle sizes

抗滑指標(biāo)Fr及MTD值隨加載次數(shù)的增加而逐漸減小，且這2項(xiàng)指標(biāo)均表現(xiàn)出初期階段衰變幅度較大而后趨于平緩的現(xiàn)象。

摩擦系數(shù)與構(gòu)造深度的初、終值大小順序一致，依次為3～4 mm>2～3 mm>1～2 mm?？梢?，不同粒徑耐磨顆粒的薄層環(huán)氧鋪裝材料其抗滑性能差異顯著，在滿足路面行車基本要求的合理粒徑范圍內(nèi)，耐磨顆粒粒徑越大，F(xiàn)r及MTD的初、終值也越大，且在表面相同條件下進(jìn)行的加速磨光作用過(guò)程中，耐磨顆粒粒徑越大的抗滑薄層，其抗滑性能表現(xiàn)越優(yōu)良。

在加速加載作用條件下，該環(huán)氧樹脂類薄層試件的抗滑衰變曲線大致分為快速衰變、緩慢衰變及衰變穩(wěn)定3個(gè)不同階段。在加速加載初期，F(xiàn)r值的衰減幅度較大，這主要是因?yàn)楸迎h(huán)氧鋪裝材料在磨耗試驗(yàn)中部分耐磨顆粒黏結(jié)不牢而出現(xiàn)的掉?，F(xiàn)象所導(dǎo)致，待這類骨料剝落完畢后即進(jìn)入衰變緩慢階段，在此階段主要以抗滑骨料的表面磨光及磨損為主，磨光作用直接表現(xiàn)為Fr值的降低，而磨損作用則表現(xiàn)為MTD值的減小，當(dāng)骨料的磨光磨損作用達(dá)到一定程度時(shí)即進(jìn)入衰變穩(wěn)定狀態(tài)。

采用該數(shù)學(xué)分析模型對(duì)薄層抗滑指標(biāo)Fr及MTD值的擬合效果較好，且調(diào)整R2均超過(guò)0.920。

2.2 不同巖性骨料薄層抗滑性能的衰變規(guī)律

4種不同巖性骨料的環(huán)氧樹脂類薄層，其Fr及MTD值隨加載次數(shù)增加的變化規(guī)律及擬合曲線如圖2所示。

圖2 骨料巖性不同時(shí)Fr 和MTD的衰減規(guī)律及回歸擬合曲線Fig.2 Attenuation rules and regression fitting curves of Fr and MTD with different aggregate lithology

從圖2及表4中可以得到：

表4 骨料巖性不同時(shí)Fr及MTD的相關(guān)回歸參數(shù)Tab. 4 Regression parameters of Fr and MTD with different aggregate lithology

4種不同巖性骨料的薄層其抗滑性能衰變規(guī)律大體相似，F(xiàn)r及MTD值同樣呈現(xiàn)加載初期衰減幅度較大然后趨于平緩的現(xiàn)象。

從Fr值的衰變過(guò)程中可以看出，采用陶瓷顆粒作為抗滑骨料的薄層環(huán)氧鋪裝材料其終值最小。而對(duì)于MTD值的表現(xiàn)則剛好相反。這說(shuō)明采用陶瓷顆粒的抗滑薄層在加載過(guò)程中表面耐磨顆粒被車輪壓碎破損的程度較低，依然能夠保證薄層擁有較高的構(gòu)造深度，但由于其表層被磨光的程度較高而導(dǎo)致Fr值偏低，這與表1中陶瓷顆粒的磨光值結(jié)果高度一致。

4種不同巖性骨料的環(huán)氧樹脂類薄層其Fr及MTD值在第5 h后逐漸趨于穩(wěn)定狀態(tài)，F(xiàn)r值始終在0.6以上，MTD值在1 mm以上。原因主要是所選用的4種骨料本身硬度大，耐磨性能好。在磨耗試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)金剛砂出現(xiàn)的掉?，F(xiàn)象較其他3種骨料嚴(yán)重，可見金剛砂與黏結(jié)劑的黏結(jié)性能較差。若以Fr值作為該薄層抗滑性能的評(píng)價(jià)指標(biāo)，則顯然是用玄武巖作為耐磨顆粒的薄層其抗滑性能更好，而陶瓷顆粒的抗滑性能較差。

采用該數(shù)學(xué)分析模型對(duì)薄層抗滑指標(biāo)Fr及MTD值的擬合效果較好，且調(diào)整R2均超過(guò)0.930。

2.3 不同施工工藝下薄層抗滑性能的衰變規(guī)律

分別采用不同的施工工藝制作成型環(huán)氧樹脂類薄層車轍板，其中在單層鋪灑工藝下制作成型的薄層由1層環(huán)氧樹脂黏結(jié)劑+1層3～4 mm單一粒徑的金剛砂抗滑骨料組成；雙層鋪灑工藝下制作成型的薄層由1層環(huán)氧樹脂黏結(jié)劑+1層3～4 mm單一粒徑的金剛砂抗滑骨料+1層環(huán)氧樹脂黏結(jié)劑+1層3～4 mm 單一粒徑的金剛砂抗滑骨料組成；單層砂漿涂抹工藝下制作成型的薄層由1層環(huán)氧樹脂黏結(jié)劑+1層3～4 mm單一粒徑的金剛砂抗滑骨料與環(huán)氧樹脂黏結(jié)劑的混合砂漿組成。

分別對(duì)制作成型的不同抗滑薄層試件進(jìn)行加速加載試驗(yàn)，抗滑指標(biāo)Fr及MTD值隨加載次數(shù)增加的變化規(guī)律及擬合曲線如圖3所示。

圖3 施工工藝不同時(shí)Fr 和MTD的衰減規(guī)律及回歸擬合曲線Fig.3 Attenuation rules and regression fitting curves of Fr and MTD with different construction techniques

從圖3及表5中可以得到：

表5 施工工藝不同時(shí)Fr和MTDF的回歸參數(shù)Tab.5 Regression parameters of Fr and MTD when construction technique is different

在3種施工工藝下制作成型的環(huán)氧樹脂類薄層試件所呈現(xiàn)出的抗滑衰變規(guī)律大體相似，同樣表現(xiàn)為在加載初期階段其Fr及MTD值的衰變幅度較大而后趨于平緩的現(xiàn)象。

從Fr及MTD值在抗滑性能衰減初期階段的表現(xiàn)來(lái)看，大小順序均表現(xiàn)為雙層鋪灑工藝>單層鋪灑工藝>單層砂漿涂抹工藝?？梢?，采用雙層鋪灑工藝成型的環(huán)氧樹脂類薄層在初期使用階段的抗滑性能最佳。

利用單層砂漿涂抹法制作成型的環(huán)氧樹脂類薄層其MTD值的初值較低而終值較高，F(xiàn)r的初、終值均較低，說(shuō)明抗滑指標(biāo)的衰變幅度較小。這主要是由于采用單層砂漿涂抹工藝制作成型的環(huán)氧樹脂類薄層中的骨料與黏結(jié)劑的黏結(jié)效果較好，表面顆粒脫落現(xiàn)象較少，但因抗滑骨料與黏結(jié)劑混合攪拌后，導(dǎo)致Fr值下降。

采用該數(shù)學(xué)分析模型對(duì)薄層抗滑指標(biāo)Fr及MTD值的擬合效果較好，且調(diào)整R2均超過(guò)0.930。

2.4 不同因素對(duì)薄層抗滑耐久性能的影響

以不同粒徑骨料的環(huán)氧樹脂類薄層的抗滑指標(biāo)Fr及MTD值為例，利用Khasawneh[18-19]所提出的對(duì)數(shù)模型進(jìn)行擬合與回歸分析如圖4所示：

圖4 耐磨顆粒粒徑不同時(shí)構(gòu)造深度Fr和MTD的衰變情況及回歸擬合曲線Fig.4 Attenuation rules and regression fitting curves of Fr and MTD with different wear-resistant particle sizes

Fr=a·lnN+b，

(3)

MTD=a·lnN+b，

(4)

式中，N為荷載作用次數(shù)；a，b為回歸系數(shù)。

由表3、表6可知，表3中的調(diào)整R2明顯更高，因此，相較于式(3)～(4)，式(1)～(2)的分析模型對(duì)Fr及MTD值的擬合效果更好。將式(3)～(4)對(duì)荷載作用次數(shù)N進(jìn)行求導(dǎo)：

表6 骨料粒徑不同時(shí)Fr和MTD的回歸參數(shù)Tab. 6 Regression parameters of Fr and MTD with different wear-resistant particle sizes

(5)

(6)

由式(5)～(6)可知，當(dāng)荷載作用次數(shù)N相同時(shí)，|a|越大，則所擬合的趨勢(shì)線在固定荷載作用次數(shù)處切線的斜率越大，即表明Fr及MTD的衰變幅度越大，故|a|可用來(lái)作為評(píng)價(jià)該環(huán)氧樹脂類薄層抗滑耐久性能的直接參考指標(biāo)。

為得到上述3種不同因素對(duì)該薄層抗滑耐久性的影響程度，可用該方程中的回歸系數(shù)|a|的變化幅度來(lái)評(píng)判3種因素的影響程度見表7。

表7 各個(gè)因素中|a|Fr和|a|MTD的變化幅度Tab.7 Variation amplitudes of |a|Fr and |a|MTD in each factor

從表7可知，不管是針對(duì)摩擦系數(shù)的回歸參數(shù)|a|還是針對(duì)構(gòu)造深度的回歸參數(shù)|a|，不同巖性骨料之間最大與最小|a|的差值更大，即表明骨料巖性對(duì)環(huán)氧樹脂類薄層抗滑耐久性能的影響程度更大，其次是施工工藝和粒徑的影響。故在實(shí)際工程中，應(yīng)對(duì)此引起重視，從而選擇最佳的骨料類型。

2.5 穩(wěn)態(tài)方程

為了確定穩(wěn)態(tài)Fr及MTD，當(dāng)式(1)～(2)中的荷載作用次數(shù)N趨于無(wú)窮大時(shí)，對(duì)方程進(jìn)行漸近展開，并忽略高階項(xiàng)，因?yàn)樗鼈儗?duì)回歸沒(méi)有任何明顯的改善，結(jié)果如下：

(7)

(8)

高階項(xiàng)(所需的精度)的Δ如下：

(9)

為求解達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)的荷載作用次數(shù)，忽略O(shè)(1/N)2：

(10)

由式(10)可知，當(dāng)Δ趨于0時(shí)，NSteady_State如預(yù)期一樣趨于無(wú)窮大。

為了顯示測(cè)量過(guò)程中不同加載次數(shù)處的穩(wěn)態(tài)Fr，以1～2 mm粒徑的陶瓷顆粒作為耐磨骨料成型的薄層其Fr值的衰變情況為例，從加載次數(shù)為4.992萬(wàn)次開始標(biāo)記，每2 h標(biāo)記1次，見圖5，表8為Fr在不同荷載作用次數(shù)處的參數(shù)估計(jì)值，表9為精度為0.001時(shí)在不同加載次數(shù)時(shí)的穩(wěn)態(tài)Fr值。

圖5 1～2 mm粒徑耐磨顆粒薄層的Fr在不同荷載作用次數(shù)下的實(shí)測(cè)值與預(yù)測(cè)值Fig.5 Measured values and predicted values of Fr of thin layer of wear-resistant particles with sizes of 1-2 mm at different loading times

表8 1～2 mm粒徑耐磨顆粒薄層的Fr在不同荷載作用次數(shù)下的參數(shù)值Tab. 8 Parameters of Fr of thin layer of wear-resistant particles with sizes of 1-2 mm at different loading times

表9 1～2 mm粒徑耐磨顆粒薄層在不同加載次數(shù)處下的穩(wěn)態(tài)Fr值Tab.9 Steady-state Fr values of thin layer of wear-resistant particles with particle sizes of 1-2 mm at different loading times

由表9可知，在加載次數(shù)為7.488萬(wàn)次時(shí)，F(xiàn)r值已趨于穩(wěn)定狀態(tài)，此時(shí)的穩(wěn)態(tài)Fr值為0.612，因此建議試驗(yàn)可在此時(shí)停止，從而可節(jié)省40%左右的試驗(yàn)時(shí)間。如果有更多的測(cè)試點(diǎn)，可在試驗(yàn)期間增加數(shù)據(jù)測(cè)量的頻率，使加載次數(shù)進(jìn)一步減少。

2.6 抗滑衰變通用模型

(11)

(12)

式中N為荷載作用次數(shù)。

將在以上3種不同因素影響下抗滑薄層的Fr及MTD值進(jìn)行匯總，采用該模型進(jìn)行擬合，并得到可靠度為95%時(shí)的置信區(qū)間如圖6所示。

圖6 不同影響因素下Fr 和MTD匯總值的回歸擬合曲線及95%置信區(qū)間范圍Fig.6 Regression fitting curves and 95% confidence interval ranges of Fr and MTD summary values with different influencing factors

(13)

(14)

3 結(jié)論

(1)在不同的影響因素作用下，該環(huán)氧樹脂類薄層的抗滑性能衰變規(guī)律大體相似，即在初期階段抗滑指標(biāo)Fr及MTD值的衰減幅度較大，然后隨著加載次數(shù)的增加而趨于平緩。

(2)不同粒徑抗滑骨料的環(huán)氧樹脂類薄層，骨料粒徑越大其抗滑性能越好。不同巖性抗滑骨料的環(huán)氧樹脂類薄層其抗滑性能的差異性較大。采用陶瓷顆粒作為抗滑骨料的薄層其MTD值的衰變幅度雖不大，但表面被磨光的程度較高。而采用金剛砂作為抗滑骨料的薄層其抗滑指標(biāo)初值雖較大，但其衰減幅度也較大。綜合來(lái)看，采用玄武巖或輝綠巖作為耐磨顆粒的薄層其抗滑性能的表現(xiàn)更加優(yōu)異。

(3)采用單層砂漿涂抹工藝制作成型的抗滑薄層試件其抗滑性能衰減幅度雖不大，但由于抗滑骨料與黏結(jié)劑混合攪拌后導(dǎo)致顆粒表面的抗滑性能下降。此外，相較于單層鋪灑工藝，采用雙層鋪灑工藝制作成型的環(huán)氧樹脂類薄層其抗滑性能更加優(yōu)異。

(4)通過(guò)對(duì)比分析回歸系數(shù)|a|的變化幅度，可以得到不同骨料巖性對(duì)該環(huán)氧樹脂類薄層抗滑耐久性能的影響程度最大，其次是不同施工工藝，而粒徑大小的影響程度最小。

(5)對(duì)方程進(jìn)行漸進(jìn)展開后得到基于Fr，MTD和N的穩(wěn)態(tài)方程，利用該穩(wěn)態(tài)方程來(lái)預(yù)測(cè)何時(shí)能達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，結(jié)果表明能夠節(jié)省40%左右的測(cè)試時(shí)間，顯著提升了試驗(yàn)效率。

(6)與對(duì)數(shù)模型相比，式(1)～(2)對(duì)抗滑指標(biāo)的擬合效果更好，調(diào)整后的R2均超過(guò)0.920，對(duì)Fr及MTD值進(jìn)行總體回歸后得到可靠度為95%時(shí)的置信區(qū)間上下限范圍，并提出了該環(huán)氧樹脂類薄層的抗滑衰變通用模型。