武群杰，馮子軍，張 超，趙陽升

(1.太原理工大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院，山西 太原 030024；2.太原理工大學(xué) 原位改性教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山西 太原 030024)

我國煤炭儲(chǔ)量豐富，但愈加嚴(yán)格的環(huán)保規(guī)制，對(duì)煤炭資源的清潔開采提出了更高的要求。目前，國內(nèi)外學(xué)者在研究在智能綠色礦山，煤層氣開采和煤炭地下氣化和等重大工程中，對(duì)煤的滲流和變形特性作了大量的研究，溫度和壓力是影響煤體的滲流和變形特性的重要因素。

相關(guān)學(xué)者在這方面進(jìn)行了取得了斐然的成果。胡雄[1]等研究了45～250 ℃與3.45～24.14 MPa圍壓下對(duì)原煤、型煤滲透特性影響，認(rèn)為在高圍壓作用下，煤體孔隙結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生塑性變形，煤樣更易被壓縮，孔隙度、滲透率下降更加明顯，且在高圍壓和高溫度耦合作用下難以測得滲透率。但該研究溫度不足以使煤體發(fā)生明顯熱解。李亞軍[2]等研究了褐煤在常溫至600 ℃下熱解過程中滲透性，認(rèn)為褐煤高溫?zé)峤饨?jīng)歷3個(gè)階段，常溫至300 ℃完全滲透段，300～500 ℃滲透下降段，500～600 ℃重新增加段，該實(shí)驗(yàn)通過CT實(shí)時(shí)掃描褐煤熱解的微細(xì)觀結(jié)構(gòu)，但其沒有考慮固液耦合作用對(duì)滲透性的影響。馮子軍[3]等研究了熱力耦合作用下無煙煤變形過程中的滲透特性，并將其分為三個(gè)階段，體積膨脹階段、緩慢壓縮階段和劇烈壓縮階段。并得出結(jié)論，在緩慢壓縮階段煤體的體積應(yīng)變與滲透率呈線性關(guān)系規(guī)律；在劇烈壓縮階段二者表現(xiàn)為指數(shù)變化規(guī)律，該實(shí)驗(yàn)在干燥條件下進(jìn)行，并沒有考慮水的影響。

可以看出，絕大部分工作在干燥干餾或過熱水蒸氣環(huán)境下進(jìn)行，而超臨界水環(huán)境對(duì)原巖應(yīng)力狀態(tài)下的煤體滲流和變形特性的影響規(guī)律研究鮮見報(bào)道。水是目前自然界最常見的一種天然綠色介質(zhì)，常應(yīng)用于工程實(shí)踐中。尤其在超臨界態(tài)下，表現(xiàn)出氫鍵強(qiáng)度減弱[4，5]、極性降低、擴(kuò)散系數(shù)高、溶解有機(jī)物能力強(qiáng)[6，7]等特性。目前，超臨界水環(huán)境下有關(guān)煤的研究主要是在化工領(lǐng)域內(nèi)進(jìn)行，麻省理工學(xué)院的Modell[8]于1978年提出煤炭超臨界水氣化技術(shù)，由于煤炭超臨界水氣化技術(shù)清潔特性且氣化效率高[9]，受到越來越多的關(guān)注。許多專家學(xué)者對(duì)煤炭超臨界水氣化技術(shù)進(jìn)行了大量研究，以探討溫度[10]、壓力[11]、催化劑[12]、停留時(shí)間[13]等因素對(duì)氣化效率的影響。將煤炭超臨界水處理技術(shù)和原位改性采礦技術(shù)相結(jié)合，利用超臨界水的特性，研究煤層的原位超臨界水環(huán)境下改性的滲流和變形特性，為后續(xù)的采礦工程創(chuàng)造更有利的環(huán)境條件。因此，本文利用自主研制的伺服控制多功能三軸巖石試驗(yàn)機(jī)，研究了無煙煤?25 mm×50 mm在超臨界水環(huán)境下滲流和變形特性演化規(guī)律。

1 試驗(yàn)系統(tǒng)與方法

1.1 試驗(yàn)煤樣

試驗(yàn)所采用的煤樣取自山西晉城寺河礦3#煤層的無煙煤(下文中無煙煤均指寺河礦無煙煤)。利用砂線切割機(jī)將大塊無煙煤樣加工成?25 mm×50 mm試樣，試樣高度方向?yàn)榇怪睂永矸较?，然后將試樣?05 ℃下烘干2 h。

1.2 試驗(yàn)系統(tǒng)

試驗(yàn)系統(tǒng)如圖1所示，框架為太原理工大學(xué)原位改性教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室自主研制的伺服控制多功能高溫三軸巖石力學(xué)試驗(yàn)機(jī)IMT-HTP-100F[14]，高溫三軸壓力釜根據(jù)試驗(yàn)內(nèi)容重新設(shè)計(jì)加工，只用于施加軸壓，試樣側(cè)向不再單獨(dú)施加圍壓。整個(gè)系統(tǒng)包括高溫三軸壓力室、壓力加載與控制系統(tǒng)、應(yīng)力應(yīng)變測量系統(tǒng)、加熱系統(tǒng)、溫度控制與采集系統(tǒng)等。

圖1 試驗(yàn)系統(tǒng)(mm)

由于煤樣在超臨界下變形較大，超臨界滲流測試較難達(dá)到高溫條件，因此，根據(jù)巖石力學(xué)中自重應(yīng)力的金尼克假說和海姆假說，高溫三軸壓力釜腔體內(nèi)徑與試樣尺寸一致，即25 mm。當(dāng)僅對(duì)試樣施加軸壓時(shí)，根據(jù)金尼克假說，試樣發(fā)生軸向變形時(shí)，也產(chǎn)生側(cè)向變形，但側(cè)向受到相鄰地層的約束，將產(chǎn)生一定的側(cè)向應(yīng)力，即式(1)所示：

式中，σx，σz分別為第一水平自重應(yīng)力、第二水平自重應(yīng)力和垂直自重應(yīng)力；μ為巖層的泊松比。垂直自重應(yīng)力為巖層的容重γ與埋深H的乘積，即：

σz=γH

(2)

常溫下，煤處于彈性狀態(tài)，泊松比一般小于0.5。在高溫狀態(tài)下，煤由于熱解將發(fā)生軟化，可認(rèn)為是塑性體，泊松比接近0.5，此時(shí)，式(1)變?yōu)槭?3)，即：

σx=σy=σz

(3)

式(3)就是著名的自重應(yīng)力場的海姆假說。當(dāng)煤樣處于塑性狀態(tài)時(shí)，可以認(rèn)為施加軸壓后，側(cè)向也將產(chǎn)生與軸向相同的應(yīng)力，即試樣處于三向等壓狀態(tài)。本試驗(yàn)中，試樣受亞臨界水或超臨界水的作用，溫度范圍365～435 ℃，認(rèn)為煤樣處于塑性狀態(tài)，受三向等壓作用，因此可認(rèn)為試樣在釜體中處于三軸應(yīng)力狀態(tài)。

1.3 試驗(yàn)方法與步驟

超臨界水的臨界點(diǎn)溫度和壓力條件為374.3 ℃和22.05 MPa，二者同時(shí)滿足。超臨界水具有許多獨(dú)特的性質(zhì)，如可與煤、纖維素等有機(jī)物反應(yīng)生成高熱值氣體，幾乎不生成炭或焦炭等副產(chǎn)品。因此，本研究擬采用柱狀煤樣研究在原位狀態(tài)下煤與超臨界水相互作用過程中的滲流特性，設(shè)置低于臨界點(diǎn)373.3 ℃的365 ℃亞臨界態(tài)水和高于臨界點(diǎn)373.3 ℃的400 ℃以及435 ℃超臨界態(tài)水進(jìn)行試驗(yàn)研究，注水壓力則統(tǒng)一為27 MPa高于臨界點(diǎn)的22.05 MPa。在對(duì)煤進(jìn)行高溫滲流試驗(yàn)前，先采用相同尺寸(?25 mm×50 mm)花崗巖試樣，進(jìn)行滲透率測量，以檢測該試驗(yàn)方法進(jìn)行滲流測量的可行性。對(duì)花崗巖施加224 MPa軸壓，并保壓1 h后，連接滲透測量系統(tǒng)，以水作為滲流介質(zhì)，采用穩(wěn)態(tài)法進(jìn)行室溫下花崗巖滲透率測量。室溫下，花崗巖滲透率測量結(jié)果為1.14×10-13mm2，極低，說明該方法可靠。并按照以下步驟進(jìn)行無煙煤的高溫滲流試驗(yàn)：

1)試驗(yàn)前，對(duì)試樣各表面拍攝照片記錄試驗(yàn)前試樣的初始形態(tài)，用游標(biāo)卡尺測量試樣的直徑、長度測量多次，并精確稱重。

2)按照試驗(yàn)機(jī)操作規(guī)程將試樣裝入高溫三軸巖石力學(xué)試驗(yàn)機(jī)中，并施加32 MPa軸壓，保壓1 h后，對(duì)相關(guān)管路進(jìn)行氣密檢查。

3)連接滲透測量系統(tǒng)，以水作為滲流介質(zhì)，采用穩(wěn)態(tài)法進(jìn)行室溫下煤樣滲透率測量。

4)利用自動(dòng)跟蹤泵從試樣的上下兩端向壓力釜內(nèi)注入27 MPa的水，并保持該壓力不變。

5)啟動(dòng)加熱系統(tǒng)，將煤樣(1#試樣)加熱至365 ℃，然后保溫保壓70 h，進(jìn)行充分熱解。加熱與保溫過程中自動(dòng)監(jiān)測試樣的軸向變形。

6)熱解結(jié)束后，停止加熱，并自然冷卻至室溫，測量煤樣滲透率。利用自動(dòng)跟蹤泵，從試樣的一端施加一定的水壓，另一端打開，通過測量單位時(shí)間內(nèi)流出的水量計(jì)算365 ℃高溫高壓水作用后煤的滲透率。

7)滲透率測量完畢后，將試樣拆卸，然后安裝新的試樣，重復(fù)步驟2)—6)，不同的是，新煤樣(2#試樣)加熱至400 ℃。再次重復(fù)步驟2)—6)，進(jìn)行435 ℃煤樣(3#試樣)的測試。

此外，為了對(duì)比超臨界水環(huán)境與超臨界干餾條件下煤的熱解滲流特征的差異性，利用4#煤樣進(jìn)行干餾條件下的熱解滲流試驗(yàn)。4#煤樣試驗(yàn)溫度為435 ℃、軸壓32 MPa，滲透率測量方法同步驟6)。

2 超臨界水作用下無煙煤的滲流與變形特性

2.1 超臨界水作用后無煙煤滲透率的變化規(guī)律

滲透率計(jì)算方法見式(4)：

式中，K為煤體的滲透率，mm2；Q為流經(jīng)煤體的流量，cm3/s；μ為流體的黏度，Pa·s；L為流過煤體的長度，cm；A為流過煤體的橫截面積，cm2；t為流過煤體的時(shí)間，s；Δp為煤體兩端的壓差。試驗(yàn)結(jié)果見表1。

表1 超臨界水處理前后無煙煤的滲透率對(duì)比10-12mm2

由表1可知，三軸應(yīng)力下的無煙煤，在亞臨界和超臨界水環(huán)境下整體滲透率相比原煤呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，而干餾狀態(tài)下的無煙煤則是上升趨勢(shì)。同一樣品在不同滲透壓下，隨之滲透壓的提高，所有樣品的滲透率均略有下降，但降幅很低，由于液體不會(huì)產(chǎn)生滑脫效應(yīng)[15]，推測是由于水的黏度在高壓情況下產(chǎn)生細(xì)微變化所致，影響甚小。因此在所有實(shí)驗(yàn)的樣本中，重點(diǎn)分析1 MPa滲透壓下，高溫高壓水處理后無煙煤相比原煤狀態(tài)下的滲透率變化，365 ℃下亞臨界水環(huán)境處理70 h過后的無煙煤的滲透率則相比原煤狀態(tài)下有顯著降低約56.75%，下降幅度低于400、435 ℃下的樣本。而400、435 ℃超臨界水環(huán)境處理下無煙煤的滲透率，皆明顯低于其他條件下測得的滲透率，與作為參照的原煤相比下降了約96.93%和94.99%，其中435 ℃處理后的滲透率高于400 ℃的滲透率。由表可以看出，無煙煤試樣的滲透率在常溫原煤、365、400和435 ℃下整體的變化趨勢(shì)為先快速降低再略微升高。而干餾條件下，無煙煤的滲透率與原煤相比則呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，約上升了78.84%。

結(jié)合注高溫高壓水觀察到的試驗(yàn)現(xiàn)象可將滲透率的變化分為三個(gè)階段：

第一階段為熱膨脹閉合階段，在由常溫升至250 ℃的過程中，煤體產(chǎn)生以熱膨脹為主導(dǎo)的變化，孔隙中吸附的氣體開始逸散，煤體的孔隙裂隙開始擴(kuò)張，且發(fā)生熱破裂，水在27 MPa的壓力下被注入到煤體中由孔隙裂隙組成的滲流通道中，但隨著溫度的升高，在釜體內(nèi)壁側(cè)向約束的限制作用下，煤體的熱膨脹無法向各向自由發(fā)展，只能在軸向方向上發(fā)生形變，同時(shí)擠壓煤體內(nèi)部的孔隙裂隙，內(nèi)部水分?jǐn)D出煤體，導(dǎo)致滲流通道被閉合，高壓水流無法通過，流量為0 cm3/s，滲流現(xiàn)象消失。

第二階段為滲流熱解階段，在250 ℃之后煤體的滲流通道完全閉合后，溫度持續(xù)上升到達(dá)試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)溫度，在這過程中，煤基質(zhì)發(fā)生熱解反應(yīng)，煤在超臨界水環(huán)境中發(fā)生復(fù)雜多元的氣化反應(yīng)，則由此會(huì)逐漸生成孔隙和裂隙，這些孔隙裂隙結(jié)構(gòu)，為高壓流體的注入提供了通道，而且水?dāng)y帶油氣在產(chǎn)氣過程中會(huì)顯著拓寬裂隙空間，增大煤體內(nèi)部的滲流范圍，反應(yīng)釜出口處有氣體產(chǎn)出，反應(yīng)釜出口壓力緩慢上升，而入口壓力在恒壓單缸泵的控制下，維持在27 MPa。一段時(shí)間后，在超臨界水環(huán)境下煤體內(nèi)部復(fù)雜的物性變化和氣化反應(yīng)作用下，導(dǎo)致孔隙裂隙通道連通，貫穿煤體，滲流通道打開，高壓水流流量增大，注通煤體，滲流現(xiàn)象恢復(fù)。

第三階段為穩(wěn)定滲流階段，隨著注水時(shí)間的增加，煤體在超臨界水環(huán)境下反應(yīng)時(shí)間增長，滲流范圍全方位擴(kuò)展，反應(yīng)范圍也隨之?dāng)U展，在THMC多場耦合作用下，隨著溫度的提高，反應(yīng)時(shí)間增長，煤的反應(yīng)轉(zhuǎn)化率趨近于峰值，煤體基質(zhì)軟化，塑性增強(qiáng)，裂隙逐漸閉合，各向異性減弱，煤體滲流現(xiàn)象由孔隙裂隙雙重結(jié)構(gòu)主導(dǎo)，轉(zhuǎn)變?yōu)榭紫督Y(jié)構(gòu)主導(dǎo)，水流量降低，最終趨于穩(wěn)定。

試驗(yàn)結(jié)束后，從反應(yīng)釜中取出的樣品呈現(xiàn)均質(zhì)煤泥狀，烘干后為酥碎的小顆粒。

2.2 超臨界水作用下無煙煤的熱變形特征

以煤體膨脹變形為負(fù)，壓縮變形為正，獲得不同溫度下無煙煤的軸向變形規(guī)律，如圖2所示。

圖2 超臨界水及亞臨界水作用下無煙煤的熱變形特征

由圖2可以看出，在超臨界水及亞臨界水作用下無煙煤的熱變形特征趨勢(shì)具有相同的特性，總體呈現(xiàn)升溫快速熱膨脹變形，到達(dá)目標(biāo)溫度后開始保溫保壓，軸向應(yīng)變穩(wěn)定并持續(xù)一段時(shí)間直到滲流恢復(fù)，滲流恢復(fù)同時(shí)發(fā)生劇烈軸向壓縮變形，隨著時(shí)間的延長，軸向壓縮變形趨勢(shì)變平緩，判定反應(yīng)結(jié)束，開始降溫，發(fā)生進(jìn)一步冷卻壓縮，最后到達(dá)穩(wěn)定階段。不同溫度條件下，滲流恢復(fù)時(shí)間不同，最終的軸向應(yīng)變也不同，365、400、435 ℃處理后的最終的軸向應(yīng)變約為0.06、0.11和0.16。在干餾條件下的熱變形特征則呈現(xiàn)不同的趨勢(shì)，升溫前期呈現(xiàn)熱膨脹現(xiàn)象，而在300和430 ℃出現(xiàn)了劇烈壓縮變形，最終穩(wěn)定，實(shí)驗(yàn)進(jìn)度快于注水條件，與同為435 ℃的超臨界水條件相比，最終軸向變形降低了0.4約為0.12左右，可知超臨界水環(huán)境下無煙煤的熱變形更加明顯。結(jié)合觀察到的實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象可將三軸應(yīng)力下無煙煤的熱變形特征分為四個(gè)階段并于圖2中標(biāo)出(435 ℃干餾不具備該階段)：

第一階段為快速熱膨脹階段a，在常溫～250 ℃時(shí)，隨著溫度上升，煤體發(fā)生快速熱膨脹，煤中的吸附氣體解吸，結(jié)合水析出，煤上形成了許多微裂紋，但在應(yīng)力和熱膨脹雙重作用下，煤樣原有的開放節(jié)理面和新的微裂紋逐漸閉合，滲流通道關(guān)閉，滲流現(xiàn)象消失。

第二階段為緩慢熱膨脹階段b，在250 ℃到試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)溫度范圍內(nèi)，煤體呈現(xiàn)緩慢熱膨脹，這與干餾情況下無煙煤的熱變形規(guī)律不同，試驗(yàn)得出無煙煤在干餾作用下300 ℃和430 ℃出現(xiàn)了劇烈壓縮變形，推測是由于壓力機(jī)軸向壓力為30 MPa，而注水壓力是27 MPa，水壓抵消了部分壓力機(jī)壓頭作用于煤體端面的軸向壓力，使得煤體縱向約束減弱，且煤體自250 ℃開始處于壓實(shí)狀態(tài)，使得膨脹方向只能沿軸向發(fā)展，兩者共同作用下煤體熱膨脹現(xiàn)象更加明顯，該現(xiàn)象直至煤體達(dá)到試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)溫度后不再顯著，在此階段煤體依然閉合，不存在滲流現(xiàn)象。

第三階段為熱解壓縮階段c，通過維持試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)溫度，在THMC多場耦合作用下，一段時(shí)間后，煤體的滲流通道再次被打開，高壓水流再次注入煤體中，煤體軸向應(yīng)變呈指數(shù)級(jí)增加，煤體開始劇烈軸向壓縮變形，在這個(gè)階段，煤體的承重結(jié)構(gòu)逐漸被破壞，煤體產(chǎn)生塑性屈服，內(nèi)部裂隙結(jié)構(gòu)消失。且隨著反應(yīng)時(shí)間的增加，高壓水滲流流量變低，最終趨于穩(wěn)定，而軸向變形在水流量穩(wěn)定后，依然會(huì)繼續(xù)壓縮，但壓縮變形趨勢(shì)變緩，最后到達(dá)穩(wěn)定階段。

第四階段為變形穩(wěn)定階段d，在軸向變形趨于穩(wěn)定后，維持一段時(shí)間，軸向變形不再變化，注水流量穩(wěn)定不變，且無氣體產(chǎn)出，判定為熱解氣化反應(yīng)基本結(jié)束，開始降溫，降溫過程中，煤體的軸向變形進(jìn)一步壓縮，直至常溫，軸向變形再次趨于穩(wěn)定。

通過對(duì)不同溫度下的每個(gè)階段進(jìn)行整理，可得軸向應(yīng)變與溫度和時(shí)間關(guān)聯(lián)的定量數(shù)據(jù)見表2。

表2 超臨界水及亞臨界水作用下不同階段軸向應(yīng)變量

2.3 不同溫度對(duì)煤體滲流恢復(fù)時(shí)間的影響

在軸向壓力作用下，由于釜壁橫向約束和煤體熱膨脹的影響，煤體內(nèi)部空間擠占殆盡，樣本普遍表現(xiàn)在250 ℃時(shí)滲流閉合，在快速升溫過程中，閉合現(xiàn)象依然存在，在達(dá)到目標(biāo)溫度后，通過延長保溫保壓時(shí)間，在物性變化和化學(xué)反應(yīng)的作用下，滲流現(xiàn)象得以恢復(fù)，其時(shí)間點(diǎn)表3。

表3 不同溫度下的滲流現(xiàn)象消失和恢復(fù)時(shí)間點(diǎn)

由表3可見，因?yàn)樵跍乜叵淇刂葡律郎厮俾适且恢碌?，所以滲流現(xiàn)象消失時(shí)間點(diǎn)相近，而滲流現(xiàn)象恢復(fù)的時(shí)間點(diǎn)，則表現(xiàn)在溫度越高，滲流恢復(fù)所需的時(shí)間更短，從400 ℃到435 ℃所需時(shí)間減少了約4.73 h，而從365 ℃到400 ℃則減少了18.96 h，幅度更大，推測原因是在365 ℃向400 ℃升溫過程中，水的溫度超越了臨界點(diǎn)，而超臨界水環(huán)境下這時(shí)的氣化反應(yīng)性增強(qiáng)[16]，且由于超臨界水的均相特性，產(chǎn)生的氣體可以以任意比例溶于超臨界水中，因此不存在氣液二相流[17，18]，氣化反應(yīng)是復(fù)雜多元的，其中熱解、水解、萃取和液化為主導(dǎo)的非均相途徑，可以斷開煤體中的弱鍵，產(chǎn)生許多較小的碎片分子，并抑制碎片分子再度聚集[19]。而以重整，水氣變換反應(yīng)和甲烷化反應(yīng)為主導(dǎo)的均相途徑[20]，則會(huì)產(chǎn)生大量的氣體[21]，超臨界水裹挾氣化產(chǎn)物在煤體中運(yùn)移，則會(huì)拓寬煤中的裂隙結(jié)構(gòu)，最終促使煤體的滲透率提高。隨著溫度的提高，超臨界水氫鍵強(qiáng)度減弱、極性降低、擴(kuò)散系數(shù)高、溶解有機(jī)物能力強(qiáng)的特性進(jìn)一步加強(qiáng)，氣化反應(yīng)速率提高，減少了反應(yīng)時(shí)間，煤體的孔隙裂隙結(jié)構(gòu)發(fā)育加速，滲流恢復(fù)時(shí)間大幅減少。

3 結(jié) 論

1)在不同溫度的高壓注水條件下，365、400、435 ℃的滲透率分別比常溫情況下降了56.75%、96.93%、94.99%，整體的變化趨勢(shì)為先快速降低再略微升高。

2)煤體普遍表現(xiàn)在升溫至250 ℃時(shí)滲流通道閉合，到達(dá)試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)溫度后，通過長時(shí)間注高溫高壓水，滲流現(xiàn)象會(huì)再次恢復(fù)，在365、400、435 ℃的亞臨界和超臨界水注水條件下，恢復(fù)時(shí)間約43.5、24.54、19.81 h，溫度越高，滲流恢復(fù)越快。

3)滲流現(xiàn)象恢復(fù)后，煤體會(huì)發(fā)生劇烈軸向壓縮變形，在365 ℃、400 ℃和435 ℃的亞臨界和超臨界水注水條件下，最終軸向應(yīng)變約為0.06、0.11和0.16，并隨著反應(yīng)時(shí)間延長，軸向壓縮變形趨于穩(wěn)定。

4)該試驗(yàn)研究中由于設(shè)備限制，無法完整取出試樣，對(duì)煤體進(jìn)行微觀層面裂隙孔隙結(jié)構(gòu)分析；且溫度范圍較為局限，期望后期能改進(jìn)設(shè)備，以更高溫度和壓力范圍進(jìn)行試驗(yàn)；同時(shí)對(duì)多產(chǎn)地?zé)o煙煤進(jìn)行試驗(yàn)以期獲得更具有普適性的結(jié)論。