摘 要： 為提高大空間建筑室內(nèi)的空氣品質(zhì)，將脈動送風(fēng)應(yīng)用于大空間噴口送風(fēng)中，以CO2為示蹤氣體，基于實驗分析噴口送風(fēng)的流場特征，并以校核后的計算流體力學(xué)（CFD）模擬結(jié)果，研究脈動送風(fēng)在不同振幅和周期下對大空間建筑室內(nèi)污染物通風(fēng)效率和流動分布的影響。研究結(jié)果表明：脈動送風(fēng)的CO2濃度衰減曲線呈現(xiàn)波動下降的趨勢，大周期脈動送風(fēng)的通風(fēng)效率低于定風(fēng)速送風(fēng)；與定風(fēng)速送風(fēng)相比，脈動送風(fēng)可有效降低室內(nèi)污染物的極大值，增強新風(fēng)對室內(nèi)污染物的稀釋范圍，噴口下方和排風(fēng)口附近的污染物濃度有明顯的降低；在大空間噴口送風(fēng)建筑中，推薦隨時間波動變化快、幅度小的小周期小振幅的脈動送風(fēng)。該研究可為實際大空間通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計提供參考。

關(guān)鍵詞： 大空間建筑；脈動送風(fēng)；CFD模擬；室內(nèi)污染物；通風(fēng)效率；流動分布

中圖分類號： TU834.2

文獻標(biāo)志碼： A

文章編號： 1673-3851 （2024） 05-0399-08

引文格式：李景汁，王海東，劉巖. 脈動送風(fēng)對大空間建筑室內(nèi)污染物通風(fēng)效率和流動分布的影響［J］. 浙江理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)），2024，51（3）：399-406.

Reference Format： LI Jingzhi， WANG Haidong， LIU Yan. Influence of pulsating air supply on ventilation efficiency and flow distribution of pollutants in large-space buildings［J］. Journal of Zhejiang Sci-Tech University，2024，51（3）：399-406.

Influence of pulsating air supply on ventilation efficiency and flow distribution of pollutants in large-space buildings

LI Jingzhi1， WANG Haidong1， LIU Yan2

（1.School of Environment and Architecture， University of Shanghai for Science and Technology， Shanghai 200093， China; 2.Shanghai Waigaoqiao Shipbuilding Co.， Ltd.， Shanghai 200137， China）

Abstract：" To improve the indoor air quality of large-space buildings， the pulsating air supply method was applied to the large-space nozzle air supply， and CO2 was used as the tracer gas. By analyzing the characteristics of the flow field of the nozzle air supply based on the experiments， the effects of pulsating air supply on the ventilation efficiency and flow distribution of pollutants in large-space buildings at different air supply amplitudes and periods were investigated according to experimentally calibrated computational fluid dynamics （CFD） simulation results. The results show that the CO2 concentration decay curve of pulsating air supply shows a fluctuating downward trend， and the ventilation efficiency of large-period pulsating air supply is lower than that of fixed-velocity air supply; however， compared with the fixed-velocity air supply， the pulsating air supply can effectively reduce the maximum of indoor pollutants， and enhance the dilution range of indoor pollutants in the fresh air， with the pollutant concentration below the nozzle and near the exhaust outlet being significantly reduced; in large-space nozzle air supply buildings， a pulsating air supply with small period and small amplitude that changes fast with time fluctuation is recommended. This study can provide reference for the optimized design of the actual large-space ventilation systems.

Key words： large-space buildings; pulsating air supply; CFD simulation; indoor pollutant; ventilation efficiency; flow distribution

0 引 言

全球化和現(xiàn)代交通加劇了流行病毒在全世界擴散，對經(jīng)濟和人類健康構(gòu)成重大威脅［1-2］。研究表明，呼吸道傳染病毒借助患者呼出的微滴，在空氣和物體表面實現(xiàn)傳播［3-4］。公共室內(nèi)空間具有人員流動頻繁和圍護結(jié)構(gòu)相對封閉的特征，是較容易發(fā)生大規(guī)模流行病毒感染的場所［5-6］，特別是以大空間形式布局的大型公共基礎(chǔ)服務(wù)設(shè)施，如火車站、機場等。為了降低流行病毒在公共空間的傳染風(fēng)險，室內(nèi)環(huán)境系統(tǒng)需要及時去除潛藏在室內(nèi)空氣中的傳染病毒，降低全空間區(qū)域內(nèi)的病毒濃度峰值［7］。大空間建筑常以機械通風(fēng)作為改善室內(nèi)空氣品質(zhì)的主要手段。通風(fēng)系統(tǒng)的氣流組織會直接影響建筑室內(nèi)環(huán)境的空氣質(zhì)量［8］。根據(jù)《民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》（GB 50736—2012）建議，對于高大空間，由于噴口送風(fēng)風(fēng)速大，氣流射程長，與室內(nèi)空氣強烈摻混，布置少量風(fēng)口即可滿足氣流均布的要求；高大空間的氣流組織常設(shè)計成噴口側(cè)送風(fēng)下部排風(fēng)的方式。但是，受到建筑進深和建筑內(nèi)飾影響，噴口風(fēng)速和噴口位置受到限制，導(dǎo)致實際室內(nèi)氣流組織排污能力不滿足設(shè)計要求，造成部分空調(diào)區(qū)出現(xiàn)氣流滯止、局部空間污染物濃度過高等問題。因此，探尋新式通風(fēng)方式、改進大空間通風(fēng)系統(tǒng)對提高公共空間室內(nèi)空氣品質(zhì)具有重要意義。

脈動送風(fēng)是一種新型通風(fēng)模式，因其具有不改變噴口位置即可實現(xiàn)室內(nèi)流場均勻混合的特點而逐漸引起學(xué)者們的關(guān)注［9-10］。Hou等［11］提出了一種能夠產(chǎn)生周期性脈動送風(fēng)的噴口系統(tǒng)，在等溫自由射流下，相較于定風(fēng)速送風(fēng)，該噴口系統(tǒng)能產(chǎn)生更強的湍流并使風(fēng)速衰減更為緩慢，在改善室內(nèi)空氣質(zhì)量上具有顯著優(yōu)勢。Van Hooff等［12］利用數(shù)值模擬脈動送風(fēng)在IEA Annex 20模型內(nèi)污染物流動分布情況，發(fā)現(xiàn)脈動送風(fēng)能夠有效抑制室內(nèi)污染物滯止區(qū)的形成。實驗與數(shù)值模擬結(jié)果表明，脈動送風(fēng)相對定風(fēng)速送風(fēng)，在去除封閉空間內(nèi)的污染物具有較高的能力。部分學(xué)者將脈動送風(fēng)技術(shù)特性與各類工程項目相結(jié)合，林家泉等［13］將脈動送風(fēng)應(yīng)用在客機機艙空調(diào)中，代替定風(fēng)速送風(fēng)模擬客機機艙內(nèi)NO2的濃度變化，發(fā)現(xiàn)脈動送風(fēng)有助于提高機艙內(nèi)空氣的混合程度、增強氣流流動性。任松等［14］將脈動送風(fēng)方法應(yīng)用于螺旋隧道中，發(fā)現(xiàn)脈動送風(fēng)可有效減少螺旋隧道內(nèi)渦流區(qū)面積，優(yōu)化隧道風(fēng)流流場。

脈動送風(fēng)對室內(nèi)污染物去除能力取決于多種因素，包括脈動頻率、峰值流速、房間尺寸與布局。針對大空間建筑室內(nèi)環(huán)境和污染物，需要進行具體的設(shè)計和實驗驗證，以確定脈動送風(fēng)最佳的運行參數(shù)。本研究以縮尺的大空間室內(nèi)污染物為研究對象，采用經(jīng)實驗數(shù)據(jù)驗證的計算流體動力學(xué)（CFD）方法，通過改變噴口送風(fēng)參數(shù)，即送風(fēng)速度以不同振幅、脈動周期，探究不同脈動送風(fēng)對室內(nèi)污染物流動影響；以通風(fēng)效率和室內(nèi)污染物濃度平均值、極大值作為通風(fēng)性能的評價指標(biāo)，得出適用于大空間噴口送風(fēng)的最佳脈動送風(fēng)類型，為脈動送風(fēng)在大空間通風(fēng)系統(tǒng)防疫設(shè)計參數(shù)確定提供指導(dǎo)。

1 研究方法

在實際大空間建筑中進行實驗測試需要耗費較大的人力物力，同時濃度數(shù)據(jù)測量容易受到建筑氣密性的影響而導(dǎo)致得到的數(shù)據(jù)不夠準(zhǔn)確可靠。因此，本研究以某大空間實驗室為原型［15］，依據(jù)相似理論制作了大空間噴口送風(fēng)縮尺實驗室，通過實驗確定噴口送風(fēng)在縮尺環(huán)境下的流場特征，并建立數(shù)學(xué)模型來描述流場內(nèi)各物理參數(shù)之間的關(guān)系。

1.1 實驗測量

大空間噴口送風(fēng)縮尺實驗室的內(nèi)部場景如圖1所示，實驗室為坡屋頂結(jié)構(gòu)，實驗系統(tǒng)及尺寸如圖2所示，其原型建筑與縮尺模型實驗室的幾何比例為4∶1。實驗室含有8個直徑為0.043 m的圓形送風(fēng)噴口和1個0.34 m×0.34 m的方形排風(fēng)口，噴口中心距地面高1.00 m，實驗室的圍護結(jié)構(gòu)采用氣密性良好的材料搭建，防止室外滲透風(fēng)對室內(nèi)流場的影響。為了研究噴口送風(fēng)對室內(nèi)污染物濃度分布的影響，實驗以CO2作為示蹤氣體［16］，通過傳感器監(jiān)測室內(nèi)測點風(fēng)速和CO2濃度在風(fēng)機啟動后的變化情況。在實驗室中心距噴口1.00 m測線P0上，每隔0.40 m高度設(shè)置1個風(fēng)速傳感器，5個CFWSW-1無線風(fēng)速儀測點布置圖如圖2（a）所示；在測線P1、P2、P3上每隔0.40 m高度設(shè)置1個CO2濃度傳感器，6個HOBO CO2溫濕度測試儀測點分布圖如圖2（b）所示。在風(fēng)機啟動前，先向室內(nèi)注入CO2氣體，并開啟風(fēng)扇促進室內(nèi)CO2氣體混合，待HOBO CO2溫濕度測試儀顯示3000 ppm（ppm是氣體體積濃度單位，通過CO2摩爾質(zhì)量和CO2氣體摩爾體積換算得到，1 ppm≈1.96 mg/m3）左右時停止輸入CO2氣體，等待室內(nèi)氣流穩(wěn)定，直到CO2溫濕度測試儀濃度值只在一定范圍內(nèi)波動后開啟風(fēng)機。

實驗過程中通過變頻調(diào)節(jié)風(fēng)機轉(zhuǎn)速實現(xiàn)噴口送風(fēng)速度的變化，當(dāng)實驗風(fēng)機轉(zhuǎn)速為25.00 Hz時，測量噴口送風(fēng)速度為2.38 m/s，換氣次數(shù)約為3.3次/h，滿足大空間建筑換氣次數(shù)在1.0～5.0次/h的設(shè)計要求。風(fēng)機以2.38 m/s送風(fēng)速度開啟后，室內(nèi)CO2濃度在0～1800 s各監(jiān)測點的變化曲線如圖3所示。測線P1上的兩個監(jiān)測點P1-1和P1-2在0～300 s內(nèi)濃度高于其他位置上的監(jiān)測點，主要原因是該測點距離送風(fēng)噴口和排風(fēng)口較近，流場運動劇烈。室內(nèi)CO2濃度在新風(fēng)通入的影響下逐漸降低，并隨著時間推進降至穩(wěn)定狀態(tài)。圖3表明，在2.38 m/s 定風(fēng)速噴口送風(fēng)下，室內(nèi)CO2排除的過程主要發(fā)生在0～600 s，600 s后的室內(nèi)CO2濃度變化幅度較小。因此，為了突出通風(fēng)對室內(nèi)CO2濃度分布的影響和節(jié)省計算資源，后續(xù)研究基于風(fēng)機開啟后0～600 s室內(nèi)的流場變化展開。

1.2 數(shù)學(xué)模型

本研究采用CFD方法模擬室內(nèi)氣流和污染物流動。氣流可視為不可壓縮流體，可用連續(xù)性方程和動量方程描述流體流動，并采用有限體積法對方程進行數(shù)值求解。室內(nèi)氣流的連續(xù)性方程和動量方程用式（1）和式（2）表示：

Ui xi=0（1）

Ui t=-Ui Ui xj+" xjν Ui xj-1ρ P xi+Fiρ（2）

其中：U表示速度矢量，m/s；x表示空間坐標(biāo)，m；i，j=1， 2， 3表示三維坐標(biāo)的3個方向；ν是運動黏度，m2/s；ρ是密度，kg/m3；P是壓力，Pa；Fi表示外力，kg/（m2·s2）。

為了對污染物的流動擴散進行計算，在數(shù)值模型中加入組分守恒方程，該方程描述微元體內(nèi)化學(xué)組分b的質(zhì)量濃度的時間變化率等于通過微元體界面的組分b凈擴散流量與通過化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的組分b的生產(chǎn)率之和，可用式（3）表示：

（ρcb） t+divρUcb=div（Db·grad（ρcb））+Sb（3）

其中：cb為組分b的體積濃度，L/m3；ρcb為該組分的質(zhì)量濃度，kg/m3；Db為該組分的擴散系數(shù)；Sb為單位時間內(nèi)單位體積通過化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的該組分的質(zhì)量，kg/（m3·s）。

2 CFD數(shù)值模擬

本研究利用ICEM 2020繪制大空間噴口送風(fēng)縮尺實驗室的幾何模型并劃分網(wǎng)格，運用CFD軟件Fluent 2020計算脈動送風(fēng)工況下室內(nèi)流場物理參數(shù)變化情況，建立評價通風(fēng)系統(tǒng)排污能力和混合程度指標(biāo)。

2.1 邊界條件設(shè)置

根據(jù)實驗工況，本研究中設(shè)置模型壁面為絕熱邊界層，室內(nèi)溫度為15 ℃，噴口送風(fēng)速度為2.38 m/s；排風(fēng)口邊界條件設(shè)置為壓力出口。湍流模型選擇標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型［17-18］，壓力速度解耦選用SIMPLE算法，時間步長設(shè)置為0.5 s，速度殘差、質(zhì)量殘差、湍流動能殘差、湍流耗散殘差的收斂準(zhǔn)則設(shè)置為1.00×10-3，能量殘差的收斂準(zhǔn)則設(shè)置為1.00×10-5，最大迭代數(shù)為70次，模擬0～600 s的室內(nèi)瞬態(tài)流場。

2.2 網(wǎng)格無關(guān)解和模型驗證

網(wǎng)格劃分質(zhì)量直接影響模型結(jié)果的準(zhǔn)確性，如圖4所示，本研究采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對模型進行劃分，在圓形噴口處對網(wǎng)格進行O型切分，同時在噴口、排風(fēng)口、壁面處進行局部加密。網(wǎng)格數(shù)量過少容易造成數(shù)值結(jié)果偏離實際，而網(wǎng)格數(shù)量過多會造成計算資源的浪費。因此，本研究選取34萬、43萬、54萬、65萬、76萬網(wǎng)格求解模型的網(wǎng)格無關(guān)解。圖5給出了不同網(wǎng)格數(shù)量下，房間中線距噴口1.00 m處的第600 s時刻定風(fēng)速測線上的速度值以及實驗測量得到的5個監(jiān)測點速度值。從圖5中可以發(fā)現(xiàn)，除了34萬網(wǎng)格整體速度預(yù)測結(jié)果偏低以外，其他網(wǎng)格模型計算結(jié)果接近。根據(jù)實驗數(shù)據(jù)對比和計算消耗時間考慮，選取43萬數(shù)量的結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格進行后續(xù)模擬研究。

2.3 研究工況

正弦送風(fēng)是脈動送風(fēng)的基本形式，送風(fēng)速度的不同頻率、相位、振幅對于室內(nèi)流場產(chǎn)生不同影響。從上節(jié)實驗數(shù)據(jù)可知，送風(fēng)速度為2.38 m/s的定風(fēng)速送風(fēng)在0～600 s內(nèi)除去CO2速度較快，為了研究脈動送風(fēng)與定風(fēng)速去除污染物的對比效果，將定風(fēng)速送風(fēng)速度設(shè)置為1.0 m/s，即換氣次數(shù)約為1.4次/h。為了探究頻率和周期對脈動送風(fēng)影響室內(nèi)污染物通風(fēng)效果的關(guān)系，利用Fluent中的UDF功能編譯脈動送風(fēng)輸入函數(shù)，設(shè)置送風(fēng)速度函數(shù)關(guān)系如表1所示，其送風(fēng)速度隨時間變化曲線如圖6所示。脈動送風(fēng)的周期設(shè)置為60 s和120 s，即在600 s分別進行10個周期和5個周期的速度脈動變化。本研究設(shè)置一組送風(fēng)速度不隨時間變化的工況一作為參照，設(shè)置工況二和工況三作為研究脈動送風(fēng)振幅對室內(nèi)風(fēng)場影響的對比組；設(shè)置工況三和工況四作為研究脈動送風(fēng)周期對室內(nèi)風(fēng)場影響的對比組。室內(nèi)初始CO2濃度為5000 ppm，噴口新風(fēng)CO2濃度為600 ppm，取0～600 s的模擬結(jié)果進行對比分析。

2.4 評價指標(biāo)

本研究采用通風(fēng)效率［19］來評價不同送風(fēng)方式的排污能力，用室內(nèi)CO2濃度平均值和室內(nèi)CO2濃度極大值來反映室內(nèi)CO2混合程度，送風(fēng)工況的通風(fēng)效率由式（4）計算獲得：

θ=Ce-CsC-Cs（4）

其中：θ為通風(fēng)效率；Ce為CO2濃度出口濃度，ppm；Cs為送風(fēng)氣流中的CO2濃度，ppm，式中Cs=600 ppm，即1178 mg/m3；C為室內(nèi)CO2平均濃度，ppm。當(dāng)通風(fēng)效率大于1.00時，即排風(fēng)口CO2濃度大于室內(nèi)CO2平均濃度，氣流組織利于氣體排出；當(dāng)通風(fēng)效率小于1.00時，即排風(fēng)口CO2濃度小于室內(nèi)CO2平均濃度，CO2在室內(nèi)堆積，不易排出。

室內(nèi)CO2濃度平均值和極大值可以通過式（5）和式（6）計算得到：

Ca，t=average（Ci，t）（5）

Cm，t=max（Ci，t）（6）

其中：Ca， t為t時刻下室內(nèi)CO2濃度平均值，ppm；Cm， t為t時刻下室內(nèi)CO2濃度極大值，ppm；Ci為網(wǎng)格單元中心處的CO2濃度值，ppm；t表示非穩(wěn)態(tài)工況下的模擬時間，s。平均值反映不同送風(fēng)工況排除室內(nèi)CO2含量的多少，極大值反映不同送風(fēng)工況對CO2室內(nèi)均勻程度的大小。

3 結(jié)果分析

非穩(wěn)態(tài)模擬計算得到各個工況0～600 s內(nèi)的室內(nèi)流場變化，通過CFD后處理提取計算結(jié)果，計算各個工況的通風(fēng)效率、室內(nèi)CO2濃度平均值和極大值，并繪制室內(nèi)流場云圖，分析不同送風(fēng)工況對室內(nèi)CO2通風(fēng)效率和流動分布的影響。

3.1 脈動送風(fēng)對室內(nèi)污染物通風(fēng)效率的影響

圖7為0～600 s定風(fēng)速送風(fēng)和不同脈動送風(fēng)工況下，各監(jiān)測點CO2濃度值逐時排除下降的變化情況。從圖7中可以發(fā)現(xiàn)，各個工況的CO2濃度衰減曲線呈非線性變化，即使是定風(fēng)速送風(fēng)，也存在不同程度上的波動。該現(xiàn)象是由于室內(nèi)流場湍流和CO2分子自身的流動擴散的表現(xiàn)，導(dǎo)致CO2氣體在室內(nèi)不會按照固定的流線移動。在圖7（a）測點P1-1處，工況一和工況二出現(xiàn)CO2濃度局部時間段上升的現(xiàn)象，其原因可能是CO2分子受噴口射流噴射擠壓、回流和自身密度大于空氣的影響，CO2分子逐漸在排風(fēng)口處堆積。從0～600 s時間內(nèi)，4種送風(fēng)工況都將5000 ppm的CO2濃度降低到了4250 ppm以下。以600 s作為結(jié)束點，工況三排污能力最弱，在多個位置的CO2濃度高于其余三者。

圖8為0～600 s內(nèi)各工況的通風(fēng)效率隨時間的變化情況，工況一和工況二的通風(fēng)效率逐漸增大，曲線幾乎重合且平均通風(fēng)效率分別為1.07和1.06，說明振幅小的脈動送風(fēng)排污能力與定風(fēng)速送風(fēng)接近。工況三和工況四的通風(fēng)效率呈現(xiàn)周期性上升和下降的特點，其周期與正弦函數(shù)的周期相對應(yīng)，工況三與工況四的平均通風(fēng)效率分別為0.96和0.94。對比工況二和工況三，相同周期不同振幅的脈動送風(fēng)通風(fēng)效率存在明顯的差異；對比工況三和工況四，相同振幅不同周期的脈動送風(fēng)通風(fēng)效率接近，說明振幅對脈動送風(fēng)的通風(fēng)效率影響比周期大。

3.2 脈動送風(fēng)對室內(nèi)污染物流動分布的影響

圖9為第600 s時各送風(fēng)工況在Z=0.4 m水平面和X=1.75 m垂直面的CO2濃度分布情況。總體看來，所有送風(fēng)工況下，噴口射流方向的CO2濃度都處于較低狀態(tài)，而噴口下方和排風(fēng)口附近的CO2濃度最高，濃度梯度分界線向排風(fēng)口凹陷，噴口射入新鮮空氣與室內(nèi)CO2進行混合，并從排風(fēng)口處排出。對比4個工況可以發(fā)現(xiàn)，工況一的射流方向附近CO2排除效果最好，射流區(qū)域CO2濃度低于3700 ppm的面積最大，與上節(jié)工況一的通風(fēng)效率最高相一致，但是工況一噴口下方和排風(fēng)口附近的CO2濃度聚集現(xiàn)象最為嚴(yán)重，濃度仍有處于4400 ppm的現(xiàn)象，而脈動送風(fēng)工況室內(nèi)CO2整體分布比定風(fēng)速送風(fēng)更加均勻，工況三噴口下方和排風(fēng)口周圍的CO2聚集問題得到很好的改善。

圖10為各送風(fēng)工況第600 s時室內(nèi)CO2濃度平均值和極大值，脈動送風(fēng)下室內(nèi)CO2的平均濃度略高于定風(fēng)速送風(fēng)，但4個工況相差不大，最大差值僅為18 ppm，說明在相同送風(fēng)量的情況下，以脈動形式變化的噴口送風(fēng)對室內(nèi)CO2排除含量上沒有明顯增強。但是，工況二和工況三室內(nèi)CO2濃度極大值比工況一和工況四出現(xiàn)明顯差異，最大差值為143 ppm。工況一的室內(nèi)CO2極大值最大，工況四次之，說明相比于定風(fēng)速送風(fēng)，以小周期變化的脈動送風(fēng)有利于新風(fēng)與室內(nèi)CO2的混合，而振幅對室內(nèi)CO2混合的影響較小。

4 結(jié) 論

本研究通過實驗分析噴口送風(fēng)的流場特征，利用CFD數(shù)值模擬的方法，研究了不同振幅和周期下的脈動送風(fēng)對大空間噴口送風(fēng)縮尺實驗室內(nèi)污染物的通風(fēng)效率和流動分布影響，得出了振幅和周期在通風(fēng)效率和污染物分布的作用程度，為大空間建筑通風(fēng)系統(tǒng)選型和優(yōu)化設(shè)計提供參考。實驗和數(shù)值模擬分析得出的主要結(jié)論如下：

a）定風(fēng)速送風(fēng)和脈動送風(fēng)在去除室內(nèi)CO2過程中，不同位置的CO2濃度呈現(xiàn)非線性下降現(xiàn)象，這是CO2在空氣中擴散和噴口射流作為紊態(tài)流動共同作用的結(jié)果。

b）在相同的送風(fēng)量下，定風(fēng)速送風(fēng)具有最高的通風(fēng)效率，振幅小的脈動送風(fēng)通風(fēng)效率與定風(fēng)速送風(fēng)接近，振幅大的脈動送風(fēng)通風(fēng)效率低于定風(fēng)速送風(fēng)，且通風(fēng)效率隨時間周期波動，波動周期與正弦函數(shù)一致。脈動送風(fēng)的振幅對通風(fēng)效率影響大，即振幅越大，脈動送風(fēng)的通風(fēng)效率越低，而周期對送風(fēng)通風(fēng)效率影響較小。

c）脈動送風(fēng)能有效降低噴口下方和排風(fēng)口周圍的CO2濃度，減輕定風(fēng)速送風(fēng)局部CO2聚集的現(xiàn)象。相同周期的脈動送風(fēng)工況二和工況三，室內(nèi)CO2濃度極大值最小，說明隨時間波動變化快幅度小的小周期的脈動送風(fēng)能夠促進室內(nèi)污染物的混合。

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（責(zé)任編輯：康 鋒）