軟巖巷道頂板錨桿錨索聯(lián)合支護參數(shù)優(yōu)化研究

安彥霖

（山西焦煤霍州煤電木瓜煤礦，山西呂梁 033100）

隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展，能源消費量快速上升，目前已躍居世界首位，中國整體的能源消費總量占全球23%。隨著十三五規(guī)劃已來，各種清潔能源快速發(fā)展，清潔能源大有替代化石能源的趨勢，但考慮實際國情可以預見未來相當長的一段時間內(nèi)煤炭資源的地位無法代替。隨著多年的開采，埋深較淺的煤層已經(jīng)逐步得到開采，目前的開采重點逐步向著深部煤層轉(zhuǎn)移，所以煤炭采深逐步上升。深部煤層占煤炭總量的一半以上，且大多分布在華東、東北及華北等地。在進行深部煤層開采過程中，由于高應力的存在，使得圍巖變形較大，巷道支護難度提升。軟巖巷道由于其圍巖自身強度較低，所以其自穩(wěn)能力較差，所以在進行深部軟巖煤層開采時，常常由于高應力及低自穩(wěn)的特征使得圍巖變形較大，頂板出現(xiàn)大幅度下沉、兩幫劇烈收斂等[1]。為了解決深部軟巖煤層巷道圍巖變形較大的問題，本文基于前人的研究[2]，對其支護進行研究，通過數(shù)值模擬軟件對支護參數(shù)進行合理分析，并對現(xiàn)有支護進行一定的研究，為深部軟巖巷道支護方案優(yōu)化設計提供一定的參考，為礦井安全開采做出一定的貢獻。

1 礦井概況及支護優(yōu)化分析

1.1 礦井概況

木瓜礦位于山西呂梁方山縣大武鎮(zhèn)木瓜村，井田面積10.63km2，礦井核定生產(chǎn)能力1.5Mt/a，10-206工作面現(xiàn)在主要開采10#煤層，厚度為3.65~3.85m，平均約3.8m，結構較為復雜，煤層中含0~3 層夾矸，根據(jù)煤層厚度，目前礦井采用長壁采煤機綜采一次采全高采煤法，同時采用全部垮落法管理頂板。根據(jù)對10#煤軌道下山巷道的直接頂進行巖性測定，發(fā)現(xiàn)圍巖內(nèi)泥質(zhì)砂巖和泥巖高嶺土比例較大，僅有少量伊利石和蒙脫石，抗壓強度38.2MPa。屬于軟巖巷道。在10#煤軌道下山巷道內(nèi)部布置測點，用于監(jiān)測巷道圍巖變形情況，監(jiān)測數(shù)據(jù)如圖1所示。

圖1 原支護方案下巷道圍巖變形曲線

從圖1 中可以看出，隨著監(jiān)測天數(shù)的不斷增大，此時巷道圍巖的變形量呈現(xiàn)逐步增大的變化，在監(jiān)測天數(shù)為180d 時，此時的巷道圍巖變形量來到最大值，分別為底鼓量445.3mm，頂?shù)装逑鄬ξ灰屏?68.5mm，兩幫移近量達到725.2mm。通過對以上監(jiān)測數(shù)據(jù)進行分析，可以看出，目前10#煤下山巷道變形破壞十分嚴重，現(xiàn)有支護無法滿足巷道穩(wěn)定性要求，所以需要對現(xiàn)有支護進行優(yōu)化，解決煤礦巷道圍巖變形大的問題[3]。

1.2 數(shù)值模擬

利用FLAC3D 數(shù)值模擬軟件進行支護模擬分析，根據(jù)木瓜礦10-206 工作面實際地質(zhì)情況，建立深部巷道應力模型，F(xiàn)LAC3D數(shù)值模擬是美國ITASCA公司開發(fā)的計算軟件，其在巖土力學中應用十分廣發(fā)。根據(jù)巷道各層巖石實際情況，建立摩爾—庫倫計算模型，模型尺寸為30m×30m×12m，對X、Y方向進行固定約束設定，同時對Z 方向的下部進行固定約束設定。巷道斷面為寬度4500mm，高度3550mm 的半圓拱型，在巷道的上方埋深800m，計算可得自重應力18MPa，測壓系數(shù)1.05，重力加速度設為9.8m/s2，錨桿、錨索采用cable結構單元。設定錨桿直徑為20mm，預緊力為500kN，錨固長度3m，錨索長度直徑20mm，預緊力200kN，長度為6.3m。完成數(shù)值模擬模型的建立，根據(jù)原有支護方案，結合相似經(jīng)驗，設定如下支護方案，原支護方案為錨桿支護，選定錨桿直徑為20mm，長度為3000mm，頂板、兩幫錨桿間排距均為800mm×800mm，錨桿的預緊力為200kN。優(yōu)化后支護方案為錨桿、錨索聯(lián)合支護。錨桿直徑20mm，長度為3000mm，兩幫及頂板間排距800mm×800mm，預緊力500kN；同時錨索直徑為20mm，長度為6.3m，頂板、兩幫錨索間排距均為1600mm×1600mm，錨索的預緊力為200kN。原支護及優(yōu)化支護斷面圖如圖2所示。

圖2 原支護方案及優(yōu)化支護方案斷面圖（單位：mm）

對兩種支護方案下的巷道垂直位移及水平位移分布情況進行模擬分析，模擬結果如圖3所示。

如圖3所示可以看出，對比巷道垂直方向的位移云圖，可知在選用原支護方案時，此時的巷道頂板底板的位移量最大值分別為674.54mm、121.50mm，頂?shù)装逡平繛?96.04mm。而當經(jīng)過支護優(yōu)化后，此時的巷道頂部及底板的變形量分別為119.85mm、11.51mm，頂?shù)装逡平窟_到了131.36mm，對比分析可知，在經(jīng)過方案優(yōu)化后，此時的巷道頂?shù)装逡平肯陆盗?3.49%，底板底鼓量減少了90.53%，頂板位移量減少了82.23%。對比巷道水平位移云圖，可以看出，在原支護方案下，此時的巷道左幫及右?guī)偷奈灰屏糠謩e為322.78mm、322.52mm，兩幫的移近量為645.30mm，經(jīng)過支護優(yōu)化后，此時的巷道左幫右?guī)臀灰屏糠謩e為42.60mm、42.65mm，兩幫移近量為85.25mm，兩幫的變形量分別為左幫下降了86.80%，右?guī)拖陆盗?6.78%，總體兩幫移近量下降了86.79%。所以可以得出，經(jīng)過支護優(yōu)化后，此時的巷道圍巖變形量得到了較為有效的控制，支護優(yōu)化方案可行[4]。

2 應用分析

木瓜礦為驗證支護方案效果，觀察巷道圍巖巖體穩(wěn)定性，因此選定一段試驗段進行圍巖變形分析，在優(yōu)化支護方案下，通過觀測站對圍巖表面位移量進行監(jiān)測并記錄，觀測時間為180d，數(shù)據(jù)記錄時間間隔5d，匯總優(yōu)化支護方案后的巷道圍巖表面位移曲線如圖4所示。

圖4 支護優(yōu)化方案下巷道圍巖變形曲線

從圖4 可以看出，隨著監(jiān)測天數(shù)的增大，此時的巷道圍巖變形量呈現(xiàn)先增大后平穩(wěn)的趨勢，在監(jiān)測天數(shù)90d 以前時，此時的巷道圍巖變形量快速增大，而在監(jiān)測天數(shù)大于90d時，此時的巷道圍巖變形量幾乎不發(fā)生變化，巷道變形趨于穩(wěn)定，此時的巷道底鼓量最大值為226.3mm，巷道的兩幫移近量為364.1mm，頂?shù)装逡平繛?43.3mm。整體可以看到，經(jīng)過支護優(yōu)化后，此時的圍巖穩(wěn)定性得到一定的提升，但整體控制效果未達到模擬結果預期，但仍比原支護方案有了較大幅度的提升，保證了井下安全和生產(chǎn)效率[5]。

3 結論

（1）經(jīng)過對原支護方案下巷道位移變形進行監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)原支護下頂?shù)装逑鄬ξ灰屏?68.5mm，兩幫移近量達到725.2mm，根據(jù)變形情況給出相應支護優(yōu)化方案。

（2）對支護優(yōu)化方案進行模擬分析，發(fā)現(xiàn)頂?shù)装逡平窟_到了131.36mm，較原支護方案下降了83.49%，兩幫移近量為85.25mm，兩幫移近量下降了86.79%。

（3）隨著監(jiān)測天數(shù)的增大，此時的巷道圍巖變形量呈現(xiàn)先增大后平穩(wěn)的趨勢，巷道底鼓量最大值為226.3mm，巷道的兩幫移近量為364.1mm，頂?shù)装逡平繛?43.3mm，支護優(yōu)化方案可行。