單排微型樁加固緩傾長(zhǎng)大裂隙土邊坡的力學(xué)機(jī)制

馬鵬杰,魏 凱,康靜偉,芮 瑞,蔡正乾,夏榮基

(1.中國(guó)南水北調(diào)集團(tuán)中線有限公司 渠首分局,南陽(yáng) 473000; 2.長(zhǎng)江勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,武漢 430010;3.武漢理工大學(xué) 土木工程與建筑學(xué)院,武漢 430070)

0 引 言

膨脹土具有失水收縮、吸水膨脹的特性,使得膨脹土邊坡在干濕循環(huán)作用下,坡體內(nèi)部容易形成長(zhǎng)大裂隙。當(dāng)膨脹土邊坡受到風(fēng)雨侵蝕時(shí),雨水可以通過(guò)縱向裂隙流入邊坡土體內(nèi)部,從而擴(kuò)大縱向裂隙延伸范圍,導(dǎo)致大量縱向裂隙相互交錯(cuò),在某一土體深度處逐漸形成緩傾裂隙,為可能發(fā)生的滑坡災(zāi)害提供了滑面。王小波等[1]研究發(fā)現(xiàn)膨脹土邊坡容易出現(xiàn)裂隙密集和規(guī)模較大的緩傾角長(zhǎng)大裂隙。陸定杰等[2]研究發(fā)現(xiàn)前緣緩傾長(zhǎng)大裂隙和后緣陡傾裂隙共同組成了膨脹土邊坡的滑動(dòng)面。

按傳統(tǒng)的極限平衡理論計(jì)算,該類(lèi)滑坡一般具有較高的穩(wěn)定性,其發(fā)生失穩(wěn)破壞有其十分特殊的成因機(jī)理和形成條件。龐毅玲[3]發(fā)現(xiàn)膨脹土邊坡失穩(wěn)多在雨季發(fā)生,具有很明顯的季節(jié)性。殷宗澤等[4]解釋了膨脹土滑坡的平緩性、季節(jié)性、方向性、淺層性、牽引性和長(zhǎng)期性,認(rèn)為裂縫開(kāi)展是膨脹土邊坡失穩(wěn)的主要機(jī)理之一。張銳[5]將膨脹土邊坡破壞模式分為坡面沖刷破壞、淺層牽引滑坡和受結(jié)構(gòu)面控制的破壞。陳強(qiáng)等[6]將膨脹土邊坡破壞類(lèi)型歸結(jié)為深層破壞、淺層破壞和表面溜塌。鄭勇[7]將膨脹土邊坡失穩(wěn)演化過(guò)程劃分為3個(gè)階段:初始張裂階段、剪切面擴(kuò)展階段、整體變形階段。鄧銘江等[8]發(fā)現(xiàn)膨脹土邊坡在凍融循環(huán)和干濕交替作用下,其內(nèi)部土力學(xué)特性發(fā)生劣化,并造成淺層膨脹土開(kāi)裂。Liang等[9]發(fā)現(xiàn)膨脹土的抗剪強(qiáng)度會(huì)隨著含水量的增加和干濕循環(huán)作用顯著降低。Xiao等[10]研究發(fā)現(xiàn)膨脹土邊坡發(fā)生淺層滑坡的主要原因是黏聚力的嚴(yán)重衰減。Huang等[11]研究發(fā)現(xiàn)干濕循環(huán)次數(shù)的增加將會(huì)造成黏聚力的減小,但內(nèi)摩擦角受到的影響較小。當(dāng)含裂隙膨脹土邊坡再次處在大量雨水環(huán)境下,膨脹土發(fā)生吸水膨脹,將會(huì)對(duì)邊坡產(chǎn)生較大推阻力,導(dǎo)致邊坡沿前期形成的滑面滑動(dòng)發(fā)生嚴(yán)重的滑坡災(zāi)害。

由于緩傾裂隙膨脹土滑坡特殊的成因機(jī)理和形成條件,放緩邊坡并不能有效地解決膨脹土邊坡的穩(wěn)定性問(wèn)題[12],工程中大多采用剛性支護(hù)和柔性支護(hù)相結(jié)合的方法對(duì)膨脹土邊坡進(jìn)行聯(lián)合支護(hù)。劉雅君和羅文柯[13]認(rèn)為膨脹土邊坡應(yīng)根據(jù)微結(jié)構(gòu)特征與膨脹土的成因,結(jié)合剛性支擋、柔性支擋和植被防護(hù)進(jìn)行綜合治理。由于膨脹土邊坡滑體一般發(fā)生在降雨時(shí)期且規(guī)模較大,快速便捷的加固治理措施將有利于搶險(xiǎn)作業(yè)。微型樁因其施工快捷靈活、工作面小等優(yōu)點(diǎn),在邊坡工程應(yīng)急搶險(xiǎn)中得到廣泛應(yīng)用。

微型樁的設(shè)計(jì)計(jì)算理論和力學(xué)機(jī)制分析方面。逯卓奇等[14]認(rèn)為現(xiàn)有微型樁加固邊坡計(jì)算方法通常是基于某種假定或特定限制條件,但實(shí)際情況要更為復(fù)雜,選取適用的強(qiáng)度理論尤為重要。Andrew[15]采用P-y曲線法計(jì)算了無(wú)連系梁的微型樁群應(yīng)力和位移。谷拴成和甄希翠[16]考慮了微型樁加固邊坡的土拱效應(yīng),提出了微型樁合理樁間距的確定方法。劉續(xù)[17]對(duì)微型樁的等效土體法和抗剪強(qiáng)度法進(jìn)行了對(duì)比分析,證明了等效土體法的實(shí)用性和可靠性。Khan等[18]基于歐拉-伯努利梁的撓度曲線微分方程和溫克爾地基梁模型,得到了水平荷載作用下樁的變形和內(nèi)力計(jì)算方法。Abdoliahi等[19]根據(jù)微型樁的長(zhǎng)徑比、傾斜角和樁距對(duì)邊坡剛度的影響,提出了可用于確定圓形微型樁組的最佳慣性矩的計(jì)算公式。Lahuta等[20]從古典混凝土試驗(yàn)中獲取微型樁的彎曲系數(shù),結(jié)合相關(guān)微型樁設(shè)計(jì)方法對(duì)微型樁加固邊坡實(shí)例進(jìn)行驗(yàn)證。相較于傳統(tǒng)抗滑樁的剪切破壞,微型樁的破壞模式也表現(xiàn)更為多樣。鄧友生等[21]根據(jù)剛度的不同將微型樁的破壞形式分為受彎破壞和彎剪破壞。辛建平等[22]研究發(fā)現(xiàn)微型樁在土質(zhì)邊坡中主要發(fā)生彎曲破壞,巖土混合邊坡中彎剪破壞和彎曲破壞均可能發(fā)生,巖質(zhì)邊坡則主要發(fā)生剪切破壞。

綜上所述,目前國(guó)內(nèi)外對(duì)于利用單排微型樁加固緩傾膨脹土邊坡的相關(guān)理論和力學(xué)機(jī)制的研究還比較有限。因此,以南水北調(diào)工程淅川2標(biāo)段膨脹土邊坡作為工程實(shí)例,建立相似模型與數(shù)值模型,按照與裂隙面平行方向施加推阻力的破壞模式,開(kāi)展了不同樁間距的微型樁加固邊坡的相似模型試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究,為微型樁參數(shù)設(shè)計(jì)提供試驗(yàn)依據(jù),對(duì)其位移力學(xué)特征進(jìn)行分析,促進(jìn)其在膨脹土邊坡災(zāi)害防治中的應(yīng)用。

1 相似模型試驗(yàn)前期準(zhǔn)備

1.1 工程背景

南水北調(diào)中線一期工程總干渠淅川段樁號(hào)11+700—11+800渠段右岸渠坡挖深約42 m,根據(jù)地質(zhì)勘察資料,該渠段右岸一級(jí)馬道至四級(jí)馬道渠坡以粉質(zhì)黏土為主,土體膨脹性屬于中等膨脹或中偏強(qiáng)膨脹,裂隙發(fā)育,分布有0°～15°的緩傾裂隙,其中三級(jí)邊坡高程152.5～156.7 m處分布一層裂隙密集帶,如圖1所示。在三級(jí)邊坡坡腳和靠近坡頂處設(shè)置了抗滑樁,在針對(duì)渠坡的后期監(jiān)測(cè)中觀察到裂隙并未因?yàn)榭够瑯兜脑O(shè)置而停止擴(kuò)展,反而繼續(xù)發(fā)展變化。為及時(shí)遏制裂隙發(fā)展,防止發(fā)生災(zāi)害性滑坡,在二級(jí)、三級(jí)邊坡分別設(shè)置預(yù)制高強(qiáng)度混凝土微型樁,樁徑0.3 m,樁長(zhǎng)10 m,樁身混凝土材料C80,并用鋼筋混凝土的連梁將每排微型樁進(jìn)行連接。其中樁間距Xo= 2 m,連梁截面尺寸為ao×bo=0.3 m×0.4 m。

根據(jù)有關(guān)設(shè)計(jì)單位對(duì)裂隙發(fā)展情況的反演分析,推測(cè)裂隙面的內(nèi)摩擦角φof=10°,黏聚力cof=10 kPa。

1.2 相似材料制備

1.2.1 相似比計(jì)算

利用試驗(yàn)箱與實(shí)際邊坡尺寸的比例作為相似比計(jì)算標(biāo)準(zhǔn),以反映樁身抗彎性能的樁身應(yīng)變參數(shù)ε作為參考,對(duì)其有關(guān)物理參數(shù)利用相似第二定理進(jìn)行量綱分析(其中M表示質(zhì)量量綱,L表示長(zhǎng)度量綱,T表示時(shí)間量綱)。影響樁身應(yīng)變?chǔ)诺膮?shù)有樁身彎矩M(ML2T-2)、樁截面半徑r(L)、抗彎剛度EI(ML3T-2)。其中彎矩M(ML2T-2)受到應(yīng)力水平q(ML-1T-2)、樁截面半徑r(L)與樁長(zhǎng)l(L)的影響。根據(jù)量綱守恒定理可得:

ε=k1(Mr/EI)a,

(1)

M=k2qlbr3-b。

(2)

式中:a、b、k為常數(shù);E為彈性模量;I為截面慣性矩。

按照工程邊坡實(shí)際尺寸與模型試驗(yàn)的試驗(yàn)箱尺寸比例,將長(zhǎng)度相似比設(shè)置Cl=15,應(yīng)變相似比設(shè)置Cε= 1。利用式(1)、式(2),結(jié)合Iai[23]計(jì)算的量綱分析結(jié)果,計(jì)算得到表1所示的影響參數(shù)相似比。

表1 影響參數(shù)相似比

需根據(jù)表1所示的相似比,配備滿(mǎn)足相似比要求的模型土。

1.2.2 試驗(yàn)材料制備

1.2.2.1 相似模型土

為滿(mǎn)足相似關(guān)系, 需要降低模型土的黏聚力與模量值, 最終選擇將黏土、 黃砂、 聚苯乙烯泡沫(Expanded Polystyrene,EPS)顆粒(降低相似土密度)按照3∶1∶1的比例,制作成相似模型土,通過(guò)試驗(yàn)測(cè)得其參數(shù),見(jiàn)表2。

表2 相似模型土有關(guān)參數(shù)

1.2.2.2 裂隙面

在模型試驗(yàn)的邊坡中預(yù)設(shè)裂隙面, 通過(guò)試驗(yàn)選定2張聚四氟乙烯薄膜之間涂抹潤(rùn)滑油的方式模擬裂隙面, 通過(guò)試驗(yàn)測(cè)得裂隙面內(nèi)摩擦角φmf為10.8°,黏聚力Cmf為0.567 kPa。

1.2.2.3 模型試驗(yàn)樁

利用d=20 mm的尼龍棒作為模型試驗(yàn)樁,采用3D打印的連梁連接,樁長(zhǎng)為600 mm,其彈性模量為1.86 GPa,基本滿(mǎn)足相似比要求。選擇中樁作為測(cè)試樁,樁身前后貼有10對(duì)半橋應(yīng)變片,見(jiàn)圖2。

圖2 模型試驗(yàn)樁

除模型樁彈性模量的實(shí)際相似比存在一定的誤差(實(shí)際相似比20),其他物理量實(shí)際相似比與理論相似比接近,試驗(yàn)結(jié)果具有參考性。

1.3 試驗(yàn)裝置

專(zhuān)門(mén)開(kāi)發(fā)了微型單排樁加固緩傾裂隙膨脹土邊坡模擬試驗(yàn)裝置(專(zhuān)利號(hào):CN 214585405U),見(jiàn)圖3。該裝置包含填料箱、測(cè)力推板以及位移控制系統(tǒng),測(cè)力推板尺寸為500 mm(長(zhǎng))×450 mm(寬),安裝有9塊500 mm(長(zhǎng))×50 mm(寬)的載荷板。載荷板下安裝有應(yīng)變式懸臂式載荷計(jì),可以實(shí)時(shí)輸出推板不同高度處的推阻力值。推板位移控制系統(tǒng)利用絲杠升降機(jī)沿裂隙面方向推動(dòng)滑體產(chǎn)生滑動(dòng)。

圖3 邊坡模型尺寸

1.4 試驗(yàn)方案

根據(jù)圖1所示的膨脹土多級(jí)邊坡,其單排微型樁布置在第三級(jí),邊坡高度為7 m,分布有0°～15°的裂隙。根據(jù)工程的實(shí)際情況以及相似比計(jì)算的結(jié)果,為聚焦研究微型樁對(duì)裂隙加固力學(xué)機(jī)制,將坡比設(shè)置為1∶2,針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)膨脹土邊坡中存在長(zhǎng)大貫通裂隙情況,設(shè)置一個(gè)傾角為10°的裂隙滑面,模型樁樁長(zhǎng)設(shè)置為600 mm,如圖3所示。

1.4.1 相似模型試驗(yàn)方案

對(duì)加樁邊坡以及單排微型樁加固邊坡的2處樁位布置點(diǎn)分別進(jìn)行樁間距為125、167、250 mm的緩傾裂隙面的推移破壞試驗(yàn)。

填土過(guò)程中,依據(jù)土體密度1.28 g/cm3,計(jì)算分層填土?xí)r,每層填土所需質(zhì)量,按照100 mm每層的厚度進(jìn)行填土并壓實(shí),直至到達(dá)模型試驗(yàn)的滑裂面位置?；衙嫣庝佋O(shè)特氟龍膜,涂抹潤(rùn)滑劑,然后繼續(xù)進(jìn)行填土,相似模型試驗(yàn)材料與試驗(yàn)過(guò)程照片見(jiàn)圖4。針對(duì)樁間距和樁位布置點(diǎn)共設(shè)計(jì)了6組試驗(yàn),如圖5所示。

圖4 模型試驗(yàn)材料與試驗(yàn)過(guò)程照片

圖5 樁位布置俯視圖

通過(guò)推板位移控制系統(tǒng)按照滑裂面方向均勻緩慢地推動(dòng)滑體。利用相機(jī)以一定的時(shí)間間隔采集試驗(yàn)過(guò)程的高清照片,并實(shí)時(shí)記錄推板上載荷計(jì)數(shù)值。

1.4.2 數(shù)值模擬方案

為進(jìn)一步分析微型樁加固邊坡的力學(xué)機(jī)制,采用PLAXIS 3D軟件對(duì)微型單排樁加固緩傾裂隙邊坡進(jìn)行數(shù)值模擬。根據(jù)相似試驗(yàn)物理模型建立了數(shù)值模型,包括邊坡模型與微型樁的尺寸、布置以及滑面布置等,如圖6所示。

圖6 微型單排樁加固邊坡數(shù)值模型

土體強(qiáng)度準(zhǔn)則采用摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則,模型參數(shù)與相似試驗(yàn)參數(shù)一致。采用與相似試驗(yàn)相同的方式沿平行滑面方向控制邊坡滑體位移,對(duì)A、B、C、E型布置的微型單排樁共進(jìn)行了4組數(shù)值模擬。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 單排微型樁加固邊坡的推阻力分析

通過(guò)讀取推板推移過(guò)程中的載荷計(jì)推阻力,得到不加樁情況以及單排微型樁不同樁位布置下的推板推阻力變化情況,將推板位移量Δ與推板有效高度H的比值作為橫坐標(biāo),繪制不同樁間距和樁位布置下的推阻力-位移變化曲線,如圖7所示。通過(guò)各曲線的推阻力峰值,繪制推阻力峰值與樁間距的關(guān)系曲線,如圖8所示。

圖7 推阻力-位移變化曲線

圖8 推阻力峰值與樁間距的關(guān)系曲線

通過(guò)圖7、圖8可以得出:

(1)與不加樁情況相比,布設(shè)微型樁會(huì)使模型推板推阻力上升,推阻力的穩(wěn)定值均高于不加樁試驗(yàn),微型樁在邊坡滑動(dòng)的過(guò)程中起到了很好的阻滑效果。

(2)在樁間距相同的情況下,A、C、E型布置的邊坡推阻力大于B、D、F型,即微型樁布置在邊坡中部較微型樁布置在邊坡上1/3位置邊坡穩(wěn)定性更高,原因可能是在邊坡承受上部推移作用的工況中,將樁體布置在邊坡中部,上段滑面起到了一定抗滑作用,提高了整體抗滑效果。當(dāng)邊坡破壞模式發(fā)生改變時(shí),抗滑樁設(shè)置位置對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響還有待進(jìn)一步探討。

(3)推阻力隨著樁間距的增大而減小,其減小幅度在逐漸地?cái)U(kuò)大。樁間距從125 mm增大至167 mm時(shí),其減小幅度較為有限,說(shuō)明在保障邊坡抗滑力的情況下,可以通過(guò)合理布置樁間距來(lái)利用樁間土體強(qiáng)度以達(dá)到節(jié)省成本的作用。當(dāng)樁間距擴(kuò)大至250 mm時(shí),推阻力減小幅度明顯增大,說(shuō)明樁間距設(shè)置不宜過(guò)大,建議樁間距取值為8倍樁直徑。

2.2 邊坡的力學(xué)特征分析

為研究緩傾裂隙膨脹土邊坡在不同形式微型樁加固條件下的邊坡應(yīng)力狀態(tài),根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,得到了不同樁間距工況下的邊坡應(yīng)力云圖,并與相似物理模型試驗(yàn)進(jìn)行了對(duì)比,如圖9、圖10所示。

圖9 推阻力達(dá)到峰值時(shí)的邊坡應(yīng)力云圖

圖10 推應(yīng)力峰值隨深度變化曲線

通過(guò)圖9、圖10可以得出:

(1)微型樁與滑面交界處出現(xiàn)應(yīng)力集中的現(xiàn)象,靠近坡底處的滑體應(yīng)力水平得到有效控制。微型樁與滑面交界處的應(yīng)力云圖呈現(xiàn)為橢圓狀,設(shè)計(jì)上需要著重對(duì)微型樁與滑面交界處樁的抗剪強(qiáng)度進(jìn)行復(fù)核。

(2)應(yīng)力在沿著邊坡滑動(dòng)方向的傳遞過(guò)程中逐漸消散,被微型樁與滑面阻力逐漸抵消。從剖面圖中可以看出,在微型樁與滑面交界處的對(duì)角方向分別出現(xiàn)應(yīng)力集中帶,微型樁對(duì)邊坡下滑起到阻滑作用,提升了緩傾裂隙邊坡穩(wěn)定性。

(3)當(dāng)樁間距擴(kuò)大至250 mm時(shí),單排微型樁與滑面交界處的單樁應(yīng)力影響范圍相對(duì)獨(dú)立,說(shuō)明單根微型樁對(duì)于邊坡土體的影響范圍是有限的。隨著樁間距增大到較高值,樁對(duì)邊坡提供的阻滑力降低,土拱效應(yīng)減弱,樁之間的相互作用可以忽略。

(4)推應(yīng)力隨著樁間距的增大而減小。數(shù)值模擬得到的邊坡推應(yīng)力較模型試驗(yàn)值小,但整體變化趨勢(shì)是一致的,且誤差處于合理范圍內(nèi),推測(cè)可能由于模型箱側(cè)面的摩擦阻力產(chǎn)生了一定的影響。

2.3 微型樁力學(xué)特征分析

利用模型試驗(yàn)中樁身應(yīng)變測(cè)量數(shù)據(jù)以及數(shù)值模擬中,讀取的A、C、E型布置下微型樁樁身對(duì)應(yīng)位置的彎矩值,繪制了如圖11所示各試驗(yàn)推阻力峰值對(duì)應(yīng)的樁身彎矩圖。同時(shí),通過(guò)對(duì)樁身彎矩的計(jì)算,可以得到此時(shí)的樁身剪力分布情況,如圖12所示。

圖11 推阻力達(dá)到最大值時(shí)樁身彎矩分布情況

圖12 推阻力達(dá)到最大值時(shí)樁身剪力分布情況

通過(guò)圖11、圖12可以得出:

(1)滑坡體中的微型樁剪力分布形式為樁頂與樁底小,樁身中間最大,且最大剪力出現(xiàn)在滑面附近,樁身在靠近滑面附近上下兩側(cè),彎矩最大,即滑面附近處的樁體最易產(chǎn)生剪切破壞。

(2)數(shù)值模擬試驗(yàn)的樁身彎矩及樁身剪力變化幅度和變化趨勢(shì)與模型試驗(yàn)值接近,且數(shù)值模擬結(jié)果在樁底部沒(méi)有出現(xiàn)正彎矩,而是趨近于0。

(3)樁身彎矩及剪力的變化幅度沿樁埋深逐漸減小,說(shuō)明對(duì)于微型樁抗彎性能的利用率沿樁埋深逐漸減小,過(guò)長(zhǎng)的微型樁設(shè)計(jì)可能導(dǎo)致材料浪費(fèi)。

(4)樁間距從125 mm增大至167 mm時(shí),樁身彎矩及剪力沒(méi)有明顯變化,當(dāng)樁間距進(jìn)一步增大至250 mm時(shí),樁身彎矩及剪力值出現(xiàn)明顯下降,結(jié)合圖9 推阻力達(dá)到峰值時(shí)的邊坡應(yīng)力云圖,再次說(shuō)明過(guò)大的樁間距減弱了樁間土拱效應(yīng),使得土體受到的推阻力無(wú)法有效地傳遞到樁上,樁體受力減小。針對(duì)不同的樁位布置點(diǎn),合理的樁間距布置能夠適當(dāng)提高對(duì)于單樁性能的利用。

3 結(jié) 論

在相似模型試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,建立含裂隙面邊坡滑體及微型單排樁模型,開(kāi)展了相似模型試驗(yàn)及數(shù)值模擬,通過(guò)對(duì)邊坡推阻力以及樁體有關(guān)力學(xué)參數(shù)進(jìn)行分析,得到的主要結(jié)論如下:

(1)在實(shí)際工程背景下,微型樁作為對(duì)緩傾裂隙邊坡的應(yīng)急加固方式,通過(guò)對(duì)比分析相似模型試驗(yàn)與數(shù)值模型試驗(yàn),驗(yàn)證了其可行性,其表現(xiàn)出了較好的阻滑效果,將邊坡推阻力維持在較高水平,邊坡抵抗破壞的韌性增加。

(2)滑坡體中的微型樁在滑面附近所受剪力最大,樁身在靠近滑面上下兩側(cè),彎矩最大,即滑面附近的樁體最易產(chǎn)生剪切破壞。

(3)將微型樁布置在邊坡中部較布置在邊坡上部,邊坡推阻力維持在更高水平,更有利于邊坡滑面的自身抗滑作用得到較好的發(fā)揮,對(duì)維持邊坡穩(wěn)定效果更好。

(4)樁間距在一定范圍內(nèi)變化時(shí),微型樁對(duì)邊坡推阻力影響變化不明顯。但當(dāng)樁間距增大到一定程度,單排微型樁與滑面交界處的單樁應(yīng)力影響范圍逐漸相互獨(dú)立。即單根微型樁對(duì)于邊坡土體的影響范圍是有限的,過(guò)大的樁間距導(dǎo)致各樁之間相對(duì)獨(dú)立,減弱了樁間土拱效應(yīng),使得土體受到的推阻力無(wú)法有效地傳遞到樁上,樁體受力減小。建議樁間距取值為8倍樁直徑。

(5)微型樁與滑面交界處的對(duì)角方向出現(xiàn)應(yīng)力集中帶,應(yīng)力云圖呈現(xiàn)為橢圓狀,應(yīng)力在沿著邊坡滑動(dòng)方向的傳遞過(guò)程中逐漸消散。微型樁對(duì)邊坡下滑起到阻滑作用,提升了緩傾裂隙邊坡穩(wěn)定性。