爐口
- 退役金屬熔煉過(guò)程中的煙氣流動(dòng)特性及吸塵罩的優(yōu)化*
制，無(wú)法直接采用爐口密封吸塵，而且單純的增大吸塵口徑與增大吸風(fēng)量是不現(xiàn)實(shí)的。因此，在諸多限制條件下研究對(duì)粉塵的有效控制十分必要。有學(xué)者采用離散渦方法進(jìn)行試驗(yàn)，證明了吸塵罩的結(jié)構(gòu)參數(shù)、法蘭長(zhǎng)度與傾斜角度會(huì)對(duì)吸塵效率產(chǎn)生影響[5]。來(lái)璟濤[6]運(yùn)用合理的湍流模型分析了造成逃逸現(xiàn)象的因秦，得出了工業(yè)生產(chǎn)中粒子的運(yùn)動(dòng)軌跡，并提出了增大原排風(fēng)量、為原吸塵罩增設(shè)擋板以及增設(shè)二次吸塵罩的有效解決方案。黃艷秋等[2]也采用了數(shù)值模擬的方法研究高溫條件下氣固兩相流的規(guī)律，發(fā)
機(jī)械研究與應(yīng)用 2022年6期2023-01-30
- 轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程動(dòng)態(tài)檢測(cè)及控制技術(shù)探討
有一定的滯后性，爐口火焰圖像分析則是一種直接的、實(shí)時(shí)性好的檢測(cè)手段。通過(guò)爐口火焰圖像的分析，以明亮火焰圖像為背景，識(shí)別火焰中暗斑的數(shù)量、大小以及持續(xù)出現(xiàn)的時(shí)間，對(duì)爐渣的活躍程度進(jìn)行評(píng)估，判斷是否有噴濺的征兆；以昏暗的爐口裙板為背景，識(shí)別爐口裙板中明亮的范圍和持續(xù)的時(shí)間，對(duì)冶煉噴濺的程度進(jìn)行評(píng)估，判斷噴濺的大小。同時(shí)，爐口火焰隨著爐內(nèi)熔池溫度升高而逐漸明亮，火焰濃厚程度也與熔池中碳含量息息相關(guān)，一定程度上可以對(duì)過(guò)程熔池溫度和末期熔池碳含量進(jìn)行預(yù)測(cè)。目前，爐口
冶金能源 2022年4期2022-08-08
- 大尺寸PERC晶體硅太陽(yáng)電池低壓擴(kuò)散 工藝的研究
氣體采用軟著陸、爐口進(jìn)氣及爐尾抽氣方式；實(shí)驗(yàn)樣品采用210 mm大尺寸硅片，每個(gè)石英舟放置硅片1200片。擴(kuò)散工藝步驟依次為：放舟→升溫→氧化→擴(kuò)散→升溫→深擴(kuò)散→降溫→恒溫→擴(kuò)散→氧化→降溫→出舟。1.1 進(jìn)氣口與石英舟端板距離對(duì)210 mm尺寸硅片擴(kuò)散工藝的影響現(xiàn)有低壓擴(kuò)散爐多采用爐口進(jìn)氣爐尾抽氣方式，進(jìn)氣管一般是從石英管尾部的底部插入到爐口，爐尾抽氣管依次與尾氣過(guò)濾收集裝置、真空泵相連，具體如圖1所示。在保證其他工藝參數(shù)不變的情況下，將進(jìn)氣口與石英舟
太陽(yáng)能 2022年7期2022-07-30
- 無(wú)馬弗網(wǎng)帶爐下爐口火焰密封裝置
各個(gè)溫控區(qū)后由下爐口送出爐外，該傳送帶一般采用耐腐蝕、耐高溫的金屬材質(zhì)。綜上所述，無(wú)馬弗網(wǎng)帶爐是一種未完全包裹、帶式傳輸、可連續(xù)作業(yè)的通用加熱設(shè)備，一般整套設(shè)備由爐體、網(wǎng)帶傳動(dòng)系統(tǒng)、溫控系統(tǒng)三部分組成。無(wú)馬弗網(wǎng)帶爐是中小型零件的保護(hù)氣氛加熱淬火或進(jìn)行薄層碳氮共滲（或滲碳）連續(xù)作業(yè)的理想爐型[1]，主要用于粉末冶金制品燒結(jié)及金屬粉末的還原。另外，高強(qiáng)度螺栓、螺母、螺釘、鉚釘、金屬制品、彈簧、緊固件，以及汽車、船舶、鐵路航空零配件和軸承等的熱處理都用到網(wǎng)帶爐。
金屬加工(熱加工) 2022年7期2022-07-12
- 基于智能化煉鋼技術(shù)的副槍系統(tǒng)設(shè)計(jì)
之一。(3)轉(zhuǎn)爐爐口一般應(yīng)有比較富裕的尺寸空間。副槍槍體需要從轉(zhuǎn)爐爐口下槍進(jìn)入到爐內(nèi)，副槍測(cè)量位應(yīng)與氧槍吹煉位保持一定的距離，以避開熔池反應(yīng)的火點(diǎn)區(qū)[3,4]。同時(shí)副槍測(cè)量位還應(yīng)與轉(zhuǎn)爐爐口保持一定的安全距離，避免爐口粘渣時(shí)副槍能順利提出爐口。同時(shí)測(cè)量位置的確定還應(yīng)考慮與轉(zhuǎn)爐底吹孔保證足夠的間隙，以免底吹時(shí)，爐內(nèi)鋼水翻騰劇烈，導(dǎo)致副槍體粘鋼。所以轉(zhuǎn)爐爐口尺寸是否足夠也是衡量能否新增副槍裝置的重要前提。(4)原有煉鋼廠內(nèi)的能源介質(zhì)能否滿足新增副槍的需求。副槍槍
重型機(jī)械 2022年3期2022-07-01
- “水汆兒”里的記憶
子里，通過(guò)窄小的爐口在爐膛底部鋪上一層燒過(guò)的乏煤球，之上再放上引火的刨花、細(xì)柴，火苗燃起后放入粗柴，待火焰熊熊燃燒之時(shí)，放入適量的煤球，頓時(shí)濃煙滾滾。緊接著在爐口放上拔火罐，隨著濃煙漸升漸弱，煤球就燃著了。這時(shí)再續(xù)添進(jìn)一些煤球，再放上拔火罐拔一會(huì)兒，待火苗變紅后，就可以搬進(jìn)屋子里使用了。此時(shí)，在爐眼里坐上一個(gè)水汆兒，水燒開后就可以用來(lái)刷牙洗臉了。這種爐子必須晚上臨睡前搬出屋子，第二天一早再生，以免夜間中了煤氣。我記得小時(shí)候家里有大小不等的幾個(gè)水汆兒。最小的
北京紀(jì)事 2022年11期2022-05-30
- 唐鋼新區(qū)提高轉(zhuǎn)爐煤氣回收措施
條件、供氧條件、爐口空氣吸入量、煤氣回收條件及其他因素。其中轉(zhuǎn)爐原料條件、供氧條件和爐口空氣吸入量對(duì)于轉(zhuǎn)爐煤氣回收的數(shù)量和質(zhì)量影響尤為明顯。2.1 轉(zhuǎn)爐原料條件轉(zhuǎn)爐煉鋼是在轉(zhuǎn)爐中加入廢鋼與鐵水，然后通過(guò)氧槍吹氧，使氧氣與原料中的碳、錳、硫、磷等元素發(fā)生氧化反應(yīng)。鐵水占比與鐵水溫度對(duì)冶煉過(guò)程及煤氣產(chǎn)量影響最大，鐵水溫度一般要求要大于1 250 ℃。其次，廢鋼對(duì)于冶煉過(guò)程影響也很大，廢鋼成分穩(wěn)定可以減少冶煉過(guò)程中的風(fēng)險(xiǎn)因素，使冶煉過(guò)程更加平穩(wěn)，保證爐內(nèi)反應(yīng)速率
冶金能源 2022年3期2022-05-24
- 基于WAGO 750- 881 PLC 與轉(zhuǎn)爐除塵改造中的應(yīng)用
擔(dān)著精除塵和改善爐口狀態(tài)的作用。轉(zhuǎn)爐吹氧時(shí)產(chǎn)生的1400～1600℃的轉(zhuǎn)爐煤氣，在風(fēng)機(jī)的抽引下，經(jīng)活動(dòng)罩裙和汽水煙道冷卻至900℃以下，然后進(jìn)入噴淋塔，進(jìn)行粗除塵和進(jìn)一步冷卻并兼滅火；接著煤氣進(jìn)入環(huán)縫洗滌塔，環(huán)縫洗滌塔內(nèi)外錐體的間隙，依靠爐口微差壓及冶煉工況調(diào)整，煤氣經(jīng)此進(jìn)行精除塵，然后再經(jīng)脫水塔脫去大顆粒水滴，進(jìn)入風(fēng)機(jī)；風(fēng)機(jī)機(jī)后的正壓，根據(jù)煤氣質(zhì)量和其它條件，煤氣通過(guò)三通切換閥的切換作用，或者由放散煙囪向大氣排放，或者經(jīng)過(guò)水封逆止閥和U 型水封通過(guò)管道送
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年27期2021-10-18
- 從工廠設(shè)計(jì)角度談鍛造車間工業(yè)爐的布置
1 300 ℃，爐口開啟時(shí)大量熱量將外溢。對(duì)于鋼構(gòu)廠房來(lái)說(shuō)，受熱輻射作用，其柱子的溫度會(huì)升高。當(dāng)溫度超過(guò)100 ℃時(shí)，鋼材的強(qiáng)度、彈性模量會(huì)發(fā)生變化，將造成依靠預(yù)應(yīng)力工作構(gòu)件或連接件可靠性的降低，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)帶來(lái)安全風(fēng)險(xiǎn)[2]。因此，工業(yè)爐布置時(shí)，應(yīng)當(dāng)避免爐口正對(duì)且靠近柱子。工業(yè)爐爐口與鋼構(gòu)廠房柱子(簡(jiǎn)稱鋼柱)的位置關(guān)系如圖2所示。圖2 工業(yè)爐爐口與鋼構(gòu)廠房柱子的位置關(guān)系若以C4表示工業(yè)爐爐口到鋼柱外壁的距離，B表示起重機(jī)軌道中心線到鋼柱外壁的距離(可為負(fù)值)
成組技術(shù)與生產(chǎn)現(xiàn)代化 2021年2期2021-09-18
- 轉(zhuǎn)爐縮短冶煉周期工藝實(shí)踐
廢鋼料斗停至靠近爐口位置，濺渣完畢前倒?fàn)t準(zhǔn)備加料時(shí)，天車工根據(jù)廢鋼料斗內(nèi)廢鋼量提前起南鉤，落北鉤，將料斗口落至爐口上，轉(zhuǎn)爐帶動(dòng)料斗落至加料位置，加完料后及時(shí)撤出爐口，不用等廢鋼料斗放平后再撤出爐口，若料斗后頭剩較少?gòu)U鋼時(shí)（2t以內(nèi)）時(shí)，天車工可直接將廢鋼料斗吊走，無(wú)需再加，避免時(shí)間浪費(fèi)。為了避免料斗尾部出現(xiàn)卡料現(xiàn)象，需在后頭增加斜板，并且對(duì)料斗前部擋板恢復(fù)，防止料斗劃入爐口內(nèi)造成卡料或損壞廢鋼料斗。1.1.3 副搖控制原則加料時(shí)能夠判斷料斗內(nèi)廢鋼是否加凈，
中國(guó)金屬通報(bào) 2021年8期2021-06-28
- 提高轉(zhuǎn)爐煤氣回收量實(shí)踐探索
化，因此準(zhǔn)確控制爐口壓差以提高煤氣熱值和回收量尤為重要。不銹鋼公司原有的微差壓控制系統(tǒng)，根據(jù)設(shè)定的目標(biāo)壓差，通過(guò)液壓系統(tǒng)調(diào)節(jié)喉口開度，達(dá)到微正壓運(yùn)行的目的。這種液壓調(diào)節(jié)有以下缺點(diǎn)：1）與爐內(nèi)劇烈反應(yīng)引起的壓差變化相比，液壓系統(tǒng)調(diào)節(jié)速度慢且滯后，靈活性和準(zhǔn)確性不能滿足現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)作的要求；2）液壓系統(tǒng)動(dòng)作頻繁導(dǎo)致故障率較高，調(diào)試率較低。優(yōu)化的方式是調(diào)整爐口微差壓，經(jīng)過(guò)反復(fù)調(diào)整和測(cè)試，將吹煉過(guò)程分為10個(gè)階段，根據(jù)微差壓系統(tǒng)測(cè)得的吹煉過(guò)程中爐口壓力的差異，直接確定每
卷宗 2021年1期2021-04-14
- 水煤漿氣化爐常見問(wèn)題及對(duì)策
脫落。3 氣化爐爐口法蘭泄漏氣化爐產(chǎn)生的水煤氣含水量大，任何與水煤氣接觸且溫度低于其露點(diǎn)溫度的物體表面，都會(huì)形成液膜，而當(dāng)液膜呈酸性時(shí)，會(huì)對(duì)物體表面造成嚴(yán)重腐蝕。對(duì)于水煤漿氣化過(guò)程來(lái)講，水煤氣露點(diǎn)溫度大約為205 ℃。特別是單噴嘴氣化爐，爐口法蘭位置在氣化爐頂部，而產(chǎn)生的氣體向氣化爐底部運(yùn)行，通過(guò)激冷環(huán)、下降管、上升管后從氣化爐的中部出氣化爐，造成氣化爐爐口部分水煤氣不流通。再加上燒嘴冷卻水盤管的冷卻作用，一般爐口溫度為170 ℃左右，低于水煤氣的露點(diǎn)溫度
氮肥與合成氣 2021年7期2021-04-04
- 全底吹全熱態(tài)三連爐連續(xù)煉銅技術(shù)
風(fēng)箱、供風(fēng)系統(tǒng)和爐口,對(duì)爐殼上風(fēng)眼區(qū)和爐口區(qū)用相同材質(zhì)的鋼板進(jìn)行修補(bǔ)和加強(qiáng),同時(shí)對(duì)爐殼兩端加長(zhǎng)以滿足精煉爐的要求;在修改后的爐殼上爐口位置以及氧化還原槍的位置重新開口,相應(yīng)的設(shè)計(jì)了水冷的爐口和氧化還原槍座;滾圈、托輪裝置、傳動(dòng)裝置經(jīng)過(guò)核算基本滿足精煉爐的要求,直接利舊。整條生產(chǎn)線到2019 年7 月全部改造完成并投產(chǎn),主要生產(chǎn)指標(biāo)如表1 所示。圖1 全底吹全熱態(tài)三連爐主視圖圖2 全底吹全熱態(tài)三連爐俯視圖表1 主要生產(chǎn)指標(biāo)3 設(shè)計(jì)特點(diǎn)全底吹全熱態(tài)三連爐連續(xù)煉
有色設(shè)備 2021年1期2021-03-25
- 專家模糊控制的氬氧精煉爐口噴濺抑制系統(tǒng)研究
計(jì)出了AOD 爐爐口火焰檢測(cè)系統(tǒng)，主要由以下幾部分構(gòu)成：CCD 攝像頭和圖像采集卡對(duì)爐口火焰進(jìn)行采集，再由計(jì)算機(jī)存儲(chǔ)，通過(guò)軟件進(jìn)行分析處理，輸出相應(yīng)的有效信息到輸出設(shè)備。主要采集的圖像信息分別有正常工作、金屬噴濺、泡沫噴濺、爆炸性噴濺4 種工作狀態(tài)，通過(guò)專家型模糊C均值算法建立AOD 爐口火焰專家圖像數(shù)據(jù)庫(kù)。再通過(guò)專家模糊控制對(duì)O2、N2、氧槍高度調(diào)整、泡沫抑制劑的量進(jìn)行控制，作用于AOD 爐中抑制噴濺的發(fā)生。系統(tǒng)流程圖如圖1 所示。圖1 系統(tǒng)流程圖2 圖
現(xiàn)代電子技術(shù) 2021年1期2021-01-17
- 新型煉銅轉(zhuǎn)爐設(shè)計(jì)應(yīng)用與實(shí)踐
及熔劑加入系統(tǒng)從爐口加入轉(zhuǎn)爐內(nèi)，由終點(diǎn)判斷系統(tǒng)自動(dòng)判斷粗銅終點(diǎn)，吹煉至終點(diǎn)將轉(zhuǎn)爐內(nèi)產(chǎn)出的粗銅從爐口傾倒至粗銅包內(nèi)，再由運(yùn)銅小車運(yùn)送至陽(yáng)極爐進(jìn)行火法精煉。1.2 火法工藝配置設(shè)計(jì)根據(jù)新型轉(zhuǎn)爐工藝設(shè)計(jì)思路，在進(jìn)行火法系統(tǒng)匹配性設(shè)計(jì)的過(guò)程中， 吹煉工藝采用側(cè)吹轉(zhuǎn)爐配置，火法精煉工藝選用回轉(zhuǎn)式陽(yáng)極爐進(jìn)行配置，2 臺(tái)新型轉(zhuǎn)爐交替生產(chǎn)。 具體的工藝配置及生產(chǎn)組織模式如下所述。熔煉爐按一定的下料量連續(xù)生產(chǎn)， 產(chǎn)生銅锍，兩臺(tái)新型轉(zhuǎn)爐中（即轉(zhuǎn)爐A 和轉(zhuǎn)爐B），轉(zhuǎn)爐A 進(jìn)行進(jìn)
有色金屬科學(xué)與工程 2020年6期2021-01-12
- 臺(tái)車爐爐門壓緊機(jī)構(gòu)及臺(tái)車牽引機(jī)構(gòu)的分析
后，將爐門壓緊到爐口護(hù)板上。 這種方式中， 爐門與爐口護(hù)板之間是平行的，且均垂直于地面。爐門與爐口護(hù)板之間在升降過(guò)程中離開一定距離，以免產(chǎn)生摩擦阻力。通常采取加配重來(lái)減小爐門上升所需的動(dòng)力。彈簧壓緊機(jī)構(gòu)[1]也屬于外力式壓緊。自重式壓緊是利用爐門自身重量來(lái)壓緊， 傳統(tǒng)的自重式壓緊結(jié)構(gòu)為：爐口護(hù)板是傾斜的（與地面成一角度），爐門靠重力貼緊在爐口護(hù)板上，升降過(guò)程中爐門也與爐口護(hù)板接觸。 一般適用于小型爐門且對(duì)密封要求不嚴(yán)的情況。本文介紹的是另外一種自重式壓緊機(jī)
工業(yè)爐 2020年6期2021-01-07
- 沸騰
的高爐群擠進(jìn)視線爐口高昂 ?白色的煙霧摶結(jié)合著重卡劃過(guò)的弧線濃重的噪音如音符一樣掛在天幕上沸騰是高爐和高爐群的歌唱高爐有喉有身有腰有腹有缸鋼鐵般的漢子一樣 ?巍然站立夠品位的鐵礦石破碎、磨粉、燒結(jié)在高爐的體內(nèi)與焦炭、石灰石相逢熱空氣1300度 ?底吹或頂吹沸騰的節(jié)奏在冶煉的脈動(dòng)中歡歌高爐的體格厚重強(qiáng)壯 ?藍(lán)天下銀色的身軀摶云向天 ?開懷擁抱蔚藍(lán)撫摸一下古滎鎮(zhèn)兩座并列的高爐爐基漢代的風(fēng)吹過(guò)心頭 ?爐體的余溫仍存沸騰穿越千年 ?穿越高爐的源頭在新時(shí)代世界鋼鐵的
當(dāng)代工人 2020年16期2020-09-26
- 轉(zhuǎn)爐爐口法蘭在線更換技術(shù)實(shí)踐
段頂端設(shè)有圓環(huán)形爐口，以方便工作時(shí)加料、插入氧槍、排出爐氣和倒渣。為了保護(hù)爐口，普遍采用循環(huán)水強(qiáng)制冷卻的水冷爐口。其優(yōu)點(diǎn)是可以減少爐口上的粘結(jié)物，而且易于清理，可以加強(qiáng)爐口剛性，減少爐口的變形，改善應(yīng)力狀態(tài)，延長(zhǎng)爐殼、爐襯的壽命。2 技術(shù)攻關(guān)實(shí)施2.1 技術(shù)實(shí)施難點(diǎn)爐口法蘭在線更換的難點(diǎn)：一是要保證焊接質(zhì)量；二是要控制爐殼上段錐度的變形，確保爐口法蘭的水平度、爐口法蘭中心與爐體中心相重合等技術(shù)要求。為此，通過(guò)精確切割、制定合理的焊接工藝，并運(yùn)用合理的加固方
山東冶金 2020年4期2020-09-04
- 煤的往事
放了煤塊，大爺從爐口把爐子里的柴草用火柴引著之后，拿著扇子不斷地對(duì)著爐口扇風(fēng)助燃，滿爐腔的柴草燒盡了，煤塊也沒(méi)被引著，大爺又重新操作了一遍，在爐腔里放了草，填了柴，可是煤塊依然沒(méi)有被引著。大爺認(rèn)為扇子的風(fēng)力不夠，就把爐子搬到了一個(gè)小巷子口，把爐口對(duì)著風(fēng)向，大爺就再操作了一遍，在爐腔了放了更多的草，填了更多的柴，終究爐子還是沒(méi)有被引著。寒冷的冬天，大爺急得滿頭大汗，到我家里找我的父親，要父親去給他看個(gè)究竟，因?yàn)槲覀兗耶?dāng)時(shí)是供給制，常年有煤可燒，所以，父親是有
散文選刊·下半月 2020年8期2020-09-02
- 提高不銹鋼轉(zhuǎn)爐煤氣回收熱值和回收量的實(shí)踐
化，因此精確控制爐口微差壓在提高煤氣回收熱值和回收量時(shí)顯得尤為重要。不銹鋼公司原微差壓控制系統(tǒng)為根據(jù)設(shè)定的目標(biāo)壓差值通過(guò)液壓系統(tǒng)對(duì)喉口開度進(jìn)行調(diào)整，達(dá)到微正壓運(yùn)行目的。這種通過(guò)液壓調(diào)節(jié)存在以下缺點(diǎn)：①液壓系統(tǒng)相較于爐內(nèi)劇烈反應(yīng)產(chǎn)生造成的壓差變化調(diào)整速度慢，具有滯后性，靈活性與準(zhǔn)確性無(wú)法滿足現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)作要求；②液壓系統(tǒng)動(dòng)作頻繁，導(dǎo)致故障率升高，投用率較低。對(duì)此采取的優(yōu)化方式為：調(diào)整爐口微差壓，經(jīng)過(guò)反復(fù)調(diào)整測(cè)試將吹煉過(guò)程分為10個(gè)階段，如表1，根據(jù)微差壓系統(tǒng)測(cè)得的
冶金動(dòng)力 2020年6期2020-07-24
- 聯(lián)合特鋼轉(zhuǎn)爐煤氣回收工藝探索
量是與活動(dòng)煙罩和爐口之間間隙的大小有關(guān)。因此要嚴(yán)格按照操作規(guī)程控制吹煉過(guò)程中煙罩下降位置，以保證既能滿足吹煉操作的要求，且能滿足減少空氣吸入的要求。現(xiàn)場(chǎng)觀察發(fā)現(xiàn)以下兩方面問(wèn)題對(duì)降罩位置影響較大:（1）部分操作人員在下槍吹煉過(guò)程中存在全程不降罩或降罩不到位的問(wèn)題；（2）爐口粘渣清理不及時(shí)，造成煙罩無(wú)法降到位的問(wèn)題。2.2 爐口微正壓的保持衡量轉(zhuǎn)爐煤氣回收水平，必須同時(shí)考慮煤氣回收量及煤氣熱值兩個(gè)指標(biāo)，要保證最大限度提高轉(zhuǎn)爐煤氣熱值，合理爐口差壓控制是關(guān)鍵[2
天津冶金 2020年3期2020-06-25
- 爐口粘鋼問(wèn)題分析及改進(jìn)措施
的最大問(wèn)題是轉(zhuǎn)爐爐口粘鋼問(wèn)題、爐口縮小，廢鋼加不進(jìn)去，延長(zhǎng)加廢鋼時(shí)間，增加轉(zhuǎn)爐冶煉周期。轉(zhuǎn)爐冶煉周期延長(zhǎng)，造成鐵水無(wú)法消耗完，被迫提高鐵耗，鋼水直上連鑄。沒(méi)有完成制定的生產(chǎn)指標(biāo)?，F(xiàn)從以下方面就轉(zhuǎn)爐爐口粘鋼問(wèn)題進(jìn)行分析及制定解決措施。1 理論分析1.1 熔池溫度的變化吹煉開始前，鐵水溫度約為1200℃～1300℃時(shí)，隨著吹煉過(guò)程的進(jìn)行，熔池溫度逐漸地升高，平均升溫速度為20℃/min～30℃/min。但不是直線升溫的，吹煉20%時(shí)間內(nèi)升溫較快；在20%～70
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年1期2020-04-23
- 吉恩鎳業(yè)冶煉廠提高轉(zhuǎn)爐爐壽的幾項(xiàng)措施
距170 mm，爐口尺寸1.36 m×1.05 m，吹煉溫度1 200～1 250 ℃,主要設(shè)備技術(shù)參數(shù)見表1。吉恩鎳業(yè)冶煉廠于2009年開始試生產(chǎn)，并于2010年達(dá)產(chǎn)，吹煉轉(zhuǎn)爐基本爐壽為大修后83爐次左右，小修后24爐次左右，轉(zhuǎn)爐爐壽偏低，噸鎳耐火材料消耗居高不下，嚴(yán)重影響了生產(chǎn)成本，而且砌筑勞動(dòng)強(qiáng)度較大，還時(shí)常存在“丟爐”危險(xiǎn)。表1 轉(zhuǎn)爐主要技術(shù)參數(shù)2 影響轉(zhuǎn)爐爐壽的主要因素及改進(jìn)措施2.1 影響轉(zhuǎn)爐爐壽的主要因素根據(jù)查閱資料及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況研究判斷，轉(zhuǎn)
中國(guó)有色冶金 2020年1期2020-04-07
- 首鋼京唐300 t 轉(zhuǎn)爐年修過(guò)程分析研究
爐、轉(zhuǎn)爐可搖動(dòng)和爐口向下等4 個(gè)階段，爐口向上砌筑階段，系統(tǒng)恢復(fù)階段。檢修完成后進(jìn)行試車以恢復(fù)生產(chǎn)。1 洗爐、冷爐階段轉(zhuǎn)爐在進(jìn)入爐役檢修前，首先要進(jìn)行洗爐工作，這是檢修的第一階段。洗爐的目的是將爐內(nèi)耐材上附著的冷鋼、鋼渣清洗掉，使耐材、磚露出，以便于拆爐。其中，爐內(nèi)耐材上附著的冷鋼、鋼渣采用氧槍吹氧的方式清洗掉。洗爐完成后，轉(zhuǎn)爐開始冷爐，正式進(jìn)入爐役檢修。進(jìn)入爐役檢修前，檢修人員首先要熟悉現(xiàn)場(chǎng)，完成檢修的技術(shù)交底及安全交底工作以保證爐役期間的檢修質(zhì)量及檢修
設(shè)備管理與維修 2020年6期2020-02-21
- 轉(zhuǎn)爐大修的安全質(zhì)量及流程控制簡(jiǎn)析
氣煙塵溫度，處于爐口位置的活動(dòng)段、固定段、移動(dòng)段煙罩，直接接觸轉(zhuǎn)爐冶煉中的火焰和高溫?zé)焿m，壽命較短，一般為一個(gè)爐役，約一年左右。因此，往往爐役會(huì)和轉(zhuǎn)爐設(shè)備大修結(jié)合在一起，交叉展開。這個(gè)過(guò)程非常復(fù)雜，涉及較多的設(shè)備啟停，介質(zhì)切斷與開啟，大量不同專業(yè)人員在相同現(xiàn)場(chǎng)開展作業(yè)。面對(duì)瞬息萬(wàn)變的市場(chǎng)形勢(shì)，一般企業(yè)對(duì)爐役大修的進(jìn)度和質(zhì)量有著近乎苛刻的要求，而檢修項(xiàng)目與砌爐過(guò)程的合理安排，對(duì)滿足這個(gè)要求有著至關(guān)重要的影響。而檢修現(xiàn)場(chǎng)的復(fù)雜，決定了轉(zhuǎn)爐爐役大修易發(fā)安全事故，
電子樂(lè)園·中旬刊 2019年1期2019-09-10
- 昆鵬公司50t轉(zhuǎn)爐側(cè)爐口砌筑方式改進(jìn)實(shí)踐
轉(zhuǎn)爐爐體中部設(shè)有爐口，銅锍、熔劑和含銅冷料等原輔料分批通過(guò)爐口加入爐內(nèi)，壓縮空氣或富氧空氣通過(guò)爐體一側(cè)沿水平方向的一排風(fēng)口鼓入，與銅锍溶劑等進(jìn)行吹煉反應(yīng)，以得到產(chǎn)品粗銅。目前的轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯主要使用鎂鉻質(zhì)耐火材料進(jìn)行砌筑[2]。轉(zhuǎn)爐爐口砌筑是結(jié)構(gòu)強(qiáng)度最薄弱的部位，特別是爐口與爐身交接處，形狀復(fù)雜，加工量大，磚縫多而難以掌握[3]，爐口又是大多數(shù)原輔料（銅锍、冷料、熔劑等）和全部反應(yīng)產(chǎn)物（爐渣、粗銅、高溫?zé)煔獾龋┻M(jìn)出的唯一門戶，工藝操作和溫度變化頻繁。因此爐口是轉(zhuǎn)
世界有色金屬 2019年5期2019-05-27
- 魯奇爐運(yùn)行周期及灰渣含碳量影響因素探討
爐內(nèi)位置各煤渣距爐口距離越長(zhǎng)時(shí)，不管是固定碳、全水分、灰分，還是揮發(fā)分，先是不斷向上增長(zhǎng)，后來(lái)才是慢慢下降。這四條線總有一個(gè)最高點(diǎn)。其中，固定碳還分別和揮發(fā)分、灰分有交集?；曳诌@條線分別和全水分、揮發(fā)分、固定碳這三條線有交集?？傮w來(lái)說(shuō)，爐內(nèi)燃料層多由灰渣層、還原層、氧化層、干餾層、干燥層組成，原料煤經(jīng)過(guò)氣化，會(huì)發(fā)生如下化學(xué)反應(yīng)：考慮到煤塊粒度的變動(dòng)情況和各深度位置爐渣成分?jǐn)?shù)量變化情況，運(yùn)用到氣化爐渣各燃料層應(yīng)該具有的理化性質(zhì)。例如：還原層固定碳成分增大，煤
云南化工 2019年1期2019-03-29
- 湛江350 t轉(zhuǎn)爐本體冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)探討
系統(tǒng)由爐殼(包括爐口、爐襯、擋渣板)、爐體支撐系統(tǒng)(托圈、軸承座)、傾動(dòng)裝置、旋轉(zhuǎn)接頭、本體配管及防護(hù)罩等組成。轉(zhuǎn)爐爐殼工作的特點(diǎn)是高溫(1 400 ℃以上)、重載荷、頻繁轉(zhuǎn)動(dòng)，爐殼工作時(shí)溫度最高部位可達(dá)400 ℃以上，尤其是爐役后期，由于耐材的蝕損，使溫度更高。由于爐殼各部位受熱不均，其在爐殼軸向、徑向和圓周方向產(chǎn)生溫度梯度而引起熱應(yīng)力，且受熱后爐襯的膨脹也對(duì)爐殼產(chǎn)生熱膨脹應(yīng)力。轉(zhuǎn)爐本體冷卻系統(tǒng)可降低爐殼溫度和溫度梯度，提高設(shè)備壽命，因此，轉(zhuǎn)爐本體冷卻系
重型機(jī)械 2019年1期2019-02-20
- 淺談聚酰亞胺纖維牽伸爐的設(shè)計(jì)
低為10m，考慮爐口兩端的散熱性，所以爐長(zhǎng)設(shè)計(jì)為12m。根據(jù)工藝條件設(shè)定，初生絲旦數(shù)為300 萬(wàn)旦，平鋪后絲束的寬度約為0.8m，厚度為5mm，考慮到操作性，爐口高度可設(shè)計(jì)為10cm，爐口的寬度為1.2 m。2.2 抽風(fēng)的方式設(shè)計(jì)及流場(chǎng)分析在牽伸爐的設(shè)計(jì)中，爐內(nèi)的流場(chǎng)至關(guān)重要，直接影響絲束的牽伸效果以及溶劑是否被及時(shí)抽出。因此，抽風(fēng)方式一般采取2 種：一是兩端爐口進(jìn)風(fēng)，單側(cè)抽風(fēng)；二是兩端爐口進(jìn)風(fēng)，兩側(cè)抽風(fēng)。兩種吹風(fēng)方式的優(yōu)缺點(diǎn)可通過(guò)流體模擬軟件CFX 進(jìn)行
紡織報(bào)告 2018年11期2019-01-25
- 氫氣保護(hù)超寬幅鉬板加熱爐的設(shè)計(jì)和應(yīng)用
門打開進(jìn)出料時(shí)，爐口處不能做到完全密封，爐膛內(nèi)加熱元件會(huì)出現(xiàn)氧化，減低其使用壽命，從而增加了生產(chǎn)成本。有些廠家采用氮?dú)夂蜌鍤膺M(jìn)行保護(hù)，爐內(nèi)加熱元件頻繁損壞(見圖1)。圖1 加熱元件損壞2 鉬板加熱電阻爐的設(shè)計(jì)和應(yīng)用2.1 爐 殼爐殼采用焊接式鋼結(jié)構(gòu)框架，保證焊接的密封性。由于氫氣密度小于空氣，爐殼進(jìn)氣口設(shè)置在上部，排氣口設(shè)置在下部，在排氣口處有長(zhǎng)明火咀，工作時(shí)將排出的廢氣點(diǎn)燃，確保設(shè)備和工作環(huán)境安全。爐口處有水冷套，爐門采用新型結(jié)構(gòu)[2]，保證了爐口的氣密
中國(guó)鉬業(yè) 2018年6期2019-01-07
- 基于TRIZ理論的加熱爐爐門密封設(shè)計(jì)
統(tǒng)的要求：能夠?qū)?span id="j5i0abt0b" class="hl">爐口進(jìn)行有效密封，減小燒到外側(cè)支柱的時(shí)間，爐門運(yùn)動(dòng)可靠。技術(shù)系統(tǒng)IFR:設(shè)備能夠自己完全密封，工作穩(wěn)定。3 TRIZ分析法3.1 系統(tǒng)分析系統(tǒng)分析主要將產(chǎn)品各個(gè)組成部分的關(guān)系理清，一個(gè)產(chǎn)品以哪個(gè)功能為目的，有哪些組件組成，存在哪些關(guān)系，如圖1所示，我們對(duì)爐門分析。圖1 爐門系統(tǒng)組件模型建立組件模型，對(duì)整個(gè)組件模型進(jìn)行分析，得出可能的四個(gè)功能因素：1.爐門和爐體之間的密封不足。2.主鏈條拉偏爐門有害。3.爐門閉合，間隙冒出火焰有害。4.鏈輪磨
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年3期2018-09-04
- 影響銅冶煉轉(zhuǎn)爐爐壽的原因分析及生產(chǎn)實(shí)踐
損壞。另外在清理爐口粘結(jié)物時(shí)，爐口機(jī)釬頭的擊打，易造成爐口區(qū)耐火磚損壞、脫落。1.2 轉(zhuǎn)爐耐火磚的損耗情況經(jīng)過(guò)多次轉(zhuǎn)爐小修，對(duì)轉(zhuǎn)爐風(fēng)眼至上爐口、爐口區(qū)域的耐火磚損耗情況進(jìn)行測(cè)量、統(tǒng)計(jì)，耐火磚損耗情況見表1。由表1可看出，風(fēng)眼磚及爐口磚的壽命決定了轉(zhuǎn)爐的爐壽。表1 轉(zhuǎn)爐風(fēng)眼至上爐口、爐口區(qū)域的耐火磚損耗情況2 改進(jìn)及控制措施2.1 改進(jìn)風(fēng)眼區(qū)鎂鉻磚材質(zhì)風(fēng)眼區(qū)的鎂鉻磚要求具有較強(qiáng)的耐高溫、耐沖刷、耐化學(xué)腐蝕、耐沖擊振動(dòng)等性能。因此，將風(fēng)眼區(qū)域的風(fēng)眼磚、三角磚由
中國(guó)有色冶金 2018年2期2018-05-02
- 80噸轉(zhuǎn)爐改造的可行性分析
即爐襯磚是經(jīng)過(guò)上爐口的方式進(jìn)入到爐內(nèi)進(jìn)行修筑。在進(jìn)行活爐底結(jié)構(gòu)改造成為死爐底結(jié)構(gòu)時(shí)，必須去除原爐殼下部區(qū)域內(nèi)的上、下吊座和銷釘，才能將爐身和爐底焊死，達(dá)到活爐底結(jié)構(gòu)改造成為死爐底結(jié)構(gòu)的目的。由于轉(zhuǎn)爐下部原本的上下吊座數(shù)量較多，重量也比較大，且所處位置和耳軸中心線距離較遠(yuǎn)，拆除上下吊座會(huì)對(duì)轉(zhuǎn)爐的傾動(dòng)力矩和重心產(chǎn)生較大的影響，為保證在改造完成后，轉(zhuǎn)爐爐體重心穩(wěn)定，爐體結(jié)構(gòu)可靠耐用，能夠達(dá)到安全生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)，實(shí)現(xiàn)正常運(yùn)行，必須以改造后的爐體為藍(lán)本，建立起新爐、老爐、
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年3期2018-02-16
- 中大型轉(zhuǎn)爐實(shí)際力矩特性及安全性探討
進(jìn)行了對(duì)比分析。爐口粘渣對(duì)不同噸位的轉(zhuǎn)爐力矩的影響程度是一樣的，噸位越大，越難實(shí)現(xiàn)全正力矩。并提出了一些轉(zhuǎn)爐安全性的控制措施。轉(zhuǎn)爐；正負(fù)力矩；粘渣量0 前言文中以正負(fù)力矩設(shè)計(jì)的某廠150 t轉(zhuǎn)爐[1]及某廠350 t轉(zhuǎn)爐[4]為例，對(duì)該兩個(gè)噸位的轉(zhuǎn)爐新砌筑爐襯以下簡(jiǎn)稱“新爐”和拆爐前的爐襯以下簡(jiǎn)稱“老爐”，實(shí)際力矩曲線進(jìn)行分析，粘渣量作為影響轉(zhuǎn)爐負(fù)力矩的關(guān)鍵因素，分析其對(duì)兩個(gè)噸位的轉(zhuǎn)爐的影響程度。通過(guò)跟蹤現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備運(yùn)行后的實(shí)際情況，分析了負(fù)力矩情況下相應(yīng)事故
重型機(jī)械 2017年5期2017-10-23
- 提高轉(zhuǎn)爐煤氣回收量的措施
中的氧主要來(lái)自于爐口附近的野風(fēng)吸入，因此，在轉(zhuǎn)爐開吹以后，及時(shí)將活動(dòng)煙罩降至爐口附近，減少爐口周圍野風(fēng)的吸入量，可以迅速降低煙氣中的氧含量，以最快的速度到達(dá)煤氣回收允許的氧含量條件。減少空氣的吸入量，還可以減少吹煉過(guò)程中CO的二次燃燒，提高煤氣回收的質(zhì)量。不降罩操作回收的煤氣中CO2含量可以達(dá)到18%以上，而降罩操作后CO2含量可以降至15%以下，降低的這部分CO2實(shí)際上就是CO少燃燒氧化的。2.3 匹配風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速和二文環(huán)縫開度以保證吹煉期間爐口的微正壓為標(biāo)
山東冶金 2017年2期2017-05-10
- 轉(zhuǎn)爐煤氣回收的分析和改進(jìn)
成CO和CO2在爐口處吸入少量的空氣后形成轉(zhuǎn)爐煙氣，轉(zhuǎn)爐的煙氣通過(guò)回收裝置成為可利用的轉(zhuǎn)爐煤氣（LDG）?？梢姛煔饬渴寝D(zhuǎn)爐煤氣的最大發(fā)生量，影響煤氣發(fā)生量的主要因素是碳氧化物的生成量和吸收轉(zhuǎn)爐的空氣量。按物料和熱平衡建立轉(zhuǎn)爐煤氣回收量模型：式中：Σ2i=1ci為鐵水中碳和其他含碳物料中碳氧化產(chǎn)生的爐氣量之和，m3/t；α為空氣吸入系數(shù)，η為煤氣回收比，λ為CO的比例。3 影響因素分析及改進(jìn)方法3.1 原料條件的變化轉(zhuǎn)爐煉鋼依靠鐵水的顯熱及鐵水內(nèi)C、S、Mn
山東冶金 2017年6期2017-04-27
- 利用火炕栽蒜苗技術(shù)
火炕，設(shè)1～2個(gè)爐口，在順爐口附近的炕面鋪上10厘米厚的田土，以便均勻加溫。第三，火炕的四周用磚砌成0.5米高的畦埂，然后擺13千克左右浸泡好的蒜，最后在蒜頭上覆蓋10厘米的沙子或稻殼。栽上后隨即澆水，以后每隔3天澆一次水，每次每平方米用水5～7千克。需要注意的是，炕溫要保持在20℃左右，切忌高溫；出苗前要把門窗用草簾、席子或黑塑料布等嚴(yán)密遮光，直到收獲為止。25天左右時(shí)，蒜苗長(zhǎng)到30厘米，此時(shí)可收割頭刀；二茬蒜苗長(zhǎng)到25厘米左右收割二刀，每0.5千克蒜種
鄉(xiāng)村科技 2016年34期2016-02-20
- 中頻感應(yīng)電爐除塵系統(tǒng)選型研究
塵罩位于感應(yīng)電爐爐口正上方，罩子大小接近于爐口直徑，電爐煙氣在高溫?zé)崃ψ饔孟聫?span id="j5i0abt0b" class="hl">爐口垂直升起，正好被負(fù)壓狀態(tài)下的可移動(dòng)捕塵罩捕捉，移動(dòng)捕塵罩通過(guò)剛性風(fēng)管、回轉(zhuǎn)軸承固定于電爐臺(tái)的立柱結(jié)構(gòu)上。捕塵罩結(jié)構(gòu)如圖1所示，在出高溫熔融的液體時(shí)（如銅水），該轉(zhuǎn)動(dòng)捕塵罩可由電機(jī)減速裝置驅(qū)動(dòng)齒輪組轉(zhuǎn)動(dòng)。轉(zhuǎn)動(dòng)捕塵罩適合爐料由人力或機(jī)動(dòng)小車加入的生產(chǎn)工況，如加料需行車由正上方加入，需轉(zhuǎn)動(dòng)捕塵罩。轉(zhuǎn)動(dòng)捕塵罩的缺點(diǎn)是在出銅水時(shí)，電爐爐體向爐前傾轉(zhuǎn)一定角度，此時(shí)高溫?zé)焿m會(huì)外逸，無(wú)法收集
鑄造設(shè)備與工藝 2016年6期2016-02-09
- 電極鹽爐改造方向與節(jié)能潛力
啟動(dòng)升溫時(shí)間長(zhǎng)和爐口熱損失大，使鹽爐成為耗費(fèi)能源大的熱處理加熱設(shè)備。當(dāng)前，科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，新技術(shù)、新材料的不斷涌現(xiàn)，已為鹽爐的綜合改造創(chuàng)造了良好條件。我國(guó)近幾年來(lái)，采用新型耐火材料、新型保溫材料的鹽爐，使?fàn)t壁熱損失大大減少，爐膽熱平衡時(shí)間向后推遲，延長(zhǎng)了鹽爐使用的壽命?？煽毓桦娫础㈦娮觾x表、單片計(jì)算機(jī)在鹽爐上的應(yīng)用，使鹽爐的控溫精度和爐溫穩(wěn)定性都得到了提高，且使用方便，還能有一定的節(jié)能效果?？梢?，應(yīng)用先進(jìn)技術(shù)改造鹽爐是一個(gè)重要課題。近幾年，我國(guó)在鹽爐改造中
節(jié)能與環(huán)保 2015年11期2015-01-14
- 提高轉(zhuǎn)爐爐齡生產(chǎn)實(shí)踐
修質(zhì)量(1)更換爐口外側(cè)變型鋼套。貴冶爐口經(jīng)過(guò)多年使用，爐口外側(cè)鋼套出現(xiàn)內(nèi)卷，變型較嚴(yán)重，砌筑過(guò)程中易出現(xiàn)耐火磚外露，在生產(chǎn)過(guò)程中清理爐口時(shí)爐口易造成外側(cè)磚破損，影響轉(zhuǎn)爐爐壽命，2011年就出現(xiàn)過(guò)因爐口掉磚，側(cè)爐口燒損導(dǎo)致停爐的現(xiàn)象。目前，每次砌筑前，爐口鋼套變型板均要更換。(2)爐口內(nèi)側(cè)增加保護(hù)鋼套。在長(zhǎng)周期生產(chǎn)過(guò)程中，后期易出現(xiàn)上爐口和側(cè)爐口耐火磚掉落現(xiàn)象，影響正常生產(chǎn)。爐口磚砌筑完畢后，在上爐口和側(cè)爐口內(nèi)側(cè)增加保護(hù)鋼套，利用吹煉時(shí)噴濺將鋼板掛渣，避免
銅業(yè)工程 2014年3期2014-10-29
- 本鋼薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線節(jié)能功能開發(fā)
鋼坯出加熱爐后，爐口熱金屬檢測(cè)器檢測(cè)到鋼坯，此時(shí)精軋開始升至正常穿帶速度，選擇準(zhǔn)備卷取的卷取機(jī)開始轉(zhuǎn)車，另一臺(tái)繼續(xù)停轉(zhuǎn)狀態(tài)。2.2 軋制狀態(tài)二軋機(jī)未軋制，一臺(tái)卷取機(jī)在卷取，此時(shí)要求精軋機(jī)以節(jié)能速度低速運(yùn)轉(zhuǎn)，未卷取的卷取機(jī)停轉(zhuǎn)狀態(tài)，當(dāng)下一塊鋼坯出加熱爐后，爐口熱金屬檢測(cè)器檢測(cè)到鋼坯，此時(shí)精軋開始升至正常穿帶速度，正在卷取的卷取機(jī)正常卷取，另一臺(tái)卷取機(jī)開始轉(zhuǎn)車。2.3 軋制狀態(tài)三荒軋與精軋正在軋制，一臺(tái)卷取機(jī)在卷取，此時(shí)要求精軋機(jī)正常軋制，未卷取的卷取機(jī)停轉(zhuǎn)狀
山東工業(yè)技術(shù) 2014年20期2014-10-21
- 原油外輸超導(dǎo)加熱爐防爆門超溫問(wèn)題的探討
，超導(dǎo)爐一直出現(xiàn)爐口結(jié)焦的現(xiàn)象，因此分別對(duì)3家輸油站庫(kù)的超導(dǎo)爐結(jié)焦周期及相關(guān)數(shù)據(jù)做了調(diào)查。DYK油庫(kù)：1＃爐清焦周期15天，燃油溫度130，燃油壓力1.2；2＃爐清焦17天，燃油溫度130，燃油壓力1.2，燃油來(lái)源均為海洋來(lái)油。HG輸油站：1＃爐清焦周期3天，燃油溫度125，燃油壓力1.1；2＃爐清焦4天，燃油溫度125，燃油壓力1.1，燃油來(lái)源均為清河混合。GR輸油站：1＃爐清焦周期5天，燃油溫度128，燃油壓力1.0；2＃爐清焦4天，燃油溫度127，燃
山東工業(yè)技術(shù) 2014年18期2014-10-21
- 熱處理的清潔生產(chǎn)
選，決定對(duì)網(wǎng)帶爐爐口余熱進(jìn)行綜合利用。（1）技術(shù)性分析及措施 由于網(wǎng)帶爐淬火過(guò)程為保護(hù)零件表面不脫碳、不氧化，爐內(nèi)需補(bǔ)充保護(hù)氣，燃燒后形成一定的正壓，爐口溫度可達(dá)180～200℃，通過(guò)在爐口安裝與清洗水槽連接的水箱，利用爐口余熱循環(huán)對(duì)清洗槽內(nèi)的水進(jìn)行加熱，水溫能達(dá)到50～60℃，提高淬火后零件的去油清洗效果，提高零件的清潔度，從而達(dá)到減少回火時(shí)油煙的產(chǎn)生，降低蒸汽的用量，既節(jié)約能源，提升了工序質(zhì)量，又大大改善作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)的環(huán)境。爐口余熱回收利用裝置，技術(shù)成熟，
金屬加工(熱加工) 2014年15期2014-10-08
- 熱軋加熱爐爐前輥道的典型問(wèn)題分析和解決方案
3)對(duì)熱軋步進(jìn)爐爐口輥道的主要故障問(wèn)題進(jìn)行了系統(tǒng)、深入的分析，并提出了切實(shí)可行的解決方案，對(duì)相關(guān)的工程技術(shù)人員和一線操作維護(hù)人員具有很好的參考和借鑒作用。加熱爐爐口輥道 典型故障 解決方案1 概述加熱爐爐口輥道在冶金設(shè)備中算是比較特殊的一類設(shè)備，它所處的環(huán)境非常惡劣，在鋼坯出爐過(guò)程中，出爐紅坯和高溫爐氣直接對(duì)爐口設(shè)備形成強(qiáng)熱輻射。在這樣的特定工況下，如何對(duì)爐口設(shè)備和基礎(chǔ)提供有效的隔熱防護(hù)，如何解決爐口輥道軸承的高溫潤(rùn)滑問(wèn)題等，都是必須考慮和解決的問(wèn)題。事實(shí)
冶金設(shè)備 2014年5期2014-08-07
- 天鐵熱軋降低轉(zhuǎn)爐噴濺工藝優(yōu)化實(shí)踐
把隨爐氣攜走、從爐口溢出或噴出爐渣與金屬的現(xiàn)象稱為噴濺。天鐵熱軋煉鋼將吹煉以開吹5 min為界，5 min以后流出爐口并且噴出物占整個(gè)爐帽2/3的情況視為噴濺。在一般情況下，噴濺造成金屬損失在0.5%～5%左右，大噴濺時(shí)損失的鋼鐵料消耗更高，能達(dá)到10%以上，嚴(yán)重影響了煉鋼成本指標(biāo)，同時(shí)噴濺對(duì)設(shè)備、環(huán)境和生產(chǎn)安全等帶來(lái)以下幾點(diǎn)危害性：噴濺時(shí)大部分爐渣和金屬噴出爐口，散落平臺(tái)和軌道，加大了勞動(dòng)強(qiáng)度，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)l(fā)生爆炸事故，將爐帽掀出，危及人身及設(shè)備安全。噴
天津冶金 2014年3期2014-05-16
- 激光測(cè)厚儀在120t轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯上的應(yīng)用研究與實(shí)踐
佳時(shí)期應(yīng)該在轉(zhuǎn)爐爐口的法蘭盤安裝完畢但未砌筑內(nèi)襯前，或砌筑內(nèi)襯并完成烘爐后進(jìn)行。這時(shí)可以通過(guò)測(cè)量鋼殼或內(nèi)襯（損耗較?。﹣?lái)檢驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)的正確性。（1）將測(cè)厚儀放置在正對(duì)爐口，且與爐口盡量遠(yuǎn)的位置，并將激光頭底座整平。（2）永久參考標(biāo)志A（左）、B（右）定位，順序必須先左后右。（3）T標(biāo)定位：在轉(zhuǎn)爐爐口上確定某一點(diǎn)（最好選在轉(zhuǎn)爐爐口上方，見圖1），使其分別在轉(zhuǎn)爐搖到大約60°、80°和100°時(shí)對(duì)其進(jìn)行測(cè)量定位。圖1 爐口參考點(diǎn)示意圖（4）環(huán)形標(biāo)志定位：環(huán)形標(biāo)
天津冶金 2014年1期2014-05-11
- 數(shù)字技術(shù)于金隆備件制造中的應(yīng)用
銅。轉(zhuǎn)爐每天要從爐口進(jìn)、出2～3爐的銅水。大量銅水的沖刷，對(duì)爐口損傷較大。轉(zhuǎn)爐爐口(圖4、圖5)原設(shè)計(jì)為一個(gè)大型的薄壁鑄鋼件，俗稱“燈籠殼子”。為確保結(jié)合部的形狀尺寸，鑄造時(shí)結(jié)合部在下，薄壁部分在上。因此薄壁部分出現(xiàn)疏松，夾渣等鑄造缺陷在所難免。制造尺寸偏差大、使用壽命短。爐口中心并不通過(guò)轉(zhuǎn)爐截面中心。有一個(gè)22.5°的夾角(圖6)。爐口又是裝在爐口固定架上。與固定架連接的60個(gè)腰型槽在圓周R2660，而位置在爐口投影R2660的同心圓上。每一個(gè)腰型孔的軸
銅業(yè)工程 2014年2期2014-05-07
- 淺析轉(zhuǎn)爐砌筑的施工方法
體，砌體砌筑時(shí)，爐口——上部砌筑難度最大。2 施工部署2.1 施工用水、用電從就近系統(tǒng)接入所有材料采用3t叉車從耐火材料庫(kù)運(yùn)輸?shù)绞┕さ攸c(diǎn)，再用主廠房行車吊到平臺(tái)堆放，下面要用木板或木枋墊起，再用雨布覆蓋，做好防護(hù)措施防止雨水打濕，并作好每件材料的標(biāo)識(shí)。填充料采用強(qiáng)制攪拌機(jī)攪拌。所用砌筑材料采用人工配手動(dòng)葫蘆轉(zhuǎn)運(yùn)到爐體內(nèi)部。在材料轉(zhuǎn)運(yùn)工程中，不同施工部位的磚分類堆放，查取清晰明了。2.2 施工配置2.2.1 勞動(dòng)力配置 木工2 名，砌筑工8 名，架子工3名，
價(jià)值工程 2014年5期2014-03-13
- 八鋼150t轉(zhuǎn)爐干法除塵泄爆的研究與實(shí)踐
煤氣的高溫?zé)煔鈴?span id="j5i0abt0b" class="hl">爐口進(jìn)煙罩，此時(shí)有部分空氣混入，使?fàn)t氣中部分CO燃燒生成CO2，同時(shí)帶入部分N2，此時(shí)煙氣的主要成分為：粉塵、CO、CO2、N2、O2等，煙氣溫度在 1500℃左右，煙氣在風(fēng)機(jī)吸引力下經(jīng)煙罩進(jìn)入煙道，以柱塞流的方式運(yùn)行到到蒸發(fā)冷卻器(EC)，此時(shí)煙氣溫度在800℃左右，蒸發(fā)冷卻器內(nèi)設(shè)置了若干個(gè)噴嘴，噴嘴的作用就是利用低壓蒸汽把水霧化成霧狀噴入蒸發(fā)冷卻器內(nèi)，對(duì)煙氣進(jìn)行降溫和除塵，使EC出口煙氣溫度在300℃左右，同時(shí)，煙氣中將有45%左右的灰
山東工業(yè)技術(shù) 2013年9期2013-11-30
- 150t轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)力矩計(jì)算分析
。假定耳軸位置距爐口4735 mm處，利用se軟件三維建模計(jì)算得出，轉(zhuǎn)爐空爐重量（爐殼、爐帽擋渣板、連接裝置及水冷配管）為242.7 t，重心位置距爐口4572 mm。3 傾動(dòng)力矩計(jì)算條件轉(zhuǎn)爐的傾動(dòng)力矩是指當(dāng)爐體傾動(dòng)時(shí)，作用在耳軸上的靜力矩，由3部分組成：空爐力矩（由爐體質(zhì)量引起的力矩MK）；爐液力矩（由爐液質(zhì)量引起的力矩MD）；耳軸的摩擦力矩MM（其方向始終與傾動(dòng)方向相反．大小基本不變）[1]。本文合成力矩MH是指MK、MD、MM三項(xiàng)之和，合成重量為爐內(nèi)
天津冶金 2013年5期2013-10-23
- 陽(yáng)極爐爐口檢修焊接裂紋的處理
此，需要對(duì)陽(yáng)極爐爐口不定期進(jìn)行更換及檢修。在設(shè)備檢修過(guò)程中，冬季外部施工的情況越來(lái)越多,出現(xiàn)了一些因低溫環(huán)境焊接引起裂紋的情況，因此研究低溫環(huán)境下焊接裂紋問(wèn)題是非常必要的。本文結(jié)合葫蘆島鋅廠東方銅業(yè)有限公司陽(yáng)極爐爐口與爐體對(duì)接焊縫出現(xiàn)焊接裂紋這一情況，詳細(xì)分析了低溫環(huán)境下焊接導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生的各種因素，并從施工規(guī)范、預(yù)熱溫度、焊后保溫等方面采取了質(zhì)量控制措施，從而防止了焊接裂紋的產(chǎn)生，保證了低溫環(huán)境下的焊接檢修質(zhì)量。陽(yáng)極爐爐口結(jié)構(gòu)如圖1所示 （焊縫高度12 m
化工裝備技術(shù) 2013年4期2013-10-15
- 振動(dòng)時(shí)效技術(shù)在轉(zhuǎn)爐爐口上的應(yīng)用
量應(yīng)用。1.轉(zhuǎn)爐爐口使用現(xiàn)狀轉(zhuǎn)爐爐體一般由爐帽、爐殼（爐身）、爐底三部分組成，為了便于轉(zhuǎn)爐工作時(shí)加料、插入氧槍、排出爐氣和倒渣，在爐帽頂部設(shè)有圓形爐口。煉鋼時(shí)，爐內(nèi)溫度在1600℃以上。為延長(zhǎng)爐帽金屬殼和爐襯的使用壽命，普遍采用循環(huán)水強(qiáng)制冷卻的水冷爐口，其優(yōu)點(diǎn)是減少了爐口上的粘結(jié)物并使粘結(jié)物易于清除，同時(shí)可以加強(qiáng)爐口剛度，減少爐口變形，從而延長(zhǎng)轉(zhuǎn)爐爐殼、爐襯的使用壽命。但是，一旦水冷爐口的冷卻水管漏水，就必須更換爐口，以避免安全事故的發(fā)生。因此，延長(zhǎng)爐口的
金屬加工(熱加工) 2013年9期2013-08-02
- 提高120t轉(zhuǎn)爐煤氣回收量的生產(chǎn)實(shí)踐
合理供氧。吹煉期爐口是轉(zhuǎn)爐煙氣與外界接觸的唯一通道，即使保持同樣的爐口差壓，只改變煙道與爐口之間的距離，也對(duì)轉(zhuǎn)爐煤氣回收的質(zhì)與量影響很大。因此，采用“吹煉開始連鎖降罩，后下槍”開吹控制模式，并對(duì)煙罩下極限進(jìn)行調(diào)整，與爐口間距不得超過(guò)150 mm，防止大量空氣被吸入煙罩內(nèi)。在煤氣回收期，嚴(yán)格控制槍位，氧槍的提升嚴(yán)禁超過(guò)開氧點(diǎn)，以防止槍位過(guò)高造成氧氣直接被1 次風(fēng)機(jī)吸走。以上措施使轉(zhuǎn)爐煤氣回收提前40 s。另外，充分利用煉鋼間歇時(shí)間及時(shí)清除爐口結(jié)渣，利于煙罩的
山東冶金 2013年1期2013-06-28
- 新式上修轉(zhuǎn)爐工藝的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
上修是指爐襯磚從爐口上面被運(yùn)進(jìn)爐內(nèi)進(jìn)行修砌;下修是指將活爐底移開，爐襯磚從爐底口被運(yùn)進(jìn)爐內(nèi)進(jìn)行修砌。下修爐用的修爐機(jī)械都布置在轉(zhuǎn)爐下方的通廊內(nèi)，爐襯材料的運(yùn)送方便，筑爐的設(shè)備也不受其它設(shè)備的干擾;另外，由于爐底被拆除，爐襯冷卻快，可以縮短修爐時(shí)間。但大型轉(zhuǎn)爐采用活爐底存在漏鋼的危險(xiǎn)性，萬(wàn)一在結(jié)合面上跑鋼，將造成嚴(yán)重事故。因此，下修爐方式多用在中、小型轉(zhuǎn)爐，大型轉(zhuǎn)爐多用上修方式。目前，大型轉(zhuǎn)爐普遍采用修爐塔上修爐方式，投資大、修爐工藝復(fù)雜、費(fèi)時(shí)、設(shè)備故障多。
重型機(jī)械 2012年5期2012-09-19
- 萊鋼活爐底復(fù)吹轉(zhuǎn)爐爐型控制工藝實(shí)踐
部位形狀不規(guī)則和爐口粘渣內(nèi)徑波動(dòng)等現(xiàn)象，萊鋼特鋼事業(yè)部采取了動(dòng)態(tài)控制爐底高度，合理維護(hù)兩側(cè)大面，量化控制爐口粘渣內(nèi)徑等措施，近兩年來(lái)爐底高度穩(wěn)定在6.60 m～6.80 m，鋼渣兩側(cè)大面無(wú)凹坑，熔池﹑渣線部位無(wú)明顯凹槽，爐口粘渣內(nèi)徑穩(wěn)定在1.90 m～2.35 m，轉(zhuǎn)爐爐型保持穩(wěn)定受控狀態(tài)，為轉(zhuǎn)爐操作提供了有利條件。轉(zhuǎn)爐 爐型 濺渣 堿度0 前言在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程當(dāng)中活爐底復(fù)吹轉(zhuǎn)爐爐型控制難度較大，比如爐底高度(一般指轉(zhuǎn)爐爐口水箱至爐底的距離)波動(dòng)，出渣側(cè)和出
河南冶金 2012年3期2012-09-11
- 轉(zhuǎn)爐煤氣回收液壓伺服系統(tǒng)性能分析
動(dòng)煙罩,通過(guò)調(diào)節(jié)爐口煙氣壓力與大氣壓力的差壓(簡(jiǎn)稱微差壓)來(lái)控制爐前的環(huán)境污染程度和煤氣回收的質(zhì)量,如果爐口微差壓正值過(guò)大,將造成火焰外冒,惡化爐前環(huán)境;如果負(fù)值過(guò)小,又會(huì)吸入空氣,使一氧化碳燃燒,降低回收煤氣的熱值。轉(zhuǎn)爐爐口微差壓是由冶煉產(chǎn)生的煤氣量、煤氣風(fēng)機(jī)的抽風(fēng)量和環(huán)縫洗滌器的開度決定的。煤氣量的大小由冶煉工藝決定,為不可控因素;而煤氣風(fēng)機(jī)的抽風(fēng)量和煤氣風(fēng)機(jī)的性能相關(guān),一旦設(shè)計(jì)確定,風(fēng)機(jī)的抽風(fēng)量變化很小。轉(zhuǎn)爐煤氣回收新OG濕法除塵系統(tǒng)通過(guò)液壓伺服系統(tǒng)
中國(guó)機(jī)械工程 2011年11期2011-01-29
- 西安東郊西漢墓出土的青銅染器
連接，大圈正好與爐口相符，可以架在爐口上以承托耳杯。承托器、耳杯與爐口正相吻合，儼然是一整套器具。這種器物，以前西漢墓屢有出土，如：長(zhǎng)沙識(shí)字嶺西漢墓、咸陽(yáng)馬泉西漢墓，山西渾源畢村西漢墓、太原尖草坪西漢墓、安徽天長(zhǎng)縣三角圩西漢墓等。另外，陳夢(mèng)家先生編的《海外中國(guó)銅器圖錄》中載有美國(guó)芝加哥博物館展出的一對(duì)杯、爐并存者，亦屬此類。其中咸陽(yáng)馬泉、太原尖草坪、山西渾源畢村3處西漢墓所出的銅爐以及美國(guó)芝加哥博物館展出的那件銅爐，爐體均有四神圖案，造型也大致與西安東郊漢
收藏 2000年11期2000-06-14