生球
- 粘結(jié)劑與膨潤(rùn)土混合添加制備球團(tuán)礦及性能分析
/min），檢測(cè)生球含水量、生球落下及抗壓強(qiáng)度；然后進(jìn)行干燥、預(yù)熱、焙燒操作，操作完成后得到成品球團(tuán)礦，對(duì)成品球團(tuán)礦進(jìn)行抗壓強(qiáng)度及還原性能檢測(cè)，并分析其礦相結(jié)構(gòu)。圖1 實(shí)驗(yàn)流程圖(2)主要使用設(shè)備名稱及型號(hào)表6 主要使用設(shè)備名稱及型號(hào)(3)球團(tuán)干燥、預(yù)熱及焙燒工藝根據(jù)國(guó)內(nèi)某企業(yè)實(shí)際生產(chǎn)工藝來(lái)設(shè)定球團(tuán)的干燥、預(yù)熱、焙燒和環(huán)冷參數(shù)，參數(shù)見表7。在實(shí)驗(yàn)室模擬球團(tuán)生產(chǎn)的實(shí)際過(guò)程，并在此基礎(chǔ)上優(yōu)化球團(tuán)生產(chǎn)的工藝參數(shù)。表7 球團(tuán)干燥、預(yù)熱、焙燒及環(huán)冷工藝參數(shù)(4)性能
當(dāng)代化工研究 2023年3期2023-03-04
- 利用某礦尾泥做堿性球團(tuán)熔劑的試驗(yàn)研究
程2.2 造球及生球性能檢測(cè)稱取3 kg鐵精礦，加入球團(tuán)粘結(jié)劑，混勻后在Φ800 mm的圓盤造球機(jī)(轉(zhuǎn)速25 r/min)上進(jìn)行造球試驗(yàn)。生球性能檢測(cè)為檢測(cè)直徑10～12 mm的生球的落下強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和爆裂溫度。隨機(jī)選擇10個(gè)合格生球，從0.5 m高度垂直落下至10 mm厚的鋼板上，以確定生球的落下強(qiáng)度；在天平秤上用平鏟按壓測(cè)試隨機(jī)選擇的10個(gè)合格生球的抗壓強(qiáng)度；在SCQ-50生球爆裂溫度測(cè)定裝置上測(cè)試隨機(jī)選擇的50個(gè)合格生球的爆裂溫度。2.3 酸性球團(tuán)
礦業(yè)工程 2023年1期2023-02-27
- 基于鏈箅機(jī)-回轉(zhuǎn)窯的高鈦型釩鈦磁鐵礦球團(tuán)制備研究
同磨礦壓力下球團(tuán)生球抗壓強(qiáng)度、落下次數(shù)和爆裂溫度的變化；然后通過(guò)實(shí)驗(yàn)室小型焙燒實(shí)驗(yàn)，探究了焙燒溫度和釩鈦磁鐵礦配比對(duì)于釩鈦球團(tuán)固結(jié)強(qiáng)度的影響，進(jìn)而確定了適宜的工業(yè)實(shí)驗(yàn)焙燒溫度。隨后對(duì)最佳的實(shí)驗(yàn)組進(jìn)行了工業(yè)投籠實(shí)驗(yàn)，并對(duì)投籠實(shí)驗(yàn)樣品球團(tuán)進(jìn)行了冶金性能實(shí)驗(yàn)。通過(guò)實(shí)驗(yàn)室模擬研究和工業(yè)試驗(yàn)相結(jié)合，探究了高鈦釩鈦球團(tuán)適宜的高壓輥磨壓力，適宜的焙燒溫度，為高鈦釩鈦球團(tuán)應(yīng)用于鏈箅機(jī)-回轉(zhuǎn)窯奠定了基礎(chǔ)，對(duì)促進(jìn)釩鈦磁鐵礦資源高效利用有參考意義。1 試驗(yàn)原料與方法1.1 試驗(yàn)
礦業(yè)工程 2023年1期2023-02-27
- 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)過(guò)程熱狀態(tài)工藝優(yōu)化
過(guò)內(nèi)部循環(huán)，完成生球的脫水干燥、預(yù)熱和氧化，溫度梯度明顯，干燥的目的是使經(jīng)干燥的球團(tuán)能夠安全承受預(yù)熱階段的較高溫度下的內(nèi)應(yīng)力，干燥段主要是生球水分蒸發(fā)，部分結(jié)晶水分解，系統(tǒng)脫水80%主要發(fā)生在干燥段。生球干燥后，在進(jìn)入焙燒之前，存在一過(guò)渡階段，即預(yù)熱階段，球團(tuán)礦在預(yù)熱階段的焙燒對(duì)成品球的質(zhì)量和產(chǎn)量都有重要的影響，預(yù)熱段主要發(fā)生磁鐵礦氧化成三氧化二鐵碳酸鹽硫化物分解，氧化，硫化物的煅燒等，干球氧化55%～70%在預(yù)熱段，氧化對(duì)于球團(tuán)礦的機(jī)械強(qiáng)度和還原性狀具有
中國(guó)金屬通報(bào) 2022年16期2023-01-10
- 新型復(fù)合粘結(jié)劑提高生球質(zhì)量的作用機(jī)理及構(gòu)效關(guān)系
新型復(fù)合粘結(jié)劑對(duì)生球質(zhì)量的影響規(guī)律，基于“構(gòu)效關(guān)系”思想，確定了膨潤(rùn)土及有機(jī)粘結(jié)劑用量與生球各性能指標(biāo)的相關(guān)程度和數(shù)學(xué)模型；通過(guò)對(duì)生球碰撞破碎的力學(xué)特征分析，結(jié)合“構(gòu)效關(guān)系”模型，研究了復(fù)合粘結(jié)劑強(qiáng)化生球質(zhì)量的作用機(jī)理，為復(fù)合粘結(jié)劑降低膨潤(rùn)土消耗、優(yōu)化生球性能的工業(yè)化應(yīng)用提供理論指導(dǎo)和技術(shù)支撐.1 原料及研究方法1.1 原料性能本實(shí)驗(yàn)基于某企業(yè)球團(tuán)生產(chǎn)原料結(jié)構(gòu)55%A 精+25% B 精+20% Z 精，所涉及的3 種鐵精礦的化學(xué)成分、粒度組成、比表面積、
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2023年1期2023-01-05
- 鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯-環(huán)冷機(jī)氧化球團(tuán)工藝設(shè)計(jì)及實(shí)踐
精礦成球性，提高生球質(zhì)量，使生球的粒度更趨近于均勻?；剞D(zhuǎn)窯燃料采用轉(zhuǎn)爐煤氣+煤粉。轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)熱值約1 400 kcal/m3，年最大用量：8.58×107m3；煤粉熱值約6 500 kcal/kg，年最大用量：1.85萬(wàn)t。精礦干燥采用高爐煤氣作為燃料，按照高爐煤氣熱值≥750 kcal/m3計(jì)算，年最大用量6.3×107m3。1.4 精礦干燥鐵精礦的水分一般在10%左右，當(dāng)原料水分不大于9%時(shí)高壓輥磨機(jī)的輥壓效果比較理想，因此采用干燥工藝嚴(yán)格控制進(jìn)入高壓
山西冶金 2022年6期2022-11-12
- 回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)配加紅礦粉降低球團(tuán)成本研究
索紅礦粉對(duì)造球、生球質(zhì)量、球團(tuán)質(zhì)量指標(biāo)的影響，確定能滿足正常生產(chǎn)的最佳紅礦粉配比。1 回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)工藝和原理1.1 回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)工藝流程圖（見圖1）圖1 天鐵崇利鋼有限公司回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)工藝流程圖1.2 回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)生產(chǎn)原理球團(tuán)法就是將細(xì)磨的精礦粉制成能滿足冶煉要求的塊狀物料的一個(gè)加工過(guò)程[2]。其過(guò)程為：將準(zhǔn)備好的原料（細(xì)磨精礦粉或其他細(xì)磨粉狀物料，膨潤(rùn)土等），按照一定的比例經(jīng)過(guò)配料、混勻，在造球機(jī)上經(jīng)過(guò)滾動(dòng)而制成一定尺寸的生球，然后采用干燥、焙燒的方法使其發(fā)生一
山西冶金 2022年6期2022-11-12
- 智能造球在馬鋼球團(tuán)廠的實(shí)踐應(yīng)用
稱“造球盤”）的生球質(zhì)量合格率勢(shì)在必行。許多球團(tuán)廠現(xiàn)有造球盤雖然大多設(shè)置了加水裝置、給料皮帶變頻調(diào)速裝置，但仍然處于單參數(shù)設(shè)定、人工調(diào)節(jié)的較低水平，同時(shí)因?yàn)槿狈τ行У?span id="j5i0abt0b" class="hl">生球實(shí)時(shí)檢測(cè)手段，造球生產(chǎn)過(guò)程仍然依賴人工監(jiān)控造球過(guò)程，包括生球粒級(jí)分布、配水布置、給料量、造球盤轉(zhuǎn)速、造球盤傾角等，由操作工憑經(jīng)驗(yàn)和視覺進(jìn)行區(qū)分和調(diào)整。鑒于給料量/配水量波動(dòng)、膨潤(rùn)土含量不均勻、混合料水分不穩(wěn)定、礦粉粒徑不均勻等實(shí)際問(wèn)題，操作工需不斷改變配水量、造球盤傾角及轉(zhuǎn)速進(jìn)行生產(chǎn)調(diào)整，
機(jī)電信息 2022年19期2022-10-15
- SiO2含量對(duì)鐵礦球團(tuán)性能影響的研究進(jìn)展
SiO2含量對(duì)生球性能的影響2.1 對(duì)抗壓強(qiáng)度、落下強(qiáng)度的影響生球中SiO2主要來(lái)源于礦粉、 膨潤(rùn)土和添加劑，可以通過(guò)調(diào)整它們的配比改變生球中SiO2含量，所以生球性能與礦粉、膨潤(rùn)土和添加劑的性能有很強(qiáng)的相關(guān)性。 礦粉中的SiO2含量對(duì)生球強(qiáng)度的影響[14]如表2 所示。表2 礦粉中的SiO2含量對(duì)生球強(qiáng)度的影響Table 2 Effect of Content of SiO2in Fine Ore on Strength of Green Pellet
鞍鋼技術(shù) 2022年4期2022-08-04
- 巴西赤鐵精粉用于鞍鋼鲅魚圈球團(tuán)生產(chǎn)試驗(yàn)研究
氣的使用量來(lái)補(bǔ)償生球中FeO含量降低減少的熱量。巴西Minas Rio赤鐵精粉和卡拉拉鐵精礦不僅鐵品位高，而且粒度細(xì)，粒度＜0.074 mm比例超過(guò)97%，從粒度組成上來(lái)看，巴西Minas Rio赤鐵精粉與卡拉拉鐵精礦均可用于造球。由表3可以看出，復(fù)合膨潤(rùn)土的質(zhì)量是符合球團(tuán)生產(chǎn)要求的。1.2 實(shí)驗(yàn)方法在直徑為Φ800 mm圓盤造球機(jī)上制備生球，造球機(jī)傾角為45°，轉(zhuǎn)速為17 r/min。造球過(guò)程分為三個(gè)階段，造球時(shí)間總計(jì)12 min，其中母球形成 3 mi
鞍鋼技術(shù) 2022年3期2022-06-12
- 球團(tuán)停用潤(rùn)磨機(jī)下粗粒度鐵精粉消耗比例提升實(shí)踐
%組織生產(chǎn),控制生球落下強(qiáng)度≥5 次/0.5m,鏈篦機(jī)布料厚度175±5mm,回轉(zhuǎn)窯焙燒溫度控制1150 ～1200℃,球團(tuán)礦抗壓強(qiáng)度控制≥2100N?；鶞?zhǔn)期生產(chǎn)過(guò)程中造球生球落下強(qiáng)度平均9次,生產(chǎn)期間造球穩(wěn)定,生球表面無(wú)粉末黏結(jié),生返料平均10.08t/h,鏈篦機(jī)干返料平均78.52t/d,熱工系統(tǒng)內(nèi)粉子少,回轉(zhuǎn)窯焙燒氣氛控制較好,從窯頭觀察回轉(zhuǎn)窯內(nèi)透明,熱工制度穩(wěn)定、順行,球團(tuán)礦抗壓強(qiáng)度平均2282N,質(zhì)量滿足高爐冶煉要求。2.2 生產(chǎn)實(shí)踐期2.2.1
新疆鋼鐵 2022年4期2022-03-04
- 提高球團(tuán)礦10～16mm比例優(yōu)化改造實(shí)踐
mm比例的因素生球長(zhǎng)大速率不均勻會(huì)出現(xiàn)大量的大球和小球，生球強(qiáng)度、預(yù)熱球強(qiáng)度不均勻則會(huì)產(chǎn)生大量粉末或細(xì)顆粒，而篩分效果的好壞則直接影響的生球的粒度組成。因此影響生球長(zhǎng)大速率、生球強(qiáng)度、預(yù)熱球強(qiáng)度均勻及篩分效果的因素，也是影響球團(tuán)礦10～16 mm比例的主要因素。1.1 除塵灰配用不均勻在鏈箅機(jī)-回轉(zhuǎn)窯氧化球團(tuán)生產(chǎn)中，會(huì)產(chǎn)生占鐵精礦用量3%左右的除塵灰[3-4]。因除塵灰為干料且經(jīng)高溫氧化過(guò)，其表面性質(zhì)與鐵精礦區(qū)別較大，除塵灰的配加對(duì)造球原料的水分和生球長(zhǎng)
礦業(yè)工程 2022年1期2022-02-17
- 釩氮合金成型工藝優(yōu)化
統(tǒng)計(jì) %3 提高生球成球率的生產(chǎn)實(shí)踐3.1 優(yōu)化原料配比結(jié)構(gòu)由于原料品位、性能的不同及生產(chǎn)工藝現(xiàn)狀，對(duì)釩氮合金成型工藝進(jìn)行調(diào)整。在原配比基礎(chǔ)上添加1%～2%釩氮合金成品落料的粉料作為骨料，同時(shí)在配比中增加1%～3%的金屬硅粉，提高生球的初始強(qiáng)度，且提高成品品位1～2個(gè)百分點(diǎn)。3.2 降低生球輸送過(guò)程中的沖擊降低輸送皮帶的轉(zhuǎn)速，可以改變生球落下的軌跡，降低拋落速度，減少生球的沖擊力，從而保護(hù)生球不破裂。將成球皮帶的滾筒電機(jī)使用變頻降速，皮帶轉(zhuǎn)速由1.2 m/
山東冶金 2021年5期2021-11-11
- 鞍鋼帶式機(jī)球團(tuán)生產(chǎn)中優(yōu)化配礦的研究與應(yīng)用①
示。由表4可知，生球落下強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度均隨精礦B配比提高而降低；精礦B配比超過(guò)50%時(shí)，落下強(qiáng)度降低幅度較大。固定精礦A配比50%，用精礦C同比替代精礦B，精礦C配比提高到15%時(shí)，生球落下強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度不能滿足生產(chǎn)要求，因?yàn)榫V中－0.044 mm粒級(jí)含量對(duì)造球具有決定意義［6］，而精礦C粒度較粗，－0.044 mm粒級(jí)占比只有63.25%，成球性遠(yuǎn)低于精礦B，當(dāng)其達(dá)到一定比例后無(wú)論作為成核粒子還是黏附粉，都會(huì)降低生球強(qiáng)度。成品球抗壓強(qiáng)度隨精礦B配比提高
礦冶工程 2021年3期2021-07-12
- 減少鏈篦機(jī)料層厚度差
要求，會(huì)直接導(dǎo)致生球在鏈篦機(jī)內(nèi)鼓干、抽干、預(yù)熱等過(guò)程不均勻，不僅導(dǎo)致生球容易出現(xiàn)炸裂，也嚴(yán)重影響到成品球的產(chǎn)量與質(zhì)量。馬鋼220萬(wàn)t/a 鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)線通過(guò)攻關(guān)，鏈篦機(jī)料層厚度差從38 mm 降低到14 mm，各項(xiàng)指標(biāo)大幅度改善。1 原因分析該廠鏈篦機(jī)采用的布料方式是擺動(dòng)皮帶+寬皮帶+大輥篩方式，生球經(jīng)皮帶機(jī)輸送到擺動(dòng)皮帶上（寬1 400 mm），擺動(dòng)皮帶依據(jù)四連桿機(jī)構(gòu)原理運(yùn)行（圖1），即在擺動(dòng)圓盤的轉(zhuǎn)動(dòng)下，帶動(dòng)擺動(dòng)桿拉著整條擺動(dòng)皮帶圍繞主軸做往復(fù)運(yùn)
冶金動(dòng)力 2021年3期2021-06-26
- 鞍鋼利用鎂基粘結(jié)劑生產(chǎn)鎂質(zhì)球團(tuán)工業(yè)試驗(yàn)
配方粘結(jié)劑造球，生球長(zhǎng)大速度慢、粒度?。ㄒ妶D1），提高球盤加水量，生球大小不均勻，質(zhì)量嚴(yán)重惡化，球團(tuán)造球?qū)λ诌^(guò)于敏感，生產(chǎn)不穩(wěn)定。為此調(diào)整粘結(jié)劑配方，試驗(yàn)期間先后調(diào)整了兩次，分別為配方Ⅱ、Ⅲ。圖1 配方Ⅰ粘結(jié)劑造球盤中生球情況Fig.1 Conditions of Green Pellets in Pelletizing Disc with Formula I Binder（2）第二階段為配方Ⅱ試驗(yàn)，共計(jì)用時(shí)13天。配方Ⅱ調(diào)整了粘結(jié)劑的粘結(jié)性能，解決了水
鞍鋼技術(shù) 2021年3期2021-06-11
- 提高程潮球團(tuán)生球爆裂溫度的研究
-回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)線，生球水分8.5%～9.0%，料層高200～230 mm，鏈箅機(jī)中生球在鼓干段時(shí)間短，生球中物理水未完全脫除，進(jìn)去抽干段時(shí)，因生球爆裂溫度低(不足500 ℃)，部分生球在抽干段中易爆裂，因此增加回轉(zhuǎn)窯窯內(nèi)粉末量，導(dǎo)致回轉(zhuǎn)窯結(jié)圈，而且會(huì)降低焙燒過(guò)程中成品球的抗壓強(qiáng)度，導(dǎo)致成品球質(zhì)量不合格。為提高生球的爆裂溫度，由程潮球團(tuán)廠與武漢科技大學(xué)共同參與研究，以程潮球團(tuán)廠的實(shí)際生產(chǎn)情況為基礎(chǔ)，圍繞幾方面展開試驗(yàn)研究，最終將生球的爆裂溫度提高到了600 ℃
礦業(yè)工程 2021年2期2021-05-06
- 新型有機(jī)黏結(jié)劑HC用于制備冷壓球團(tuán)的研究
力和凝聚力成球，生球抗壓強(qiáng)度較低.壓塊法依靠壓縮應(yīng)力，更容易控制球團(tuán)的成球性能.壓塊法又分為冷壓塊法和熱壓塊法，熱壓塊法具有設(shè)備投資大和能耗高的缺點(diǎn)，冷壓塊法生產(chǎn)的球團(tuán)抗壓強(qiáng)度略低于熱壓塊法，但選擇合適的黏結(jié)劑可以制備出滿足非高爐煉鐵強(qiáng)度的含碳球團(tuán)［7-13］.目前，我國(guó)絕大多數(shù)球團(tuán)廠都使用膨潤(rùn)土作為球團(tuán)黏結(jié)劑，但膨潤(rùn)土中高含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）的硅鋁酸鹽使球團(tuán)礦的鐵品位明顯降低，同時(shí)影響球團(tuán)的冶金性能［14-15］.因此，降低膨潤(rùn)土的用量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同
材料與冶金學(xué)報(bào) 2021年1期2021-04-23
- 磷礦-碳復(fù)合球團(tuán)冷固結(jié)成型試驗(yàn)研究*
，同時(shí)考查了所得生球的烘干行為。1 試驗(yàn)部分1.1 試驗(yàn)原料磷礦石試樣產(chǎn)自貴州，化學(xué)成分如表1所示。由表1可知，礦石中P2O5品位為28.08%、SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)為11.28%，屬中高品位磷礦石。因礦石中含有一定量的碳酸鹽，因此礦石的燒損率達(dá)到了3.40%。此外，礦石中還含有一定量的CaF2、Al2O3、MgO、Fe2O3等雜質(zhì)。磷礦石的XRD分析結(jié)果如圖1所示。表1 磷礦石的化學(xué)成分 單位：%圖1 磷礦石的X射線衍射圖譜由圖1可知，含磷礦物主要是氟磷灰石
化工礦物與加工 2021年3期2021-03-24
- 攀枝花微細(xì)粒級(jí)鈦精礦冷固結(jié)成型實(shí)驗(yàn)研究
型，取壓制成型的生球團(tuán)檢測(cè)抗壓強(qiáng)度和落下強(qiáng)度。采用單因素研究方法，研究了水分含量、成型壓力、黏結(jié)劑量對(duì)生球性能的影響的研究，因素水平：黏結(jié)劑用量為0.05%、0.15%、0.25%、0.35%、0.45%和0.55%；水分含量為2%、4%、6%、8%、10% 和12%；成型壓力為3MPa、5 MPa、7 MPa、9 MPa 和11 MPa。流程包括：混料、加入黏結(jié)劑和水混勻、壓力成型、球團(tuán)性能測(cè)試等，工藝流程見圖1。圖1 實(shí)驗(yàn)工藝流程Fig.1 Test
礦產(chǎn)綜合利用 2021年1期2021-03-15
- Al2O3對(duì)球團(tuán)礦性能的影響
5.00%，研究生球強(qiáng)度、焙燒后成品球強(qiáng)度、還原性及金屬鐵析出形貌。m（FeO）:m（TFe）比值大于28.6%，表明此種精礦粉為磁鐵礦[3]。精煉渣中含有較高的w（SiO2），為11.86%。SiO2的含量過(guò)高，需要添加更多的CaO，球團(tuán)抗壓強(qiáng)度降低，且會(huì)降低磁鐵礦的還原膨脹率。精礦粉粒徑-0.074 mm占比83.55%，而精煉渣粒徑主要集中在0.074～0.165 mm內(nèi)，粒徑較粗，影響球團(tuán)強(qiáng)度。根據(jù)配比稱取烘干后2 kg精礦粉，精煉渣做熔劑，加入不
山西冶金 2021年5期2021-01-27
- 高鈦球質(zhì)量攻關(guān)生產(chǎn)實(shí)踐
因高鈦礦的配入，生球質(zhì)量明顯下降，進(jìn)而影響成品球團(tuán)礦質(zhì)量的下滑。主要是因?yàn)楦哜伒V粒度粗、比表面積小、含鐵品位低，礦粉顆粒表面親水性差，導(dǎo)致生球的成球性和成球速度明顯較低鈦球團(tuán)礦。2.2 生球爆裂生球入爐的第一個(gè)環(huán)節(jié)是生球烘干，這是生球經(jīng)過(guò)預(yù)熱、焙燒、固結(jié)成優(yōu)質(zhì)球團(tuán)礦的基礎(chǔ)。漢鋼生產(chǎn)球團(tuán)礦時(shí)，生球入爐烘干時(shí)爆裂嚴(yán)重，生產(chǎn)過(guò)程出現(xiàn)大量的半生球。該現(xiàn)象主要受兩方面因素影響，一是生球強(qiáng)度不佳，生球落下強(qiáng)度大多時(shí)間僅3次/個(gè)；二是發(fā)現(xiàn)造球粉中含有煤粒，煤粒在礦粉中難
山西冶金 2020年6期2021-01-22
- 馬鋼鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯長(zhǎng)壽實(shí)踐
系統(tǒng)波動(dòng)大會(huì)導(dǎo)致生球量變化大，生球在鏈篦機(jī)上干燥預(yù)熱效果不充分，導(dǎo)致進(jìn)入回轉(zhuǎn)窯的粉末增多，回轉(zhuǎn)窯結(jié)圈周期縮短，直接影響系統(tǒng)耐材的使用壽命，進(jìn)而導(dǎo)致系統(tǒng)不能長(zhǎng)壽運(yùn)行。我廠投產(chǎn)之初由于造球系統(tǒng)的波動(dòng)，系統(tǒng)大約兩個(gè)月就會(huì)停機(jī)處理結(jié)圈問(wèn)題，回轉(zhuǎn)窯耐材的使用壽命也僅僅只有一年。2.3 耐材使用壽命低球團(tuán)生產(chǎn)工藝對(duì)耐材的要求十分高，耐材使用壽命的高低直接影響著整個(gè)鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯的壽命長(zhǎng)短。球團(tuán)經(jīng)過(guò)鏈篦機(jī)干燥預(yù)熱，然后經(jīng)鏟料板、大溜槽進(jìn)入回轉(zhuǎn)窯進(jìn)行高溫固結(jié)。在回轉(zhuǎn)窯窯內(nèi)
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年4期2021-01-18
- SiO2 對(duì)邯鄲球團(tuán)礦抗壓強(qiáng)度的影響
ore（1）制備生球：將四種礦粉按照比例稱量好加水混勻，選取50 g 的礦粉放到烘箱中測(cè)水分含量，半個(gè)小時(shí)后，稱量干燥后的礦粉質(zhì)量，計(jì)算出礦粉中的含水量，并將已經(jīng)混勻好的料蓋住進(jìn)行燜料，將燜好的料放入直徑為1000 mm 的圓盤造球機(jī)（傾角為45°，圓邊高度為230 mm）中制備生球，轉(zhuǎn)速為20 r/min。（其中工藝參數(shù)選擇為選擇的主要工藝參數(shù)為：膨潤(rùn)土加入量2.0%、造球時(shí)間13 min、干燥溫度300℃）。（2） 測(cè)定生球抗壓強(qiáng)度： 將直徑為10 ～
礦產(chǎn)綜合利用 2020年4期2020-09-19
- 釩鈦磁鐵礦生產(chǎn)氧化球團(tuán)試驗(yàn)研究
可獲得指標(biāo)合格的生球，以滿足生產(chǎn)要求。表2 原料主要化學(xué)成分檢驗(yàn)結(jié)果 (質(zhì)量分?jǐn)?shù)) /%通過(guò)對(duì)鐵精礦多元素分析可以看出，此種鐵精礦的鐵品位在65.0%以上，硅含量相對(duì)較低，適合球團(tuán)生產(chǎn)使用，并具有一定的FeO含量，有利于提高鐵精礦的可燒性能。但Al2O3含量相對(duì)較高，對(duì)球團(tuán)礦冶金性能有不利影響，會(huì)惡化球團(tuán)礦在還原過(guò)程中的粉化指標(biāo)。鐵精礦的顆粒的形狀和表面的形態(tài)對(duì)成球性能影響比較大，對(duì)于粒度相對(duì)較細(xì)但是比表面積又比較小的球團(tuán)用鐵精礦，主要是對(duì)鐵精礦顆粒形貌進(jìn)
礦業(yè)工程 2020年3期2020-09-16
- 基于氰胺渣造粒制備氧化鈣工藝研究
滾動(dòng)和搓動(dòng)力，使生球內(nèi)的顆粒被進(jìn)一步壓緊，球團(tuán)強(qiáng)度得到提高，水分降低，密度增加，最終成為30 mm左右合格生球。造出的生球經(jīng)烘干機(jī)把生球水分烘干到5%以內(nèi)。表1 雙氰胺黑渣灼燒后成分含量分析1.1 實(shí)驗(yàn)品的采集本次實(shí)驗(yàn)所用的樣品由我單位采集，樣品共5袋(每袋均為1000 kg)，總重量為5000 kg，細(xì)度為80目，樣品從取樣情況、重量以及性質(zhì)上可以認(rèn)為具有雙氰胺渣造球的原料代表性。1. 2 造球?qū)嶒?yàn)品的制備圖1 樣品取樣流程1.3 試樣中主要化學(xué)成分分析
山東化工 2020年15期2020-09-01
- 氯化焙燒綜合回收硫精礦中有價(jià)金屬研究
潤(rùn)磨后制粒，控制生球粒度10～13 mm；4) 稱量生球的質(zhì)量，然后將生球在200℃下烘干1.0 h 得到干球，然后進(jìn)行稱重；5) 稱取一定量的干球在馬弗爐中進(jìn)行焙燒，入爐溫度為400℃，控制升溫速度為30℃/min，達(dá)到設(shè)定溫度后恒溫焙燒一定時(shí)間后停爐，待爐內(nèi)試樣冷卻后取出；6) 稱取熟球質(zhì)量，并平行測(cè)量熟球抗壓強(qiáng)度，然后采用振動(dòng)制樣機(jī)對(duì)熟球進(jìn)行制樣，測(cè)定熟球中的主要元素含量。表1 硫精礦主要化學(xué)成分分析結(jié)果Tab.1 Analysis results
貴金屬 2020年4期2020-04-26
- 擺動(dòng)膠帶機(jī)的設(shè)計(jì)與計(jì)算
機(jī)”球團(tuán)生產(chǎn)線的生球布料絕大多數(shù)都是采用“擺動(dòng)膠帶機(jī)-寬膠帶機(jī)-輥式布料器”的布料系統(tǒng)。球團(tuán)礦生產(chǎn)作業(yè)中的生球布料工序是主要工序，生球布料作業(yè)均勻與否，對(duì)整個(gè)球團(tuán)的產(chǎn)量和質(zhì)量都有很大的影響。其主要體現(xiàn)在兩點(diǎn)：1)球團(tuán)礦在高溫焙燒之前要對(duì)生球進(jìn)行干燥和預(yù)熱，若生球布料不均勻，會(huì)使得使鏈箅機(jī)箅床上料層薄的這部分生球由于溫升過(guò)快，造成水分過(guò)快蒸發(fā)而發(fā)生生球爆裂。料層厚的那部分生球又會(huì)由于溫度過(guò)低而沒有燒透，而變成廢品。2)球團(tuán)礦在鏈箅機(jī)中焙燒爐的過(guò)程中，如果生球
礦業(yè)工程 2020年6期2020-02-01
- 提高釩鈦球團(tuán)礦產(chǎn)量的生產(chǎn)實(shí)踐
成分不均勻，影響生球質(zhì)量及成品球化學(xué)成份穩(wěn)定。根據(jù)回廠釩鈦精礦中SiO2、S含量、-200目含量將釩鈦精礦劃分為高中低含硫精礦，進(jìn)行分區(qū)堆放；將球團(tuán)開口倉(cāng)分為1#、2#、3#開口倉(cāng)，堆放方案為為：1#開口倉(cāng)堆放中硫精礦（1#與5#釩鈦精粉），2#開口倉(cāng)堆放高硫精礦（3#與4#釩鈦精礦），3#開口倉(cāng)堆放低硫精礦（2#與6#釩鈦精礦）。每月由方案組根據(jù)球團(tuán)生產(chǎn)需求消耗，按日、按周向公司上報(bào)采購(gòu)計(jì)劃，協(xié)調(diào)其均衡回廠；若遇突發(fā)情況，某種精礦低于警戒庫(kù)存時(shí)，則由球團(tuán)
冶金與材料 2019年3期2019-07-16
- 瑞通回轉(zhuǎn)窯氧化球團(tuán)穩(wěn)產(chǎn)的探討
效果，同時(shí)會(huì)造成生球的強(qiáng)度降低，而水分過(guò)低則會(huì)使造球環(huán)節(jié)急加水，造成生球質(zhì)量變差，影響生球的爆裂溫度，并且原料水分過(guò)低，在皮帶運(yùn)輸過(guò)程中帶來(lái)大量的粉塵，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境造成很大的污染。適宜的原料水分是原料準(zhǔn)備的關(guān)鍵。1.2 原料的預(yù)處理和混合原料的粒度和比表面積、原料與膨潤(rùn)土的混合是直接影響生球質(zhì)量的重要因素。粒度均勻，比表面積大的原料可以很好的改善生球的成球性能。而添加膨潤(rùn)土可以優(yōu)化生球質(zhì)量外，大大提高生球的爆裂溫度，減少鏈篦機(jī)中粉末產(chǎn)生。1.3 造球生產(chǎn)讓粉
冶金與材料 2019年3期2019-07-16
- 豫河公司減少回轉(zhuǎn)窯結(jié)圈的措施
。結(jié)塊主要原因：生球質(zhì)量差，在鏈篦機(jī)內(nèi)粉化；鏈篦機(jī)焙燒強(qiáng)度不夠，入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)破裂后結(jié)塊。為了減少回轉(zhuǎn)窯結(jié)塊現(xiàn)象的發(fā)生，降本增效，降低職工勞動(dòng)強(qiáng)度，安陽(yáng)豫河永通球團(tuán)有限責(zé)任公司（全文簡(jiǎn)稱豫河公司）積極開展技術(shù)研究及工業(yè)試驗(yàn)，優(yōu)化工藝參數(shù)，在減少回轉(zhuǎn)窯結(jié)塊方面取得了顯著的效果。1 鏈—回—環(huán)工藝結(jié)構(gòu)（見圖1）圖1 鏈—回—環(huán)工藝結(jié)構(gòu)示意圖2 原料理化性能2.1 含鐵原料生產(chǎn)所用的鐵精礦全部為外購(gòu)的磁鐵礦、鏡鐵礦、經(jīng)濟(jì)礦。其化學(xué)成分、粒度組成見表1。磁鐵礦粒度較粗
山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)工藝探討
烘干機(jī)、造球盤、生球篩分及布料機(jī)、鏈篦機(jī)、回轉(zhuǎn)窯、環(huán)冷機(jī)等輔助設(shè)備。2 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)法生產(chǎn)工藝流程鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)法的生產(chǎn)工藝流程如圖 1 所示：圖1 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)法生產(chǎn)工藝流程圖3 添加劑的使用如圖1中的工藝流程所示，應(yīng)用鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)法生產(chǎn)球團(tuán)時(shí)，首先要在原料中加入添加劑，膨潤(rùn)土就是主要常用的添加劑，通常會(huì)在造球精礦中加入0.6%～1.0%的膨潤(rùn)土，通過(guò)這樣的方式能夠有效的改善精礦的成球性，同時(shí)還能夠顯著的提高生球的強(qiáng)度，尤其是能夠顯
中國(guó)金屬通報(bào) 2019年2期2019-05-22
- 釩鈦磁鐵礦用于球團(tuán)生產(chǎn)的工業(yè)試用實(shí)踐
；同時(shí)，通過(guò)提高生球質(zhì)量、調(diào)整熱態(tài)工藝控制，保證了生產(chǎn)順行。3.1 提高潤(rùn)磨預(yù)處理效果生產(chǎn)線配備的潤(rùn)磨機(jī)型號(hào)為Φ3.5 m×6.2 m，正常運(yùn)行時(shí)，磨后可提高混合料粒度5%左右，主要起混料作用。釩鈦磁鐵礦生產(chǎn)試用階段，在保證混合料進(jìn)入磨機(jī)不倒料的前提下，提高潤(rùn)磨機(jī)鋼球的填充率，逐步增加鋼球填充量至45～50 t，磨后混合料粒度提高8%～10%，改善了釩鈦磁鐵礦混合料的親水性，提高了其成球性指數(shù)（見表3）［1］。表3 釩鈦磁鐵礦各試用階段粒度及生球強(qiáng)度、水分
山東冶金 2018年4期2018-09-04
- 提純膨潤(rùn)土制備復(fù)合黏結(jié)劑用于生產(chǎn)球團(tuán)試驗(yàn)
劑對(duì)磁鐵礦粉制備生球質(zhì)量的影響，探索低品位膨潤(rùn)土在球團(tuán)工業(yè)中應(yīng)用的可行性，為實(shí)際生產(chǎn)復(fù)合黏結(jié)劑提供參考。1 試驗(yàn)原料試驗(yàn)用膨潤(rùn)土取自遼寧省朝陽(yáng)市，呈灰白色，致密塊狀，具蠟質(zhì)光澤，鋸齒狀斷口，遇水膨脹散解，干燥后多呈不規(guī)則碎塊狀，失水后呈土狀光澤。膨潤(rùn)土原土中蒙脫石晶粒(含量為60.25%)較為細(xì)小，主要伴生雜質(zhì)方石英(含量為20%～30%)分布較均勻，與蒙脫石的共生關(guān)系比較密切，其次還含有少量高嶺石、綠泥石和有機(jī)質(zhì)等雜質(zhì)。將膨潤(rùn)土原土在105 ℃下烘干至恒
金屬礦山 2018年4期2018-05-02
- 改性復(fù)合黏結(jié)劑制備磁鐵礦氧化球團(tuán)研究
影響，甚至能改善生球性能和預(yù)熱焙燒球強(qiáng)度。1 試驗(yàn)原料試驗(yàn)所用含鐵原料為山西某礦山的磁鐵精礦，主要化學(xué)成分分析結(jié)果見表1，粒度組成結(jié)果見表2。膨潤(rùn)土取自東北某礦山，粒度組成和物理性能分別見表3、表4。黏結(jié)劑有膨潤(rùn)土，CMC與膨潤(rùn)土復(fù)合而成的CMC復(fù)合黏結(jié)劑，以及用膨潤(rùn)土、醋酸鈉和CMC制備的改性復(fù)合黏結(jié)劑。表1 磁鐵精礦主要化學(xué)成分分析結(jié)果Table 1 Analysis results of main chemical composition of ma
金屬礦山 2018年1期2018-01-18
- 不同配比下PMC礦粉和司家營(yíng)礦粉造球工藝試驗(yàn)研究
8∶2的配比下，生球的成球率為91%，落下強(qiáng)度為4.15次/0.5 m個(gè)，抗壓強(qiáng)度為0.825 dN，爆裂溫度為440℃；成品球團(tuán)的抗壓強(qiáng)度接近300 dN，并且通過(guò)對(duì)PMC礦粉∶司家營(yíng)礦粉＝8∶2時(shí)成品球團(tuán)礦的顯微結(jié)構(gòu)的觀察發(fā)現(xiàn)，此配比下的球團(tuán)礦礦相以赤鐵礦為主，晶粒分布密集且聯(lián)結(jié)成片，成品球團(tuán)礦的抗壓強(qiáng)度最高.因此，PMC礦粉：司家營(yíng)礦粉＝8∶2時(shí)為最優(yōu)方案.PMC礦粉；司家營(yíng)礦粉；礦粉配比；球團(tuán)試驗(yàn)PMC磁鐵礦是近年來(lái)河北省所使用的一種重要外礦資源，
材料科學(xué)與工藝 2016年6期2016-12-13
- 新型高效黏結(jié)劑鐵精礦氧化球團(tuán)試驗(yàn)
.5%時(shí)，可獲得生球抗壓強(qiáng)度大于18 N/個(gè)，爆裂溫度大于650 ℃的優(yōu)質(zhì)生球；在預(yù)熱溫度為1 000 ℃、預(yù)熱時(shí)間為10 min、焙燒溫度為1 250 ℃、焙燒時(shí)間為12 min的條件下，獲得優(yōu)質(zhì)的預(yù)熱球抗壓強(qiáng)度大于480 N/個(gè)，焙燒球抗壓強(qiáng)度大于2 800 N/個(gè)；與添加2%膨潤(rùn)土球團(tuán)礦相比較，成品球抗壓強(qiáng)度低一些，但生球爆裂溫度升高；兩種黏結(jié)劑球團(tuán)的還原性能基本接近，因而QTJ黏結(jié)劑完全能取代膨潤(rùn)土，且在氧化球團(tuán)生產(chǎn)中具有良好的應(yīng)用前景。QTJ黏結(jié)
現(xiàn)代礦業(yè) 2016年9期2016-11-08
- 鐵礦球團(tuán)用膨潤(rùn)土的流變特性
膨潤(rùn)土流變特性與生球強(qiáng)度的關(guān)系，查明不同離子對(duì)膨潤(rùn)土流變特性的影響。研究結(jié)果表明：通過(guò)測(cè)量不同剪切速率下膨潤(rùn)土懸浮液的剪切應(yīng)力，對(duì)剪切速率和剪切應(yīng)力曲線擬合得到的膨潤(rùn)土塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度能表征膨潤(rùn)土的流變特性。膨潤(rùn)土塑性黏度越大，生球落下強(qiáng)度越好；離子對(duì)膨潤(rùn)土流變特性影響很大，K+特別是Na+顯著提高膨潤(rùn)土的塑性黏度，提升膨潤(rùn)土的流變特性；Cl?能保證膨潤(rùn)土具有較好的流變特性。而Mg2+和Ca2+降低了膨潤(rùn)土的塑性黏度，CO32?使膨潤(rùn)土的塑性黏
- 萊鋼120萬(wàn)噸鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯結(jié)圈控制
要設(shè)備之一，其中生球在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)部高溫的作用下，回轉(zhuǎn)窯內(nèi)襯表面形成厚厚的一層保護(hù)層，在工藝參數(shù)異常的情況下，該保護(hù)層逐漸加厚，縮小窯內(nèi)空間，使熱量不能均勻傳遞，被迫停機(jī)，即稱為結(jié)圈。結(jié)圈是球團(tuán)礦生產(chǎn)的技術(shù)難點(diǎn)之一，因此控制回轉(zhuǎn)窯結(jié)圈對(duì)球團(tuán)礦生產(chǎn)具有重要意義。萊鋼120萬(wàn)噸鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯投產(chǎn)初期，回轉(zhuǎn)窯結(jié)圈較為嚴(yán)重，結(jié)圈不但增加了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，還會(huì)影響球團(tuán)礦的質(zhì)量，損壞窯內(nèi)耐材，縮短回轉(zhuǎn)窯使用壽命，發(fā)生紅窯事故。為此，相關(guān)技術(shù)人員從原料、生球強(qiáng)度、皂土質(zhì)量、
工程技術(shù)研究 2016年1期2016-09-26
- 伊朗磁鐵精礦成球性能的試驗(yàn)研究
膨潤(rùn)土用量，提高生球強(qiáng)度。1.1.3物理性質(zhì)鐵精礦的靜態(tài)成球性指數(shù)大小可用來(lái)評(píng)價(jià)該礦是否易于成球[1-3]，而成球性指數(shù)則通過(guò)測(cè)定最大分子水和最大毛細(xì)水得到[3]，其測(cè)定結(jié)果見表3。表3 鐵精礦物理性質(zhì)由表3可知，兩種磁鐵精礦都具有良好的親水性能，但要求造球原料的比表面積達(dá)到1 500～ 1 900 cm2/g，兩種鐵精礦的比表面積都遠(yuǎn)小于球團(tuán)生產(chǎn)對(duì)鐵精礦比表面積的要求，因此其動(dòng)態(tài)成球性能有可能較差。1.2膨潤(rùn)土性能分析1.2.1化學(xué)成分分析膨潤(rùn)土的化學(xué)成
現(xiàn)代礦業(yè) 2016年3期2016-05-12
- 萊鋼120萬(wàn)球團(tuán)生產(chǎn)線的設(shè)計(jì)特點(diǎn)及生產(chǎn)實(shí)踐
架布置，盡量減少生球落差，提高生球質(zhì)量。造球機(jī)轉(zhuǎn)速可調(diào)，傾角可調(diào)，能適應(yīng)不同原料對(duì)造球的需求。生球經(jīng)皮帶機(jī)收集，通過(guò)擺頭皮帶機(jī)、大球輥篩、寬皮帶機(jī)和小球輥篩均勻布到鏈篦機(jī)上，返料返回造球室重新造球。1.5 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯—環(huán)冷機(jī)系統(tǒng)（1）鏈篦機(jī)規(guī)格為4×42m，設(shè)抽風(fēng)干燥一段（2個(gè)風(fēng)箱）、抽風(fēng)干燥二段（4個(gè)風(fēng)箱）、預(yù)熱一段（3個(gè)風(fēng)箱）和預(yù)熱二段（5個(gè)風(fēng)箱）。預(yù)熱段補(bǔ)熱燒嘴熱媒為焦?fàn)t煤氣。（2）回轉(zhuǎn)窯規(guī)格為Ф5×35m，采用液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)，液壓馬達(dá)能耗低，故障
科技視界 2015年29期2015-05-15
- 鄂西某赤鐵礦和磁鐵礦混合造球試驗(yàn)
n時(shí)，獲得的球團(tuán)生球落下強(qiáng)度為4.8次/個(gè)、生球抗壓強(qiáng)度為9.60 N/個(gè)、成球抗壓強(qiáng)度為2 337 N/個(gè)，而且成球出現(xiàn)裂紋的比例也較小。赤鐵礦 磁鐵礦 膨潤(rùn)土 造球 球團(tuán)隨著鋼鐵工業(yè)的不斷發(fā)展，對(duì)入爐原料的粒度、強(qiáng)度、化學(xué)成分及冶煉特性的要求日趨嚴(yán)格，球團(tuán)礦的生產(chǎn)也從重視產(chǎn)量轉(zhuǎn)變?yōu)橹匾曎|(zhì)量。鋼鐵工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家把提供粒度均勻、成分穩(wěn)定、物理化學(xué)特性尤其是冶煉特性良好的人造富礦視為強(qiáng)化高爐冶煉過(guò)程的必要前提[1-2]。球團(tuán)礦作為人造富礦之一，由于其特有的冶
現(xiàn)代礦業(yè) 2015年4期2015-03-08
- SBSTM 鉻礦球團(tuán)生產(chǎn)工藝分析
。在球團(tuán)生產(chǎn)中，生球在生產(chǎn)工藝中一般要經(jīng)過(guò)3 ～6 次轉(zhuǎn)運(yùn)流程，要經(jīng)過(guò)下落、球團(tuán)之間及球團(tuán)與設(shè)備之間的擠壓，氣流沖擊等的外力作用，因此，除了生球的水分含量外，生球的抗壓強(qiáng)度及落下強(qiáng)度也是影響生球質(zhì)量的兩個(gè)重要因素。通常采用的造球設(shè)備有圓盤造球機(jī)和圓筒造球機(jī)。圓盤造球機(jī)的圓盤上裝有噴水裝置及刮料板等裝置，設(shè)備帶有一定的傾角，保證合格生球可以排除到下一道工序，其特點(diǎn)是不同粒徑的球沿著不同的軌道運(yùn)行，按大小分級(jí)，使得合格球團(tuán)自動(dòng)排出，造球所需物料與排出的生球量相
冶金設(shè)備 2015年6期2015-01-13
- 首鋼京唐球團(tuán)礦降FeO含量的生產(chǎn)實(shí)踐
改造干燥設(shè)備穩(wěn)定生球水分，優(yōu)化輥壓參數(shù)提高生球強(qiáng)度，改造輥篩提高布料穩(wěn)定性，優(yōu)化干燥預(yù)熱參數(shù)減少爆裂等措施，促使球團(tuán)礦FeO指標(biāo)回落到正常水平。球團(tuán)礦；FeO；輥壓；焙燒機(jī)；工藝優(yōu)化1 前言首鋼京唐鋼鐵公司一期工程建有兩座5 500 m3大型高爐，采用的是高堿度燒結(jié)礦搭配酸性氧化球團(tuán)礦的爐料結(jié)構(gòu)，球團(tuán)礦占爐料結(jié)構(gòu)的25%～30%。隨著高爐生產(chǎn)水平的穩(wěn)步提升，球團(tuán)礦入爐比逐步提高，對(duì)球團(tuán)礦的質(zhì)量要求也不斷提高。磁鐵礦球團(tuán)作為高爐冶煉的主要原料之一，其質(zhì)量對(duì)高
山東冶金 2015年4期2015-01-02
- 煉鋼污泥對(duì)濟(jì)鋼豎爐生產(chǎn)工藝影響的研究
膨潤(rùn)土用量，提高生球質(zhì)量等功能，對(duì)濟(jì)鋼現(xiàn)有工藝生產(chǎn)條件下豎爐生產(chǎn)具有重要意義。 但隨著其配加的不斷增加，在實(shí)際使用過(guò)程中出現(xiàn)的一些生產(chǎn)和質(zhì)量方面的問(wèn)題是否與配加污泥有關(guān)又難以分析清楚。如,造球的波動(dòng)、球團(tuán)礦內(nèi)出現(xiàn)大量熔蝕和孔洞、豎爐結(jié)塊次數(shù)增多;停止配加污泥期間,造球生產(chǎn)又反而難以適應(yīng),出現(xiàn)成球速度降低、生球質(zhì)量下降、返礦增加、燃燒室壓力升高、爐況惡化等問(wèn)題。為了系統(tǒng)的研究清楚煉鋼污泥對(duì)濟(jì)鋼現(xiàn)有工藝技術(shù)條件下豎爐生產(chǎn)的影響，本文將在實(shí)驗(yàn)室使用配加污泥的基礎(chǔ)
科技視界 2014年14期2014-12-23
- 除塵灰潤(rùn)磨預(yù)處理對(duì)其所制球團(tuán)質(zhì)量的影響
對(duì)除塵灰在成核、生球長(zhǎng)大、生球緊密階段的特性研究較少。為此，本研究分析了除塵灰混合料在造球過(guò)程中成核、長(zhǎng)大、生球緊密階段的規(guī)律及其在圓盤造球機(jī)中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，并通過(guò)采用潤(rùn)磨預(yù)處理增強(qiáng)球團(tuán)性能。1 試驗(yàn)原料與試驗(yàn)方法1.1 試驗(yàn)原料試驗(yàn)所用原料由來(lái)自某鋼鐵廠的煉鋼轉(zhuǎn)爐干法除塵灰、高爐出鐵廠除塵灰、轉(zhuǎn)爐二次除塵灰和高爐瓦斯泥按一定比例配合而成的除塵灰混合料?；旌狭匣瘜W(xué)多元素分析見表1，粒度分析見表2，物理性能見表3。表1 混合料化學(xué)成分分析Table 1 Che
金屬礦山 2014年10期2014-10-31
- 巴西赤鐵精礦成球性能試驗(yàn)
潤(rùn)土為黏結(jié)劑，以生球落下強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度、爆裂溫度為評(píng)價(jià)指標(biāo)，研究了生球原料的成分和性質(zhì)、造球工藝參數(shù)對(duì)生球性能的影響。試驗(yàn)確定的赤鐵精礦(含所加鐵尾礦)的比表面積為1 768 cm2/g，膨潤(rùn)土的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.8%，尾礦與精礦的質(zhì)量比為2.2%，赤鐵精礦水分為8.0%，造球過(guò)程中生球的水分為10.0%，造球時(shí)間為12 min，造球盤的轉(zhuǎn)速為22 r/min，對(duì)應(yīng)的生球落下強(qiáng)度為6.8次，抗壓強(qiáng)度為14.15 N，爆裂溫度為427 ℃。赤鐵精礦 鐵尾礦 膨潤(rùn)
金屬礦山 2014年1期2014-08-08
- 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)法生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)介
潤(rùn)磨機(jī)、造球盤、生球篩分及布料機(jī)、鏈篦機(jī)、回轉(zhuǎn)窯、環(huán)冷機(jī)等輔助設(shè)備。2 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)法生產(chǎn)工藝流程簡(jiǎn)介2.1 鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)法的生產(chǎn)工藝流程如圖1所示。2.2 添加劑的使用膨潤(rùn)土是目前使用最廣泛的添加劑，配入適量（0.6%～1.0%）的膨潤(rùn)土于造球精礦中，便可顯著改善其成球性，提高生球的強(qiáng)度，特別是提高生球干燥時(shí)的爆裂溫度和成品球團(tuán)礦的強(qiáng)度。2.3 原料的烘干與潤(rùn)磨按照一定比例混合好的鐵精粉進(jìn)入烘干機(jī)進(jìn)行烘干。烘干后的物料進(jìn)入強(qiáng)制給料的潤(rùn)磨機(jī)，在
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年18期2014-03-27
- 程潮鐵精礦球團(tuán)質(zhì)量影響因素分析
作的條件下可獲得生球落下強(qiáng)度大于3.8 次/(0.5 m)、抗壓強(qiáng)度約為12 N/個(gè)、生球爆裂溫度高于450 ℃的球團(tuán)礦,其質(zhì)量剛剛滿足工業(yè)要求。本研究以程潮鐵精礦為原料進(jìn)行造球試驗(yàn)，分析鐵精礦粒度、膨潤(rùn)土種類及配比、造球水分和造球時(shí)間對(duì)球團(tuán)質(zhì)量的影響，以求制備出更高質(zhì)量的球團(tuán)礦，為工業(yè)試驗(yàn)及生產(chǎn)提供參考。1 試驗(yàn)1.1 原料試驗(yàn)所用鐵精礦為程潮鐵礦球團(tuán)廠的生產(chǎn)用料，其化學(xué)成分如表1所示，其物理性能及成球性能如表2所示，由表2可見，程潮鐵精礦屬于弱成球性鐵
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-03-26
- 鞍鋼使用大比例赤鐵礦生產(chǎn)氧化球團(tuán)的研究
生產(chǎn)穩(wěn)定，球團(tuán)礦生球、成品球指標(biāo)及冶金性能均能滿足煉鐵需求.但近年來(lái)，鞍鋼礦業(yè)礦山采場(chǎng)結(jié)構(gòu)變化較大，特別是磁鐵礦不足的問(wèn)題突出，磁精礦緊缺，給球團(tuán)生產(chǎn)造成很大影響.為確保煉鐵原料需求，穩(wěn)定球團(tuán)礦生產(chǎn)量，提高球團(tuán)礦生產(chǎn)中赤鐵精礦的添加比例勢(shì)在必行.眾所周知，赤鐵礦生產(chǎn)氧化球團(tuán)比較困難，且影響因素及影響規(guī)律復(fù)雜［1～7］.因此，為增加鞍鋼球團(tuán)用鐵料品種及提高赤鐵礦配比，首先在鞍鋼技術(shù)中心進(jìn)行了鞍千赤鐵精礦生產(chǎn)球團(tuán)礦的實(shí)驗(yàn)室研究.以鞍千赤鐵精礦替代調(diào)軍臺(tái)磁鐵精礦
材料與冶金學(xué)報(bào) 2014年1期2014-03-20
- 鏈篦機(jī)布料不均原因分析及改進(jìn)
析。2.1 合格生球流量的影響當(dāng)生球流量不夠穩(wěn)定時(shí)，操作人員對(duì)寬皮帶速度、鏈篦機(jī)機(jī)速無(wú)法進(jìn)行精確的調(diào)整，導(dǎo)致生球到鏈篦機(jī)時(shí)的各點(diǎn)數(shù)量不同，最終使到鏈篦機(jī)上的生球不夠平整，嚴(yán)重影響鏈篦機(jī)的布料效果和焙燒效果。2.2 擺頭皮帶對(duì)布料的影響擺頭皮帶屬于靠變頻電機(jī)帶動(dòng)減速機(jī)（Hz 調(diào)節(jié)范圍是0～50），減速機(jī)機(jī)械傳動(dòng)曲柄驅(qū)動(dòng)擺頭往復(fù)運(yùn)動(dòng)，擺頭運(yùn)動(dòng)快慢靠變頻調(diào)速器控制。 曲柄始終做勻速圓周運(yùn)動(dòng)，變頻器也只能調(diào)節(jié)擺頭的整體運(yùn)動(dòng)速度，正常生產(chǎn)時(shí)期平均使用頻率數(shù)范圍為20
河南科技 2013年18期2013-11-07
- 某鋼鐵廠除塵灰強(qiáng)化造球試驗(yàn)研究
16 mm的常規(guī)生球。(6)按中南大學(xué)專利技術(shù)，向膨潤(rùn)土中添加某種有機(jī)分散劑和水，在機(jī)械攪拌作用下制備出有機(jī)分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.33%、膨潤(rùn)土質(zhì)量分?jǐn)?shù)為16.6%的纖維化膨潤(rùn)土礦漿，然后將先前取出的500 g母球放回圓盤造球機(jī)，通過(guò)繼續(xù)加料并用噴霧器噴灑纖維化膨潤(rùn)土礦漿使這500 g母球長(zhǎng)大成直徑為12～16 mm的強(qiáng)化生球，并根據(jù)以下兩式計(jì)算出強(qiáng)化球團(tuán)中纖維化膨潤(rùn)土的量x(干量，以質(zhì)量分?jǐn)?shù)計(jì))和膨潤(rùn)土的總量y(未纖維化膨潤(rùn)土干量+纖維化膨潤(rùn)土干量，以質(zhì)量
金屬礦山 2013年4期2013-08-25
- 國(guó)產(chǎn)輥套對(duì)程潮鐵礦球團(tuán)廠進(jìn)口輥壓機(jī)的修復(fù)效果
壓機(jī)修復(fù)前輥磨對(duì)生球質(zhì)量的影響輥壓機(jī)修復(fù)前，未輥磨鐵精礦和輥磨鐵精礦所制生球的質(zhì)量對(duì)比如表2所示。表2 輥壓機(jī)修復(fù)前輥磨對(duì)生球質(zhì)量的影響從表2可以看出，輥壓機(jī)修復(fù)前，由于輥磨效果很差，導(dǎo)致輥磨鐵精礦和未輥磨鐵精礦所制生球的質(zhì)量相差不大，輥磨鐵精礦所制生球的落下強(qiáng)度與未輥磨鐵精礦所制生球的落下強(qiáng)度相比，提高幅度很小，僅0.7～1.1次。2 輥壓機(jī)修復(fù)后的使用效果2.1 輥壓機(jī)修復(fù)后輥壓產(chǎn)品的比表面積變化在正常的生產(chǎn)條件下，修復(fù)后輥壓機(jī)給、排料的比表面積分析結(jié)
金屬礦山 2013年10期2013-06-26
- 釩鈦鐵精礦高壓輥磨試驗(yàn)研究
性能，但可能會(huì)使生球長(zhǎng)大速率降低。表5為入磨原料水分對(duì)鐵精礦造球性能的影響，造球試驗(yàn)時(shí)，膨潤(rùn)土配比為1.5%，造球機(jī)轉(zhuǎn)速為22 r/min，造球時(shí)間為12 min。表5 不同入磨原料水分對(duì)生球性能的影響由表5可知，生球落下強(qiáng)度隨入磨原料水分增加呈提高趨勢(shì)，但生球抗壓強(qiáng)度略有下降，生球水分則有上升趨勢(shì)，生球爆裂溫度都在600℃以上。高壓輥磨后，生球落下強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度都有明顯提高。上述研究結(jié)果證實(shí)了高壓輥磨具有改善川威釩鈦磁鐵精礦的造球性能、提高生球質(zhì)量的作用
四川冶金 2013年4期2013-06-19
- 回轉(zhuǎn)窯結(jié)圈的原因分析及改進(jìn)措施*
行改進(jìn)后，提高了生球質(zhì)量并優(yōu)化熱工制度，有效地解決了結(jié)圈問(wèn)題?；剞D(zhuǎn)窯 結(jié)圈 工藝參數(shù) 造球 穩(wěn)定0 前言安鋼集團(tuán)通過(guò)高爐升級(jí)改造，每年共需球團(tuán)礦210～278萬(wàn)t。為減小其球團(tuán)缺口，特成立安陽(yáng)豫河永通球團(tuán)有限責(zé)任公司(以下簡(jiǎn)稱豫河公司)。豫河公司新建年產(chǎn)120萬(wàn)t鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯—環(huán)冷機(jī)生產(chǎn)線于2010年3月26日開工建設(shè)，2011年3月28日建成投產(chǎn)，4月底實(shí)現(xiàn)達(dá)產(chǎn)。但在生產(chǎn)初期，窯內(nèi)結(jié)圈現(xiàn)象嚴(yán)重，作業(yè)率偏低，3天左右即有明顯結(jié)圈，10天左右需停機(jī)處理。同
河南冶金 2012年2期2012-12-07
- 天鋼200萬(wàn)t鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯高硅球團(tuán)礦生產(chǎn)實(shí)踐
落下強(qiáng)度低，合格生球水分大，導(dǎo)致干燥時(shí)間長(zhǎng)、能耗高。（2）赤鐵礦粉球團(tuán)比磁鐵礦球團(tuán)難焙燒。表現(xiàn)在赤鐵礦焙燒需要比磁鐵礦更多的熱量、更高的溫度以及更窄的熱工操作空間。由于赤鐵礦FeO含量比磁鐵礦低很多，而FeO在氧化過(guò)程中屬于放熱反應(yīng)，所以焙燒赤鐵礦比焙燒磁鐵礦需要更多的熱量；在固結(jié)機(jī)理上，赤鐵礦固結(jié)機(jī)理主要為Fe2O3的晶粒長(zhǎng)大和再結(jié)晶，不會(huì)再氧化，沒有晶格轉(zhuǎn)變，原子的活動(dòng)能力比氧化新生成的赤鐵礦弱，固結(jié)困難，成品球抗壓強(qiáng)度低，需要更高的預(yù)熱和焙燒溫度。而
天津冶金 2012年4期2012-01-04
- 潤(rùn)磨強(qiáng)化硫酸渣制備氧化球團(tuán)的技術(shù)及機(jī)理
9～15 mm的生球作為合格生球，測(cè)定其落下強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度、生球水分及爆裂溫度。焙燒試驗(yàn)在臥式管狀電爐中進(jìn)行，而機(jī)理分析將結(jié)合電子顯微鏡、光學(xué)顯微鏡等手段進(jìn)行討論。造球設(shè)備為1 000 mm×200 mm(直徑×邊高)圓盤造球機(jī)，傾角為 45°，轉(zhuǎn)速為 28 r/min。采用 500 mm×500 mm(直徑×厚度)的無(wú)級(jí)調(diào)速潤(rùn)磨機(jī)，潤(rùn)磨機(jī)轉(zhuǎn)速為35～40 r/min，介質(zhì)充填率為12%。管狀電爐由爐膛直徑為50 mm的1個(gè)鐵鉻鋁絲電阻爐和1個(gè)硅碳管電阻爐
- 程潮鐵礦球團(tuán)配加黏結(jié)劑試驗(yàn)研究
是球團(tuán)質(zhì)量不高，生球強(qiáng)度和爆裂溫度指標(biāo)達(dá)不到連續(xù)生產(chǎn)要求。基于該故障分析結(jié)果［1］，本研究通過(guò)對(duì)程潮鐵礦高壓輥磨前后的鐵精礦添加不同種類和添加量的黏結(jié)劑進(jìn)行造球試驗(yàn)，研究黏結(jié)劑的種類及其添加量對(duì)生球強(qiáng)度和爆裂溫度的影響，以達(dá)到提高球團(tuán)質(zhì)量、延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命的目的。1 試驗(yàn)1.1 原料含鐵原料為程潮鐵礦高壓輥磨前（1＃）和高壓輥磨后（2＃）的鐵精礦，其物理性能如表1所示。膨潤(rùn)土為A、B兩種，其物理性能如表2所示。從表1中可以看出，鐵精礦較細(xì)，高壓輥磨前－0.
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年5期2011-01-29
- 球團(tuán)配加赤鐵精礦的試驗(yàn)研究
偏心搖擺振動(dòng)篩；生球測(cè)水儀，用于生球烘干；壓力試驗(yàn)機(jī)，測(cè)量范圍為0～500 kg，用于焙燒球團(tuán)抗壓強(qiáng)度的測(cè)定；直徑1.2 m的圓盤造球機(jī)，圓盤邊高100 mm，調(diào)速電機(jī)加變速齒輪驅(qū)動(dòng)，圓盤轉(zhuǎn)速15～65 r/min可調(diào)，角度45°～65°可調(diào)。圓盤內(nèi)鋪設(shè)10 mm厚的防粘襯板；立式球團(tuán)模擬焙燒爐，用于球團(tuán)礦的焙燒和生球爆裂性能的測(cè)定。采用硅碳管加熱，最高溫度可達(dá)1 500℃左右，控制柜控溫，由數(shù)字溫度表和電位差計(jì)同時(shí)監(jiān)測(cè)。3 試驗(yàn)方法3.1 配料計(jì)算經(jīng)過(guò)配
山東冶金 2010年4期2010-09-26
- 鉻鐵精礦球團(tuán)燒結(jié)工藝與機(jī)理
有較好質(zhì)量的合格生球用于燒結(jié)。表2 鉻鐵精礦的粒度組成Table 2 Size distribution of chromite concentrate表3 膨潤(rùn)土的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 3 Chemical composition of bentonite %表4 膨潤(rùn)土物理性能Table 4 Physical properties of bentonite1.1.2 膨潤(rùn)土膨潤(rùn)土是國(guó)內(nèi)外球團(tuán)廠廣泛采用的黏結(jié)劑。其主要成分是蒙脫石，并含有一定數(shù)