輥身
- 鍛鋼支承輥局部接觸疲勞導(dǎo)致剝落的過(guò)程分析
在機(jī)軋鋼過(guò)程中,輥身持續(xù)承受的交變接觸應(yīng)力會(huì)引起支承輥的接觸性疲勞。這種接觸性疲勞積累到一定程度,就會(huì)萌生出疲勞裂紋,如果繼續(xù)在機(jī)軋鋼使用,疲勞裂紋就會(huì)在軋制力與軋輥內(nèi)應(yīng)力的共同作用下發(fā)生擴(kuò)展,輕者出現(xiàn)輥面疲勞掉肉,重者出現(xiàn)在機(jī)剝落事故[3]。劉學(xué)偉等[4]對(duì)剝落失效的Cr5支承輥進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)裂紋在疲勞硬化層萌生,在淬硬層內(nèi)沿著圓周方向擴(kuò)展,最終引起大面積剝落。王玉輝等[5]通過(guò)對(duì)支承輥滾動(dòng)接觸疲勞過(guò)程中的表層組織演變進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)支承輥表層材料在接觸
大型鑄鍛件 2023年3期2023-05-23
- 熱軋鍛鋼支承輥輥身邊部局部接觸疲勞過(guò)程分析
用工況的特殊性，輥身邊部一定范圍內(nèi)的接觸疲勞程度最為嚴(yán)重。這種局部接觸疲勞使得輥身邊部最易出現(xiàn)蜂窩狀的疲勞掉肉，是熱軋板帶類軋機(jī)支承輥較為常見(jiàn)的一類失效形式，給支承輥的使用穩(wěn)定性和安全性造成了較大的威脅[5-6]。軋機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中，支承輥與工作輥發(fā)生直接接觸，使支承輥輥身承受著交變接觸載荷，而這種交變接觸載荷會(huì)使支承輥在輥面表層或次表層發(fā)生接觸疲勞，當(dāng)接觸疲勞積累到一定程度，就會(huì)產(chǎn)生表層或次表層疲勞裂紋[7]。由于支承輥的單次在機(jī)服役周期較長(zhǎng)，就會(huì)使接觸疲
大型鑄鍛件 2022年6期2022-11-23
- UCM六輥連軋機(jī)中間輥表面接觸應(yīng)力疲勞裂紋擴(kuò)展失效機(jī)理研究
30190 引言輥身表面剝落是冷軋工作輥常見(jiàn)的失效形式，引起軋輥剝落的常見(jiàn)的原因有表面缺陷（如裂紋、軟點(diǎn)）、次表層材質(zhì)缺陷及接觸應(yīng)力[1]。按剝落劃分一般可分為表面接觸疲勞剝落和次表層疲勞剝落，其裂紋源的產(chǎn)生主要與軋制事故及修磨使用維護(hù)不當(dāng)有關(guān)[2]。但冷軋中間輥的剝落案例較少，雖然冷軋中間輥的材質(zhì)和熱加工工藝基本相當(dāng)，但硬度水平差距較大；另外中間輥在機(jī)服役周期長(zhǎng)，輥面存在較明顯的接觸疲勞硬化現(xiàn)象，從而中間輥的剝落機(jī)理有所區(qū)別。本文以某冷軋廠5機(jī)架六輥連軋
新型工業(yè)化 2022年7期2022-09-07
- 熱軋支承輥邊部剝落失效分析
一般始發(fā)于支承輥輥身邊部300～500 mm 以內(nèi)，剝落層沿輥身周向呈連續(xù)或斷續(xù)分布；或以上述位置作為初始裂紋源在輥身內(nèi)部周向擴(kuò)展，造成輥身大面積剝落（見(jiàn)圖1）。在典型失效案例中，表現(xiàn)為邊部大面積掉肉（見(jiàn)圖1（a）），且邊部殘留部分仍然可見(jiàn)前期小剝落坑（見(jiàn)圖1（c）），以及輥身整體大面積剝落（見(jiàn)圖1（b），（d））。圖1 熱軋支承輥邊部剝落典型案例現(xiàn)場(chǎng)2 典型失效分析流程鑒于熱軋支承輥大面積剝落失效往往會(huì)造成支承輥提早報(bào)廢，所以精準(zhǔn)分析原因所在，判定質(zhì)量責(zé)
一重技術(shù) 2022年3期2022-07-07
- 鍛鋼冷軋工作輥表面裂紋擴(kuò)展引起的剝落分析
輥為Cr5材質(zhì)，輥身淬火硬度要求89～92HSD。1 概述該輥上機(jī)使用共8次，剝落區(qū)域距非字端輥身端面0～1000 mm范圍。剝落區(qū)域存在肉眼可見(jiàn)的疲勞擴(kuò)展通道，通道中心距非字端輥身端面約500 mm處，周向已剝落開(kāi)區(qū)域約250 mm。在剝落區(qū)域附近還存在一處裂紋區(qū)域，剝落區(qū)域與裂紋區(qū)域相通，周向總長(zhǎng)約320 mm。剝落區(qū)域最深約35 mm。該輥新輥時(shí)直徑450 mm，淬硬層要求50 mm，剝落時(shí)直徑448.28 mm，最后一次上機(jī)軋制48.32 t時(shí)發(fā)生
中國(guó)重型裝備 2022年2期2022-04-19
- 新型熱軋工作輥材料差溫?zé)崽幚砉に噮?shù)研究
mm，技術(shù)要求輥身硬度65-70HSD，硬度均勻性≤3HSD（見(jiàn)圖8）。圖8 YW-50 熱軋工作輥試制工藝3.2 硬度檢測(cè)試制完成后，對(duì)試制輥身表面進(jìn)行硬度檢測(cè)，測(cè)得輥身硬度66-69HSD，輥身硬度均勻性為3HSD，符合技術(shù)要求（見(jiàn)圖9）。圖9 熱軋工作輥試制件輥身硬度檢測(cè)結(jié)果4 結(jié) 語(yǔ)通過(guò)對(duì)YW-50 材料及試制產(chǎn)品的檢測(cè)分析可知：（1） YW-50 材質(zhì)的最佳淬火溫度為960～1 000℃。（2） YW-50 材質(zhì)熱軋工作輥差溫工藝淬火參數(shù)選擇1
一重技術(shù) 2022年1期2022-03-26
- 60CrNiMo軋輥退火工藝研究
度相差很大，導(dǎo)致輥身心部和表面溫差很大，因此有必要對(duì)軋輥輥身溫度進(jìn)行數(shù)值模擬，并依此制定軋輥輥身表面和心部的熱處理模擬曲線。此次數(shù)值模擬及室內(nèi)試驗(yàn)參數(shù)均以規(guī)格φ1000mm×2600mm×5100mm的軋輥?zhàn)鳛闊崽幚砟M模型，如圖4所示。圖4 φ1000mm×2600mm×5100mm軋輥模型待料保溫時(shí)間待料保溫段，鍛態(tài)組織需轉(zhuǎn)化為珠光體組織。為后續(xù)晶粒細(xì)化提供組織保證。此次數(shù)值模擬待料溫度為640℃，保溫時(shí)間選擇30h。模擬計(jì)算結(jié)果如圖5所示。首先依據(jù)模
鍛造與沖壓 2021年21期2021-11-12
- 離心噴涂方式在軋輥制造中的應(yīng)用
mm，這對(duì)軋輥輥身硬度均勻性及鑄坯表面光潔度帶來(lái)很大的負(fù)面影響。因此大量的軋輥生產(chǎn)廠家不斷尋求新的金屬型腔涂料掛涂工藝，其中邢臺(tái)機(jī)械軋輥公司自主研發(fā)了自動(dòng)噴涂料機(jī)設(shè)備。黃永渭等[1]利用離心噴涂方式制備的自動(dòng)噴涂料機(jī)已成功解決了涂料層對(duì)軋輥輥身質(zhì)量的影響。劉群山等[2]利用高速旋轉(zhuǎn)的離心噴頭，對(duì)預(yù)熱過(guò)的金屬鑄型內(nèi)腔進(jìn)行涂料反復(fù)堆積來(lái)形成涂層，使得厚度均勻。因此，遼寧恒通冶金裝備制造有限公司綜合自動(dòng)噴涂及離心金屬鑄型的優(yōu)點(diǎn)，采用自動(dòng)離心噴涂方式對(duì)金屬型腔進(jìn)
金屬世界 2021年3期2021-06-07
- 基于ProCAST的鑄鋼軋輥鑄造工藝模擬
789 s時(shí)，輥身表面是溫度最低的，為整個(gè)鑄件的最先凝固的部分，這里會(huì)形成一定厚度的激冷層組織。在澆注后26 189 s時(shí)，溫度最低的部分是底頸，也是鑄件首先完全凝固的部分，輥身中部鋼水熱量逐漸向外擴(kuò)散，中心溫度最高，保持著順暢的補(bǔ)縮通道。在澆注后35 088 s時(shí)，只有冒口部位仍保持著較高的溫度，為冒口補(bǔ)縮提供熱量支持，有利于冒口的凝固質(zhì)量。鑄件由下而上順序凝固，圖3為鑄件不同時(shí)刻的固相率分布圖，首先凝固的是鑄件下部，4.44 h時(shí)已完成凝固，其次凝固
山西冶金 2021年1期2021-03-27
- 酸洗軋制機(jī)組張力計(jì)輥故障分析及改進(jìn)
內(nèi)，再將端蓋插入輥身，這種設(shè)計(jì)方式不僅要保證軸承內(nèi)圈與軸的配合尺寸，還要保證端蓋與軸承外圈的配合尺寸，同時(shí)端蓋外圈與輥身內(nèi)圈的配合尺寸也要保證，對(duì)裝配要求較高。圖1 張力計(jì)輥原設(shè)計(jì)視圖（mm）2 原因分析酸洗軋制機(jī)組2019前半年共更換張力計(jì)輥和壓輥39根，其中張力計(jì)輥21根，壓輥18根。2018年全年共更換張力計(jì)輥和壓輥62根，其中張力計(jì)輥31根，壓輥31根（見(jiàn)表2）。表1 2019前半年共更換的張力計(jì)輥和壓輥 根數(shù)表2 2018年全年共更換的張力計(jì)輥和
山西冶金 2020年6期2021-01-22
- 酸軋支撐輥剝落分析
下 機(jī) 后，發(fā)現(xiàn)輥身中間部位有約200*200 左右剝落情況，當(dāng)前直徑1406.98mm ；（2）4 月15 日酸軋支撐輥SZC006 在四架正常下機(jī)后發(fā)現(xiàn)中部一處掉塊，面積100mm×70mm ；（3）4 月15 日酸軋支撐 輥SZC012 在 一 架 正常下機(jī)后發(fā)現(xiàn)輥面有2 處剝落，位置在輥身中間部位，一處面積約為200*200mm，另一處面積約100*100mm，當(dāng)前直徑1402.935mm ；（4）4 月30 日酸軋支撐輥SZC011 在二架下機(jī)，
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年21期2021-01-04
- 寬厚板矯直機(jī)支承輥強(qiáng)度分析
矯直輥具有輥徑與輥身長(zhǎng)度之比很小的特點(diǎn)，造成矯直輥的強(qiáng)度與剛度都很低，因此在矯直輥上設(shè)置了多排支承輥以增加強(qiáng)度和剛度。寬厚板矯直輥承受矯直力大，支承輥在過(guò)大的支反力作用下會(huì)造成輥面裂紋與表面剝落的發(fā)生。以下以1 臺(tái)9 輥寬厚板矯直機(jī)為例，計(jì)算各排支承輥受力，按最大支反力分析支承輥強(qiáng)度。1 寬厚板矯直機(jī)輥系的主要技術(shù)參數(shù)1.1 支承輥支承輥參數(shù)見(jiàn)表1。表1 支承輥參數(shù)1.2 矯直輥矯直輥身半徑為110 mm；矯直輥身長(zhǎng)度L2為3600 mm。2 計(jì)算各排支承
山西冶金 2020年5期2020-11-13
- 基于Simulation 仿真的輥道卡阻原因分析及改造
輥道的高溫烘烤使輥身發(fā)生彎曲，更惡化了輥道設(shè)備的狀況，對(duì)輥道本身造成損壞。由于生產(chǎn)量任務(wù)增加，現(xiàn)場(chǎng)利用兩塊中間坯通過(guò)輥道的間隔時(shí)間，人工對(duì)輥道的軸承座和輥徑輥身進(jìn)行澆水冷卻，通過(guò)人工冷卻這一臨時(shí)措施維持生產(chǎn)。因此，需要對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行分析，找到解決問(wèn)題的最好辦法。2 輥道卡阻的原因分析與核算2.1 原因分析輥道卡阻在排除了輥身等外部干涉擠壓和潤(rùn)滑正常等因素外，就只有輥?zhàn)友b配內(nèi)部的原因了，中間輥道輥?zhàn)友b配如圖2 所示。圖2 中間輥道輥?zhàn)友b配電機(jī)端輥?zhàn)虞S承有軸向定
河南冶金 2020年4期2020-10-21
- 冷軋軋機(jī)支承輥輥面剝落原因與應(yīng)對(duì)策略
因此，探索支承輥輥身脫落的起因，并及時(shí)有效的針對(duì)性預(yù)防，對(duì)降低軋機(jī)由于輥身脫落造成的重大斷帶火災(zāi)隱患和企業(yè)順利生產(chǎn)經(jīng)營(yíng)都有著十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。圖1 一號(hào)軋機(jī)支承輥輥面剝落及疲勞麻坑2 四輥軋機(jī)支承輥輥面脫落的原因2.1 冷軋軋機(jī)輥系主要受力狀態(tài)四輥鋁帶軋機(jī)高速軋制過(guò)程中，在軋制力的作用下，軋輥和支承輥在圓柱接觸弧線上會(huì)發(fā)生擠壓變形，工作輥與支承輥主要承受由軋制力引發(fā)的法向的接觸應(yīng)力б，如圖2所示。圖2 四輥軋機(jī)工作輥與支承輥主要接觸應(yīng)力根據(jù)赫茲方程，最大
世界有色金屬 2020年13期2020-10-10
- 型鋼軋機(jī)用Cr5 鍛造工具鋼開(kāi)坯輥熱處理工藝初探
理方式已無(wú)法滿足輥身輥頸差異化的技術(shù)要求，目前鮮有文獻(xiàn)針對(duì)型鋼軋機(jī)用BD 輥的輥身輥頸差異化熱處理研究。本文以中鋼邢機(jī)為某國(guó)外客戶研發(fā)的Cr5 鍛鋼BD 輥為背景，介紹了鍛造高合金工具鋼的熱處理工藝研究過(guò)程。1 熱處理中試試驗(yàn)型鋼軋線BD 輥應(yīng)用于型鋼軋線開(kāi)坯機(jī)架，需具備良好的抗熱裂性及抗粘接性能。針對(duì)用戶有輥役延長(zhǎng)的需求，中鋼邢機(jī)對(duì)BD 輥進(jìn)行了材質(zhì)提升，Cr5 鍛造工具鋼BD 輥合金含量高，具備良好的抗熱裂性、耐磨性及抗粘接性能。值得注意的是，Cr5
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2020年5期2020-10-01
- 新型卷取機(jī)上夾送輥裝配結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究
構(gòu)，由鋼板卷制的輥身套筒、兩端隔環(huán)、輥軸、鎖緊機(jī)構(gòu)四大部分構(gòu)成，通過(guò)錐面配合、焊接、鍵聯(lián)接等方式組裝成一整體。這種輥身套筒外表面堆焊一層10 mm的耐磨合金，當(dāng)這層合金磨損完后，再進(jìn)行第二次堆焊使用，如此反復(fù)。由于堆焊合金需多次將夾送輥運(yùn)到生產(chǎn)廠家進(jìn)行堆焊修復(fù)，周期長(zhǎng)，成本高，且存在夾碴、氣孔等焊接缺陷，使用過(guò)程中需經(jīng)常檢查輥面表面質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)缺陷必須及時(shí)處理或更換修磨，否則損傷鋼板表面，造成次品鋼板，因此綜合成本較高。圖1是某種上夾送輥結(jié)構(gòu)，由輥身套筒和輥
山西冶金 2020年4期2020-09-17
- UCM 軋機(jī)中間輥接觸疲勞硬化層深度研究
并記錄數(shù)據(jù)，繪制輥身表面硬度分布曲線。另外，采用Hertz 提出的兩軸線平行圓柱體接觸疲勞理論計(jì)算中間輥疲勞硬化層深度[7-8]。圖1 UCM 六輥軋機(jī)輥工作輥與中間輥間接觸受力示意圖Fig.1 Schematic diagram of contact force between working roller and intermediate roller of UCM圖2 中間輥示意圖Fig.2 Schematic diagram of intermed
失效分析與預(yù)防 2020年2期2020-07-21
- 板形調(diào)控工藝對(duì)軋輥間接觸及磨損的影響
工作輥采用中間平輥身與端部L×θ為40 mm×15 °直線倒角組合的輥身曲線；支承輥采用中間平輥身與端部?jī)啥问絃×θ為30 mm×3 °加10 mm×45 °直線倒角組合的輥身曲線；中間輥采用中間平輥身與端部L×R為50 mm×1 000 mm圓弧倒角組合的輥身曲線。機(jī)組采用UCM冷軋機(jī)常用的工作輥竄輥、中間輥竄輥和彎輥等板形調(diào)控手段對(duì)所軋制板形調(diào)控，其工作輥、中間輥和支承輥輥身尺寸如表1所示；板形調(diào)控工藝參數(shù)范圍如表2所示。表1 輥系中不同軋輥平輥身段尺
太原理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-03-12
- 高鉻鑄鐵軋輥輥身中間斷裂原因分析
1，斷裂位置位于輥身中間靠近上輥徑位置，斷口如圖2所示。經(jīng)過(guò)了解，此生產(chǎn)線當(dāng)時(shí)正在軋制普通板材Q195L，發(fā)生事故時(shí)軋輥直徑為φ649 mm，報(bào)廢直徑為φ603 mm，斷裂軋輥為上輥，斷輥位置位于輥身中間靠近上輥徑位置，斷口不規(guī)則，組織致密均勻，無(wú)縮孔、夾渣等鑄造缺陷。為了找出軋輥斷裂的原因，一方面對(duì)生產(chǎn)工藝、檢驗(yàn)的各個(gè)環(huán)節(jié)做了認(rèn)真調(diào)查，均未發(fā)現(xiàn)異常；另一方面對(duì)該輥進(jìn)行了比較全面的理化檢驗(yàn)分析及金相對(duì)比。根據(jù)斷裂宏觀特征，未發(fā)現(xiàn)疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)，也未發(fā)現(xiàn)明顯
鑄造設(shè)備與工藝 2019年4期2019-10-08
- 基于ProCAST數(shù)值模擬的高鉻鋼復(fù)合軋輥結(jié)合層夾渣成因分析
渣，且集中分布于輥身冒口端。其次，采用數(shù)值模擬的方法分析了高鉻鋼軋輥復(fù)合鑄造的生產(chǎn)過(guò)程，對(duì)比研究了離心鑄造和重力鑄造2個(gè)階段輥身冒口端與底端的高溫金屬流動(dòng)與溫度場(chǎng)演變差異。模擬結(jié)果表明：芯部重力鑄造時(shí)，芯部高溫金屬液對(duì)軋輥外層沖刷作用的差異是夾渣物主要分布于輥身冒口端的重要原因。通過(guò)復(fù)合鑄造過(guò)程流場(chǎng)與溫度場(chǎng)的模擬結(jié)果，對(duì)高鉻鋼復(fù)合軋輥結(jié)合層夾渣物的產(chǎn)生和分布原因進(jìn)行分析，對(duì)于改善離心鑄造軋輥缺陷的產(chǎn)生具有借鑒意義。關(guān)鍵詞：材料的組織、結(jié)構(gòu)、缺陷與性能;夾渣
河北工業(yè)科技 2019年3期2019-09-10
- 大型合金半鋼軋輥熱處理變形原因分析及防范措施
T0為室溫。由于輥身、輥頸直徑的不同，軋輥在高溫?zé)崽幚頃r(shí)輥身輥頸膨脹量不一致，輥身膨脹多，輥頸膨脹小。經(jīng)計(jì)算該輥輥身膨脹量為11.73 mm，輥頸膨脹量為4.5 mm，兩者相差7 mm.在940℃溫度長(zhǎng)時(shí)間保溫，此溫度已遠(yuǎn)高于該類材質(zhì)的塑性形變溫度，在重力作用下輥頸端部相對(duì)輥身下移7 mm，見(jiàn)圖5.圖5 重力作用下輥頸端部相對(duì)輥身下移示意3.2 臺(tái)車變形臺(tái)車變形是大型熱處理普遍存在的問(wèn)題。公司處理該輥采用丹陽(yáng)江南工業(yè)爐制作的RT3-1700-12電阻爐，該
鑄造設(shè)備與工藝 2019年2期2019-07-25
- 窄帶鋼精軋立輥材質(zhì)優(yōu)化的研究與應(yīng)用
有一定的壓下量，輥身磨損較重，因而材質(zhì)選用時(shí)不僅要考慮其抗熱裂性問(wèn)題，還要考慮其輥頸強(qiáng)度和耐磨性。原始設(shè)計(jì)采用的材質(zhì)為70Mn材質(zhì)的合金鑄鋼軋輥，其化學(xué)成分為：w（C）=0.7%～0.8%；w（Si）=0.3%～0.5%；w（Mn）=0.9%～1.1%；w（Cr）=0.75%～1.00%；w（Ni）=0.2%～0.3%；w（Mo）=0.20%～0.45%；w（P）≤0.035%；w（S）≤0.03%，輥身硬度在40～45 HSD。立輥工作輥徑范圍450～5
山西冶金 2019年1期2019-04-26
- 支撐輥R圓弧裂紋缺陷研究
軋制過(guò)程中支撐輥輥身承受工作輥的軋制力，軸承部位承受壓下系統(tǒng)的軋制力，這兩個(gè)力方向相反（圖1），因此輥身與軸承安裝部位一般設(shè)計(jì)有R圓弧進(jìn)行過(guò)渡，以防止應(yīng)力集中造成支撐輥沿輥身側(cè)面斷裂，但實(shí)際使用過(guò)程中R圓弧處存在批量開(kāi)裂的現(xiàn)象。圖1 軋鋼過(guò)程中支撐輥受力情況2 原因分析在實(shí)際使用過(guò)程中，支撐輥使用周期長(zhǎng)達(dá)5～10年，使用條件為高溫潮濕的環(huán)境，支撐輥輥身端部極易發(fā)生銹蝕，為了防止R圓弧部位發(fā)生銹蝕，支撐輥側(cè)面一般采用一道橡膠密封，該密封與輥身側(cè)面緊密接觸，防
機(jī)電信息 2018年30期2018-10-24
- MC5鍛鋼冷軋輥表面淬火斷裂原因分析
MC5鍛鋼冷軋輥輥身在制造過(guò)程中進(jìn)行表面感應(yīng)淬火時(shí)發(fā)生斷裂，輥身處直徑約為Φ115 mm，其生產(chǎn)加工工藝為：電弧爐冶煉—鑄錠—電渣重熔—鍛造—正火—球化退火—粗加工—調(diào)質(zhì)處理—半精加工—輥身表面淬火—深冷處理—低溫回火—精磨—去應(yīng)力退火—精加工—檢驗(yàn)交貨。該冷軋輥在調(diào)質(zhì)后進(jìn)行輥身表面感應(yīng)淬火時(shí)即發(fā)生輥身斷裂，為查明原因，本文對(duì)其進(jìn)行了理化檢驗(yàn)及斷裂原因分析。1 理化檢驗(yàn)1.1 斷口檢驗(yàn)對(duì)斷裂的軋輥進(jìn)行宏觀形貌觀察，如圖1所示。由圖1(a)可知，斷口位于輥身
現(xiàn)代冶金 2018年3期2018-08-20
- 細(xì)長(zhǎng)類H13矯直輥的雙頻淬火工藝改進(jìn)
506mm。要求輥身硬度54～56HRC，淬硬層深12～14mm。通過(guò)對(duì)圖樣的技術(shù)要求進(jìn)行分析，淬硬層深要求較大，若單一采用中頻淬火肯定無(wú)法滿足，只有通過(guò)軋輥車間的雙頻淬火機(jī)床才能達(dá)到所要求層深。1. 工藝分析及準(zhǔn)備材質(zhì)H13即為4Cr5MoSiV1，合金工具鋼，其主要化學(xué)成分如表1所示。該材質(zhì)具有高的耐磨性和淬透性，具有強(qiáng)的抗熱裂能力，合金元素釩含量較高，耐磨性好，具有良好的耐熱性，在較高溫度時(shí)具有較好的強(qiáng)度和硬度，高的耐磨性和韌性，優(yōu)良的綜合力學(xué)性能和
金屬加工(熱加工) 2018年6期2018-06-20
- 以鑄代鍛生產(chǎn)熱軋板帶支撐輥的熱處理控制要點(diǎn)
是通過(guò)快速加熱使輥身表面快速達(dá)到工藝要求溫度，此時(shí)間可根據(jù)軋輥直徑大小適當(dāng)調(diào)整；第二段為傳熱段，目的是通過(guò)熱傳導(dǎo)使整個(gè)軋輥外層達(dá)到工藝溫度，此時(shí)間可根據(jù)軋輥工作層厚度不同進(jìn)行調(diào)節(jié)；第三段為預(yù)冷區(qū)段（也稱“保溫段”或“延遲淬火保溫段”），通過(guò)適當(dāng)降低爐溫及輥身表面溫度（40～60℃），有利于加深輥身工作層的淬硬深度，同時(shí)避免軋輥輥面超溫度造成組織粗大，從而保證差溫?zé)崽幚砗蟮母黝愜堓伀@得良好的使用性能。差溫?zé)崽幚碇锌刂频闹攸c(diǎn)主要在第二段，通過(guò)燃?xì)飧G的急速表層升
金屬加工(熱加工) 2018年6期2018-06-20
- 鋁帶熱軋轉(zhuǎn)向輥內(nèi)冷結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
充入輥?zhàn)觾?nèi)腔，對(duì)輥身進(jìn)行內(nèi)部冷卻，再由回水口排出內(nèi)腔，水的循環(huán)流動(dòng)起到了帶走熱量的作用。1—法蘭連接 2—回水口 3—進(jìn)水口 4—螺紋連接 5—旋轉(zhuǎn)接頭 6—內(nèi)冷進(jìn)水管 7—空心輥身 8—進(jìn)水管傳動(dòng)側(cè)內(nèi)部支撐1—回水口 2—進(jìn)水口 3—螺紋連接 4—內(nèi)冷進(jìn)水管 5—旋轉(zhuǎn)接頭 6—螺紋連接 7—空心輥身 8—進(jìn)水管傳動(dòng)側(cè)內(nèi)部支撐從以上兩種轉(zhuǎn)向輥輥?zhàn)咏Y(jié)構(gòu)中旋轉(zhuǎn)接頭連接形式(如圖5所示)以及動(dòng)作原理來(lái)分析，中間細(xì)長(zhǎng)進(jìn)水管一端與旋轉(zhuǎn)接頭進(jìn)水管螺紋連接，為固定不動(dòng)形
中國(guó)重型裝備 2018年2期2018-05-30
- 大型鍛鋼支承輥制造技術(shù)的研究①
.75 t，當(dāng)前輥身直徑Φ1447 mm，解剖試驗(yàn)方案見(jiàn)圖1所示。按圖1,2所示位置取兩塊圓柱試樣，每塊試樣上做好標(biāo)記①和②。1.2 超聲波探傷參照J(rèn)B/T 4120-2006檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)支承輥進(jìn)行探傷，輥身內(nèi)未發(fā)現(xiàn)超出評(píng)判要求的缺陷，探傷合格。1.3 化學(xué)成分表1,2為2050JCFC支承輥的化學(xué)成分及氣體含量，各項(xiàng)指標(biāo)均符合Cr5支承輥的要求。圖1 2050JCFC支承輥解剖方案圖2 2050JCFC支承輥解剖圖片部位w(C)w(Si)w(Mn)w(Cr
現(xiàn)代冶金 2018年1期2018-04-08
- 支承輥彎曲強(qiáng)度校核及結(jié)構(gòu)改進(jìn)
簡(jiǎn)圖如圖1所示。輥身直徑D3=φ960mm，輥身長(zhǎng)度L=1 170mm（截面3-3位于輥身中間位置）；主軸頸里側(cè)輥頸直徑D1=φ575mm，軋制中心線至該輥頸根部R80mm圓弧中心距離C=385mm（截面1-1）；輥身兩側(cè)錐面根部直徑D2=φ715mm，軋制中心線至輥身距離C1=455mm（截面2-2）。軋制力為1 800t，支承輥在軋制過(guò)程中只受軋制力（通過(guò)工作輥傳遞）和支反力（軸承箱傳遞），不承受扭矩作用。受力分析如圖2所示。彎曲應(yīng)力計(jì)算公式為σ=M/
金屬加工(冷加工) 2018年2期2018-03-22
- 鍛鋼支承輥熱處理工藝研究
淬火和回火即可使輥身輥頸達(dá)到不同的硬度要求。這種熱處理工藝改變了原有支承輥制造工藝，提高了軋輥淬硬層深，熱處理后的支承輥不存在軟帶，增加端部的抗剝落性。這種熱處理技術(shù)不但降低制了造周期，也降低了制造成本。支承輥 熱處理工藝 淬硬層深 軟帶 制造周期 降低成本1.前言支承輥是軋機(jī)中的重要部件，用來(lái)支承工作輥或中間輥，以防止工作輥出現(xiàn)撓曲變形而影響板、帶的產(chǎn)量及質(zhì)量。支承輥復(fù)雜多樣的工況條件，使其不同于一般的工件。一方面軋制過(guò)程中軋輥本體要承受很多的彎曲應(yīng)力和
中國(guó)鋼鐵業(yè) 2017年5期2017-07-25
- 鑄造半鋼軋輥槽底斷裂原因分析
分析、金相檢測(cè)、輥身孔型處彎曲應(yīng)力計(jì)算。結(jié)果表明，得出造成軋輥斷裂的原因是因?yàn)榭仔驮O(shè)計(jì)時(shí)安全系數(shù)過(guò)低，彎曲應(yīng)力小于許有應(yīng)力，建議提高軋輥報(bào)廢直徑尺寸。半鋼軋輥；彎曲應(yīng)力；安全系數(shù)；許用應(yīng)力公司為唐鋼中厚板大型線生產(chǎn)的支F1機(jī)架φ1 193 mm×2 300 mm靜態(tài)鑄造半鋼[1]軋輥在使用至接近報(bào)廢尺寸時(shí)發(fā)生斷裂，斷裂位置位于槽底，斷口平齊，如圖1所示。經(jīng)過(guò)了解，此生產(chǎn)線當(dāng)時(shí)正在軋制220#角鋼，發(fā)生事故時(shí)軋輥直徑為φ750mm，報(bào)廢直徑為φ700 mm，
鑄造設(shè)備與工藝 2017年2期2017-05-18
- 寬厚板支承輥差溫?zé)崽幚砉に囇芯颗c生產(chǎn)實(shí)踐
及數(shù)值模擬，得到輥身不同深度處的溫度場(chǎng)分布，確定了支承輥表面與差溫爐之間的換熱邊界條件，制定了寬厚板支承輥生產(chǎn)件的差溫?zé)崽幚砉に?。生產(chǎn)實(shí)踐表明，采用差溫?zé)崽幚淼暮癜逯С休?，硬度均勻性較高△HSD≤4，表面金相組織為性能優(yōu)良的回火馬氏體。寬厚板支承輥；差溫?zé)崽幚?；硬度均勻性；回火馬氏體近年來(lái)，國(guó)內(nèi)多家鋼廠新建了一批以3 500 mm以上為主的寬厚板生產(chǎn)線，投產(chǎn)和在建的寬厚鋼板軋機(jī)約有58臺(tái)，占全球?qū)捄皲摪遘垯C(jī)1/3多，已成為全球生產(chǎn)厚板中的一支主要力量[1]
大型鑄鍛件 2017年1期2017-02-05
- 冷軋支承輥邊部剝落原因分析及對(duì)策
3248 mm，輥身表面淬火硬度為65～70HSD，淬硬層深度≥30 mm，輥身邊緣軟帶長(zhǎng)度≤30 mm。經(jīng)測(cè)量，目前輥身實(shí)際總長(zhǎng)為1042 mm?？蛻艄拒垯C(jī)軋制時(shí)使用的2支支承輥，其中用于上輥狀況良好，仍正常使用；出現(xiàn)剝落的軋輥主要作為下輥使用，其上機(jī)第八次時(shí)非輥號(hào)端開(kāi)始發(fā)生局部剝落，客戶加大磨削量后再次上機(jī)使用，但使用僅兩天后邊部1/3圓周又出現(xiàn)大范圍剝落掉塊，目前該軋輥輥身直徑為Φ914.22 mm。詳細(xì)剝落情況如圖1所示。圖1 支承輥輥身邊部剝落
現(xiàn)代冶金 2016年5期2016-12-02
- 出坯輥道磨損原因分析及解決措施
道后的出坯輥道(輥身長(zhǎng)度900 mm)，包括切后輥道、去毛刺輥道1、去毛刺輥道2、輸送輥道，均存在不同程度的磨損，部分輥?zhàn)幽p較為嚴(yán)重。切后輥道帶抱閘的輥?zhàn)幽p見(jiàn)圖1，其他輥道(去毛刺輥道1、去毛刺輥道2、輸送輥道)帶抱閘的輥?zhàn)幽p與切后輥道帶抱閘的輥?zhàn)幽p情況相似。切后輥道無(wú)抱閘的輥?zhàn)幽p見(jiàn)圖2，其他輥道(去毛刺輥道1、去毛刺輥道2、輸送輥道)無(wú)抱閘的輥?zhàn)幽p與切后輥道無(wú)抱閘的輥?zhàn)幽p情況相似。圖1 帶抱閘輥道輥身磨損情況Fig.1 Wear statu
重型機(jī)械 2016年4期2016-03-15
- 提高熱軋運(yùn)輸輥道使用壽命的分析與應(yīng)用
出現(xiàn)磨損及腐蝕,輥身表面質(zhì)量嚴(yán)重受損,導(dǎo)致產(chǎn)品頻繁出現(xiàn)熱擦劃傷缺陷,為了保證產(chǎn)品質(zhì)量,只能被迫通過(guò)縮短輥道更換周期及現(xiàn)場(chǎng)打磨輥道表面等措施,輥?zhàn)邮褂脡勖蠓档?不但增加了維修成本,而且產(chǎn)品熱擦劃傷無(wú)法得到根本治理,致使生產(chǎn)頻繁中斷,經(jīng)濟(jì)效益受到嚴(yán)重影響。為了保證正常的生產(chǎn),提高產(chǎn)品質(zhì)量,開(kāi)發(fā)新品種,進(jìn)行了提高輥道輥?zhàn)颖砻鏅C(jī)械性能的分析與研究,采用埋弧堆焊工藝,對(duì)輥道表面進(jìn)行堆焊修復(fù),提高其機(jī)械性能,使運(yùn)輸輥道表面具有優(yōu)良的抗冷熱疲勞性、耐磨性、抗剝落性,
四川冶金 2015年6期2016-01-01
- 結(jié)晶器足輥失效原因分析與應(yīng)對(duì)策略
方向排走,逐漸在輥身表面聚集形成渣堆,渣堆與運(yùn)動(dòng)的鑄坯表面接觸,就會(huì)在較軟的鑄坯表面造成劃痕,嚴(yán)重時(shí)影響鑄坯表面質(zhì)量。隨著連續(xù)生產(chǎn)時(shí)間的延長(zhǎng),渣滓越積越多,體積越來(lái)越大,會(huì)將足輥與結(jié)晶器銅板下口之間的空隙完全封堵,噴嘴噴出的二冷水被渣滓阻擋噴不到鑄坯表面,使第一排二冷水噴嘴對(duì)鑄坯的冷卻失效。鑄坯坯殼在厚度和強(qiáng)度未明顯增加的情況下被渣滓劃擦,漏鋼風(fēng)險(xiǎn)大大增加。2.2 變形足輥?zhàn)冃纬Ｒ?jiàn)的是輥身彎曲。輥身彎曲后,足輥在轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)與鑄坯的接觸不均勻,足輥對(duì)鑄坯表面提供
四川冶金 2015年3期2016-01-01
- 具有高效冷卻效果的內(nèi)齒面豎爐齒輥
內(nèi)孔鑄造成圓形，輥身兩端鑲嵌空心軸頭，并與輥身焊接成一體，外部冷卻水通過(guò)空心軸頭進(jìn)入輥身內(nèi)部，實(shí)現(xiàn)對(duì)輥身冷卻的目的。但常規(guī)齒輥結(jié)構(gòu)由于外形為尺寸較大的齒形，內(nèi)孔為圓形孔，對(duì)齒根部位來(lái)說(shuō)，齒根部位到內(nèi)孔之間的壁厚相對(duì)較小，而對(duì)齒頂來(lái)說(shuō)，則齒頂部位到內(nèi)孔之間的壁厚明顯增大，故當(dāng)齒輥內(nèi)孔為圓形時(shí)，齒形根部和頂部的壁厚相差較大。（2）因常規(guī)齒輥的壁厚不均，造成冷卻效果不均衡 齒輥的主要工作部位是齒形的頂部，理想狀態(tài)是讓齒頂部得到最佳的冷卻效果，以便將齒頂部的熱量快
金屬加工(熱加工) 2015年1期2015-12-26
- 超長(zhǎng)管壁厚測(cè)量方法淺析
射原理,以制作與輥身曲率相近、材質(zhì)相同的試塊，進(jìn)行聲速、量程、測(cè)定范圍的調(diào)校，再通過(guò)計(jì)算材質(zhì)及耦合能量損失，提升檢測(cè)靈敏度，作為掃查基準(zhǔn)對(duì)超長(zhǎng)管壁厚、進(jìn)行整體測(cè)量，解決因工件結(jié)構(gòu)、或在役使用等因素?zé)o法進(jìn)行壁厚測(cè)量的難點(diǎn)。超長(zhǎng)管； 超聲檢測(cè)； 管壁測(cè)量0 引言超長(zhǎng)管常用于鋼鐵行業(yè)軋輥、熱處理爐輸入、輸出輥、焊接滾床輥身等領(lǐng)域，衡量該管承載能力的一個(gè)重要技術(shù)指標(biāo)就是管體的壁厚，通常選用內(nèi)徑千分尺、游標(biāo)卡尺、百分表或制作工裝量具來(lái)對(duì)管體壁厚進(jìn)行測(cè)量，但是對(duì)于長(zhǎng)度
有色設(shè)備 2015年6期2015-08-23
- 棒材軋機(jī)粗軋軋輥材質(zhì)優(yōu)化
的斷輥頻次較高，輥身和輥頸都有斷裂，這不但增加了輥耗，也給生產(chǎn)造成了不利影響。粗軋機(jī)共計(jì)6架，前4架軋機(jī)的輥徑為φ750 mm，后2架軋機(jī)的輥徑為φ550 mm，斷輥架次集中在第1、第2和第3架次。為此，通過(guò)對(duì)軋輥進(jìn)行了強(qiáng)度校核計(jì)算，并對(duì)軋輥材料進(jìn)行了優(yōu)化，解決了軋輥強(qiáng)度不足的問(wèn)題。1 軋制力計(jì)算1)單位軋制壓力p＇。粗軋機(jī)采用通用孔型系統(tǒng)，各規(guī)格產(chǎn)品粗軋時(shí)在料型選擇上一致，僅在速度設(shè)定上有所差別。軋制力最大的產(chǎn)品規(guī)格為φ32 mm螺紋鋼筋。單位軋制壓力p
新技術(shù)新工藝 2015年6期2015-07-18
- φ400mm驅(qū)動(dòng)輥斷裂原因分析
，斷裂處為輥頸與輥身過(guò)渡圓弧處（見(jiàn)圖1）。通過(guò)對(duì)斷輥的輥頸、輥身進(jìn)行理化檢驗(yàn)，分析斷裂原因，為后續(xù)21CrMoV5-11材質(zhì)驅(qū)動(dòng)輥質(zhì)量的穩(wěn)定提供了有效保障。1.理化檢驗(yàn)（1）化學(xué)成分分析 對(duì)斷輥輥頸與輥身取樣并進(jìn)行化學(xué)成分測(cè)定，結(jié)果見(jiàn)表1，材料各元素含量滿足技術(shù)要求。（2）力學(xué)性能測(cè)試 在輥頸、輥身分別取樣進(jìn)行常溫拉伸、彎曲、常溫沖擊等性能檢測(cè)，得出較高的抗拉強(qiáng)度及較低的沖擊值，見(jiàn)表2。圖1圖2圖3（3）金相檢驗(yàn) 斷口處（見(jiàn)圖2、圖3）經(jīng)電子顯微鏡觀察后為
金屬加工(熱加工) 2014年21期2014-11-25
- 某熱軋1580生產(chǎn)線工作輥熱凸度分析研究
方式進(jìn)行改造，由輥身均勻冷卻方式改為中段集中冷卻方式，以便降低工作輥中部溫度、減小中部與端部的溫差，從而獲得較好的工作輥熱凸度輪廓曲線，軋制出板形和表面質(zhì)量良好的帶鋼產(chǎn)品。工作輥 熱凸度 冷卻方式 輪廓曲線隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，鋼鐵行業(yè)中熱連軋技術(shù)日臻成熟。近幾年由于鋼鐵產(chǎn)量嚴(yán)重過(guò)剩，導(dǎo)致帶鋼銷售越來(lái)越困難，同時(shí)用戶對(duì)帶鋼的質(zhì)量尤其是板形和板凸度要求越來(lái)越高。軋輥冷卻水系統(tǒng)除了有冷卻軋輥、延長(zhǎng)軋輥使用壽命的功能外，還有一個(gè)最重要的功能就是保證產(chǎn)生對(duì)稱的軋輥熱
冶金設(shè)備 2014年5期2014-08-07
- 帶鋼軋機(jī)新材質(zhì)支承輥的制造
支承輥的耐磨性、輥身硬度降及硬度均勻性等方面面臨著更高的挑戰(zhàn)。針對(duì)上述情況，一重公司研制開(kāi)發(fā)并生產(chǎn)出帶鋼軋機(jī)新材質(zhì)支承輥，通過(guò)進(jìn)行成分優(yōu)化和微合金化方法，有效提高了材料的淬透性、淬硬性和耐磨性，更適用于高強(qiáng)度、高硬度帶鋼的軋制。1 材料設(shè)計(jì)及技術(shù)要求以某鋼廠的1 580 mm熱連軋機(jī)精軋支承輥為例。技術(shù)要求為:輥身硬度65～71HSD;輥身硬度均勻性±2HSD;淬硬層深≥75 mm;報(bào)廢直徑時(shí)輥面硬度≥60HSD;輥頸硬度42～48HSD;輥身抗拉強(qiáng)度≥1
大型鑄鍛件 2014年1期2014-07-07
- 新型輥道輥?zhàn)釉谲堜撓到y(tǒng)中的應(yīng)用研究
的設(shè)計(jì)都是筒形的輥身，兩端以輻板支撐，中間為一根軸，三種零部件焊接組成的輥?zhàn)?，再裝配上軸承、軸承座后，組成輥?zhàn)友b配部件，安裝在輥道架上。這種設(shè)計(jì)的特點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，一次性投入費(fèi)用較低，輥面、軸、輻板、軸承等應(yīng)同壽命設(shè)計(jì)，當(dāng)輥面磨損報(bào)廢時(shí)整體報(bào)廢。實(shí)際上，由于工作環(huán)境復(fù)雜，輥面的磨損情況千差萬(wàn)別，大量的輥?zhàn)虞伱媾c高溫鋼材在高速接觸條件下快速磨損，造成鋼材表面劃傷，影響產(chǎn)品表面質(zhì)量。一般情況下，需要大量的備用替換輥?zhàn)雍托枰^長(zhǎng)停機(jī)時(shí)間替換上線，軋鋼生產(chǎn)線的串行
山東工業(yè)技術(shù) 2014年11期2014-05-04
- 大型鍛鋼支承輥工頻淬火新工藝探索
的工作條件要求其輥身必須具有高耐磨性、高屈服強(qiáng)度和高抗剝落性能，其輥頸必須具備高的韌性和抗斷裂性能。最終熱處理是使支承輥達(dá)到使用性能要求的重要環(huán)節(jié)。目前國(guó)內(nèi)大型鍛鋼支承輥?zhàn)罱K熱處理比較先進(jìn)、成熟的工藝是差溫加熱+噴霧冷卻，3%～5%Cr鍛鋼支承輥采用差溫淬火工藝其輥身硬度一般為55～72HSD，硬度均勻性±2HSD，淬火組織為貝氏體，難以制造輥身硬度72HSD以上的高硬度支承輥，生產(chǎn)成品也較高。隨著軋鋼技術(shù)的不斷進(jìn)步，對(duì)板形要求的不斷提高和板形控制CVC、
重型機(jī)械 2013年1期2013-12-03
- 表淬處理耐磨空心輥?zhàn)拥募庸?/a>
。特點(diǎn)是轉(zhuǎn)速快、輥身壁薄、體輕、耐磨性好;輥?zhàn)硬馁|(zhì)為45鋼;其結(jié)構(gòu)如圖1。輥?zhàn)蛹夹g(shù)要求:輥面要求表面淬火、硬度55 HRC、淬硬層深3～6 mm。輥面徑向跳動(dòng)0.2 mm;兩端軸頸φ70 mm，同軸度0.02 mm，徑向跳動(dòng)0.03 mm。輥?zhàn)訂挝毁|(zhì)量許用不平衡度eper=500 g·mm/kg，平衡半徑為80 mm。2 輥?zhàn)庸に嚪桨阜治黾凹夹g(shù)難點(diǎn)根據(jù)輥?zhàn)咏Y(jié)構(gòu)特點(diǎn)及筆者公司設(shè)備情況，合理選用原材料及加工工藝，以最低成本制造出合格的產(chǎn)品是首要問(wèn)題。根據(jù)以往經(jīng)
制造技術(shù)與機(jī)床 2013年7期2013-09-27
- ?1 800 mm以上特大型支承輥表淬熱處理工藝
加熱淬火方式進(jìn)行輥身的表淬處理。為此，必須研究一種特殊的熱處理工藝以滿足支承輥不同部位不同硬度的要求。本文提出了一種特殊表淬熱處理工藝，利用大型臺(tái)車爐，順利實(shí)現(xiàn)?1 800 mm以上特大型支承輥的臺(tái)車爐表淬。1 表淬前的組織準(zhǔn)備——鍛后熱處理作為表淬前的熱處理工序，鍛后熱處理必須達(dá)到以下目標(biāo)：(1)調(diào)整鍛造組織，獲得均勻細(xì)小的晶粒，避免出現(xiàn)網(wǎng)狀碳化物等明顯的組織缺陷，為表淬工序作組織準(zhǔn)備。工件心部區(qū)域尤其不能有影響強(qiáng)度和韌性的組織缺陷，如粗晶和網(wǎng)狀碳化物等
大型鑄鍛件 2013年6期2013-09-23
- CSP軋輥預(yù)熱溫度場(chǎng)分析
程中，只對(duì)軋輥的輥身部分進(jìn)行加熱和保溫，輥頸、軸承座等其余部分均直接與冷空氣接觸，故在分析時(shí)只需對(duì)軋輥進(jìn)行建模而忽略其它部分。由于預(yù)熱過(guò)程中軋輥升溫較?。?0℃左右），故在此過(guò)程中只需對(duì)其溫度場(chǎng)進(jìn)行分析，不須考慮溫度對(duì)軋輥熱應(yīng)力的影響。2.1 軋輥預(yù)熱條件確定加熱氣體溫度為80℃～160℃，噴氣速度為10m／s左右；在保溫階段，熱氣溫度為30℃，且不噴氣，使其為自然對(duì)流狀態(tài)。結(jié)合上述條件并根據(jù)預(yù)熱裝置的送氣流量、送氣溫度、噴氣方式等初步給出了以下5種軋輥輥
- 高鉻復(fù)合鑄鐵軋輥斷輥失效分析
：斷口I位于軋輥輥身處，距輥身靠近傳動(dòng)側(cè)端約300～310mm；斷口II位于軋輥操作側(cè)輥頸部位。三部分殘塊分別是：殘塊A——軋輥操作側(cè)輥頸部分；殘塊B——軋輥輥身大部至操作側(cè)輥頸殘余；殘塊C——軋輥輥身殘余與傳動(dòng)側(cè)輥頸全部。2.2 斷口I觀察在圖2中，可以觀察到殘塊B的輥身斷口I斷面狀況。圖2 殘塊B輥身斷口圖輥身斷口I垂直于軋輥軸向。斷口邊緣存在多處鋸齒狀碎片。斷口斷面呈圓弧狀，中心突起部分朝向軋輥傳動(dòng)側(cè)?；⌒瓦吘壌嬖跀U(kuò)展條紋，表明有周向剪切應(yīng)力作用，扭
- 大截面輥軸鍛造工藝
采用漏盤(pán)局部鐓粗輥身，然后再滾輥身外圓的方法，這樣就保證了輥身在最后一火有了一定的變形量，可以有效的防止后續(xù)地粗晶問(wèn)題，改進(jìn)后的鍛造工藝見(jiàn)表2。表2鍛造工藝采用WHF壓實(shí)鋼錠滾外圓拔長(zhǎng)到φ1500mm分料有如下優(yōu)點(diǎn)：⑴使（Ⅰ）、（Ⅱ）及（Ⅳ）、（Ⅴ）臺(tái)的分料長(zhǎng)度增加，達(dá)到鍛造工藝規(guī)范要求（分料長(zhǎng)度應(yīng)大于等于相應(yīng)截面尺寸的1/3）。⑵截面差的減小，降低了分料時(shí)的操作難度，便于操作，節(jié)省了鍛造時(shí)間。⑶增大了鍛比，使鋼錠內(nèi)部微小孔洞缺陷得到了有效地焊合。采用漏盤(pán)
鍛造與沖壓 2013年15期2013-08-08
- 熱態(tài)鋼板矯直機(jī)工作輥內(nèi)冷卻技術(shù)分析及參數(shù)確定
Ak:≥38 J輥身表面淬火硬度:55～60HRC，深度8 mm～10 mm1.3 工作輥的主要熱處理溫度調(diào)質(zhì)熱處理:淬火溫度860～880℃;回火溫度620～660℃。輥身高中頻表面淬火溫度880～920℃;回火溫度180±10℃。2 寬厚板熱矯直機(jī)工作輥受熱條件在矯直過(guò)程中，引起工作輥溫度升高的主要因素是:(1)需矯直的鋼板本身具有的熱量。(2)矯直過(guò)程中鋼板變形產(chǎn)生的變形熱。(3)矯直過(guò)程中鋼板與輥面間的滑動(dòng)摩擦產(chǎn)生的摩擦熱。熱鋼板位于上、下排工作輥
中國(guó)重型裝備 2012年1期2012-11-18
- 關(guān)于熱軋寬厚板冷床區(qū)空心輥制造工藝的研究
結(jié)構(gòu)特點(diǎn)空心輥由輥身、焊接軸頭1和焊接軸頭2構(gòu)成(見(jiàn)圖1)。其中輥身由結(jié)構(gòu)用無(wú)縫鋼管制成;焊接軸頭1和焊接軸頭2分別由1根圓鋼和2塊圓板焊接而成。1.2 技術(shù)要求(1)輥身最小壁厚要求(2)靜平衡要求空心輥在實(shí)際工況下的轉(zhuǎn)速為120 r/min，由于鋼管內(nèi)壁有4 200±1 mm的長(zhǎng)度范圍不加工，壁厚不均勢(shì)必會(huì)造成空心輥的質(zhì)心與回轉(zhuǎn)中心不一致，這樣旋轉(zhuǎn)時(shí)就會(huì)產(chǎn)生偏載。所以，在焊接左右兩端焊接軸頭之前，需要對(duì)無(wú)縫鋼管進(jìn)行靜平衡試驗(yàn)，通過(guò)在鋼管內(nèi)壁的非加工區(qū)域
制造技術(shù)與機(jī)床 2012年3期2012-09-26
- 滾切式鋼板剪切機(jī)夾送輥微變形分析
送輥主要有夾送輥輥身、軸承座、移動(dòng)側(cè)和固定側(cè)機(jī)架、中心軸及同步軸組成。中心軸通過(guò)兩端的軸承和軸承座裝配在一起(圖2)，且液壓缸通過(guò)軸承座控制夾送輥的壓下量，通過(guò)軸承傳遞到中心軸以及輥身，不影響中心軸的撓度變化，避免了夾送輥的初始彎曲誤差。每一組夾送輥的下夾送輥通過(guò)剛性同步軸聯(lián)接，以保證下側(cè)夾送輥的旋轉(zhuǎn)速度的一致。在每個(gè)下夾送輥的軸承座下部設(shè)有限位螺栓，以保證安裝時(shí)對(duì)位置偏差的矯正。每根夾送輥的內(nèi)側(cè)均設(shè)有帶心軸的軸承座(包含外套筒通稱為軸承座)，軸承座兩端穿
重型機(jī)械 2011年6期2011-11-11
- 大型鍛鋼支承輥熱處理工藝的探討
軋制特性要求:①輥身具有良好的耐磨性;②較高的疲勞屈服強(qiáng)度;③良好的應(yīng)力狀況和抗裂紋擴(kuò)展能力;④輥頸具有良好的屈服強(qiáng)度、韌性和抗斷裂性能。2 問(wèn)題的提出根據(jù)五機(jī)架冷連軋機(jī)鍛鋼支承輥的機(jī)械性能要求，最好采用調(diào)質(zhì)處理的方法。而對(duì)于直徑大、質(zhì)量大的大型支承輥，由于受熱處理設(shè)備條件的限制，無(wú)法進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，為解決該道工序，一方面控制大直徑輥坯的冶煉、鍛造及鍛后熱處理的工序質(zhì)量;另一方面，視輥坯(輥身)的金相組織狀況采取相應(yīng)的熱處理方法，再對(duì)輥身進(jìn)行感應(yīng)表面淬火，設(shè)
重型機(jī)械 2011年5期2011-11-11
- 鍛鋼支承輥剝落失效分析
型的失效，尤其以輥身剝落最為普遍。本文主要研究支承輥輥身剝落典型失效類型、失效原因和機(jī)理，提出補(bǔ)救和預(yù)防措施，提高支承輥的使用效率。表1 鍛鋼和鑄鋼支承輥材料典型性能對(duì)比Table 1 The typical properties of backup roll of forged steel and cast steel1 使用性能分析支承輥的使用要求是：在保持表面粗糙度和輥型的前提下，在軋制周期內(nèi)確保支承輥的完整使用，實(shí)現(xiàn)軋材質(zhì)量和產(chǎn)量的最大化[1]。支
大型鑄鍛件 2011年6期2011-09-25
- 齒輥輥身鑄造工藝改進(jìn)
50101）齒輥輥身鑄造工藝改進(jìn)郭 林，李寶偉，黃一聲（濟(jì)鋼集團(tuán)重工機(jī)械有限公司，濟(jì)南 250101）采用輥身內(nèi)部鑄入離心鋼管的工藝方案，解決了原輥身使用中出現(xiàn)裂紋、漏水導(dǎo)致其使用壽命短的問(wèn)題。豎爐；齒輥；鑄造工藝齒輥是球團(tuán)豎爐生產(chǎn)中的關(guān)鍵設(shè)備,其結(jié)構(gòu)為三段式，其中輥身是三段中的關(guān)鍵部位，齒輥輥身結(jié)構(gòu)如圖1所示。輥身鑄件材質(zhì)為ZG40Mn2，要求鑄件組織致密，使用過(guò)程中不得有漏水現(xiàn)象。1 原工藝出現(xiàn)的問(wèn)題原齒輥使用過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題，主要是使用壽命短，齒輥安
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2011年3期2011-09-01
- 常化爐爐底輥壓坑、劃傷、輥印的分析與改造
731米，爐底輥輥身基材為Cr25Ni20，輥?zhàn)油鈴綖棣?50，輥?zhàn)娱g距為500mm，輥?zhàn)虞S芯通水冷卻，單獨(dú)傳動(dòng)，共142根，?；癄t分九段控制爐溫，使用熱值為7100KJ/Nm3的高焦混合煤氣，用于對(duì)6～80mm×1500～3000mm×3000～12000mm的鋼板進(jìn)行正火、淬火、回火處理。投產(chǎn)運(yùn)行半年后生產(chǎn)作業(yè)區(qū)便反應(yīng)鋼板下表面出現(xiàn)爐底輥壓坑、劃傷、輥印缺陷，只是由于當(dāng)時(shí)熱處理線產(chǎn)量較少，客戶對(duì)鋼板表面要求較低，我廠技術(shù)人員對(duì)產(chǎn)生壓坑、劃傷、輥印缺陷認(rèn)
中國(guó)科技信息 2011年7期2011-02-17
- 球團(tuán)豎爐新型復(fù)合齒輥的研制與應(yīng)用
采用鍛造軸，中間輥身部位采用鑄造方式。這樣要提高齒輥使用壽命，關(guān)鍵要提高輥身部位質(zhì)量，按常規(guī)鑄造方法，只能采取加補(bǔ)貼的方法，但是，由于輥身較長(zhǎng)，需要加的補(bǔ)貼量較大，給加工和清理造成困難，并且也不能保證鑄件不出現(xiàn)氣孔和夾砂等鑄造缺陷，導(dǎo)致齒輥漏水的可能性仍然很大。因此，要生產(chǎn)該件，就必須采取特殊的工藝方法。經(jīng)過(guò)仔細(xì)研究，我們提出了以下2種工藝方案。方案一：離心鑄造輥身（如圖2圖3所示）。離心鑄造輥身，輥身致密，是較為理想的改進(jìn)方案，存在的缺點(diǎn)：1）輥身需求量
鑄造設(shè)備與工藝 2011年4期2011-01-24
- 60CrMnMo型鋼軋輥的生產(chǎn)試制
熱處理設(shè)備滿足了輥身、輥頸處的不同硬度要求，并在輥身開(kāi)槽后進(jìn)行了性能熱處理，最終生產(chǎn)出滿足用戶要求的60CrMnMo型鋼軋輥。1 技術(shù)要求型鋼軋輥在設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)內(nèi)部質(zhì)量沒(méi)有明確要求，我公司是第一次生產(chǎn)型鋼軋輥，結(jié)合其工作環(huán)境，試制時(shí)增加了超聲波檢測(cè)。要求執(zhí)行DIN10228-3標(biāo)準(zhǔn)，其中輥?zhàn)有牟?/3區(qū)域執(zhí)行Ⅱ級(jí)，其余部位執(zhí)行Ⅲ級(jí)?；瘜W(xué)成分和力學(xué)性能要求分別見(jiàn)表1和表2。2 生產(chǎn)試制2.1 工藝路線冶煉→鍛造→低倍檢測(cè)→粗加工→UT初測(cè)→正火→UT檢測(cè)→半精加
大型鑄鍛件 2010年3期2010-09-26
- 豎爐齒輥的改進(jìn)
～6個(gè)月就會(huì)出現(xiàn)輥身開(kāi)裂變形、彎曲、漏水等情況，造成熾熱球團(tuán)爆裂，產(chǎn)生大量的碎球和篩粉，致使豎爐排料不暢，嚴(yán)重影響生產(chǎn)和熟球的質(zhì)量，且由于齒輥彎曲易造成密封失效，出現(xiàn)跑風(fēng)跑火危及崗位工作人員安全，嚴(yán)重污染環(huán)境。更換齒輥工期一般為7天，一套備件40萬(wàn)元左右，齒輥更換周期同時(shí)制約豎爐中修周期。二、原因分析（1）工況。齒輥處于高溫氧化氛圍中作業(yè)，易造成表面龜裂，輥身開(kāi)裂漏水現(xiàn)象。在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，當(dāng)齒輥驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)出現(xiàn)故障時(shí)，會(huì)造成部分齒輥不能正常轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)齒輥形成
設(shè)備管理與維修 2010年12期2010-05-04
- 熱軋廠HT-2513粗軋工作輥斷輥原因分析
無(wú)取向硅鋼過(guò)程中輥身發(fā)生斷裂,造成重大生產(chǎn)事故。經(jīng)過(guò)調(diào)查,該工作輥為國(guó)內(nèi)某大型軋輥公司制造的離心澆注高鉻復(fù)合鑄造軋輥,外層材質(zhì)為高鉻合金,芯部為球墨鑄鐵,于2003年6月9日進(jìn)廠,新輥直徑為Φ1200mm,正常報(bào)廢直徑為Φ1090mm,斷輥時(shí)直徑為Φ1111.55mm,已經(jīng)正常上機(jī)使用近4年時(shí)間,消耗有效工作層直徑88.45mm,即該輥斷裂損失剩余有效工作層厚度為10.78mm?，F(xiàn)對(duì)該工作輥輥身斷裂原因進(jìn)行分析。1 使用情況調(diào)查HT-2513工作輥斷輥時(shí)正