角頻率
- 基于參數(shù)協(xié)同自適應(yīng)的VSG 控制策略研究
度；ω0為額定角頻率；δ 為VSG 的功角。根據(jù)同步發(fā)電機(jī)的一次調(diào)頻，VSG 的功頻控制方程為式中：Pref為給定有功功率；Km為有功下垂系數(shù)。同理，VSG 的無功-電壓控制由勵磁控制器來實現(xiàn)，通過調(diào)節(jié)虛擬電勢E 以維持VSG 輸出電壓的穩(wěn)定。勵磁調(diào)節(jié)控制方程為式中：E、E0分別為勵磁電動勢和空載電勢；Uref、U 分別為VSG 輸出電壓的參考值和實際值；KQ是無功調(diào)節(jié)系數(shù)；KV是電壓調(diào)節(jié)系數(shù)。由式（1）和式（3）可得VSG 的控制框圖如圖2所示。圖2 V
自動化與儀表 2023年10期2023-11-15
- 基于角譜域和時間反演的任意均勻場的生成方法*
轉(zhuǎn)換為求解不同角頻率信號的相互疊加.2.1 一維均勻場的合成一維均勻場的數(shù)學(xué)模型可以用矩形窗函數(shù)表示.假設(shè)在x軸上有寬度為τ的均勻場,該均勻場可表示為其中A表示該均勻場的幅度.對Eumf進(jìn)行傅里葉變換,將其變換為角譜域形式,即其中,kx表示x方向的空間角頻率(空間波數(shù)),sinc(·)是辛格函數(shù).可以看出一維均勻場的角譜域形式是一個與均勻場寬度τ相關(guān)的辛格函數(shù).在自由空間中當(dāng)|kx| >k0時,即x方向的空間波數(shù)kx大于自由空間波數(shù)k0,此時的電磁波為倏逝
物理學(xué)報 2023年18期2023-10-06
- VSG慣量及阻尼的協(xié)同自適應(yīng)控制研究
應(yīng)控制算法，當(dāng)角頻率的變化率小于一定閾值時，慣量取較小數(shù)值，否則取較大數(shù)值，該方法本質(zhì)上屬于有級調(diào)整，無法實現(xiàn)慣量對頻率變化的優(yōu)化追蹤；文獻(xiàn)[9]提出一種由VSG轉(zhuǎn)子角頻率變化率和偏差量共同決定的虛擬慣量自適應(yīng)控制策略，在一定程度上解決了自適應(yīng)的有效追蹤，但未給出虛擬慣量的選取范圍及關(guān)鍵參數(shù)的選取依據(jù)；文獻(xiàn)[10]的研究包含了棒棒控制、反正切慣量和指數(shù)型慣量三種靈活控制慣量方法，對關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行靈敏度計算和根軌跡分析，證明了指數(shù)型慣量調(diào)節(jié)對系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)及頻
電力系統(tǒng)及其自動化學(xué)報 2023年1期2023-02-13
- 機(jī)載柱形共形陣低空風(fēng)切變風(fēng)速估計方法
線性陣列在空間角頻率與天線方向圖方面有較大區(qū)別。1.1 地雜波如圖1所示為機(jī)載前視陣?yán)走_(dá)模型，地面散射單元水平方位角與俯仰角為θ和φ，波束空間錐角為ψ。圖1 機(jī)載柱形共形陣前視陣示意圖由此可以求得柱形共形陣雜波的空間角頻率ωsc、時間角頻率ωtc:sin-1(sinθcosφl))(1)(2)式中：V為載機(jī)平臺速度；ξ為柱形共形陣元對應(yīng)圓弧角；ρ為柱形共形陣元圓弧對應(yīng)的圓弧半徑；n=1,2,…,N，N為合成后的陣元數(shù)；l=1,2,…,L,L為回波距離單元數(shù)
雷達(dá)科學(xué)與技術(shù) 2022年6期2023-01-09
- 基于RBF的VSG轉(zhuǎn)動慣量和阻尼系數(shù)自適應(yīng)控制策略
析同步發(fā)電機(jī)的角頻率與慣量之間的函數(shù)關(guān)系，建立近似的線性關(guān)系來調(diào)整慣量，解決了乒乓算法存在的離散控制問題。在文獻(xiàn)[10-12]中更是引入了自適應(yīng)阻尼系數(shù)完成對系統(tǒng)的控制，提升了控制效果。根據(jù)文獻(xiàn)[13]，慣性J和阻尼系數(shù)D與角頻率ω之間的關(guān)系是非線性的。因此，需要使用一種用于解決非線性問題的算法，此種算法既不會因為復(fù)雜的計算過程影響電力電子設(shè)備的反應(yīng)速度，又能解決慣性J和阻尼系數(shù)D與角頻率ω之間的非線性問題。在文獻(xiàn)[14]中，通過徑向基函數(shù)(radial
電力建設(shè) 2022年9期2022-08-30
- 低速區(qū)列車牽引系統(tǒng)的電制動力提升控制方法*
再生制動在定子角頻率大于零和反接制動在定子角頻率小于零時制動轉(zhuǎn)矩的可控性；其次，通過間接矢量控制磁場定向和直接矢量控制磁鏈觀測證明了反接制動的實現(xiàn)原理和可行性，進(jìn)而提出由再生制動自然換向至反接制動的全電制動方案；最后，通過小功率試驗驗證了所提方案的有效性。2 異步牽引電機(jī)數(shù)學(xué)模型目前，異步牽引電機(jī)控制以轉(zhuǎn)子磁場定向控制為主。根據(jù)磁場定向控制的基本原則，需要在按轉(zhuǎn)子磁場方向定向的同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系(MT坐標(biāo)系)下建立電機(jī)的數(shù)學(xué)模型。由于M軸與轉(zhuǎn)子磁場旋轉(zhuǎn)方向一致
電氣工程學(xué)報 2022年2期2022-08-06
- 計及橫向剪切效應(yīng)的環(huán)形諧振子理論研究
系數(shù)、二階彎曲角頻率等參數(shù)。因此，本節(jié)利用上述位移模式式(1)、廣義應(yīng)力式(5)、應(yīng)變式(7)以及本構(gòu)關(guān)系式(6)，根據(jù)哈密頓原理，對環(huán)形諧振子動態(tài)響應(yīng)問題進(jìn)行系統(tǒng)地研究和求解。根據(jù)環(huán)結(jié)構(gòu)的哈密頓原理，可得(8)并且(9)(10)其中(11)將本構(gòu)關(guān)系式(6)代入平衡方程式(10)中，從而有(12)至此，建立了考慮橫向剪切效應(yīng)的環(huán)結(jié)構(gòu)理論，此外，環(huán)形結(jié)構(gòu)的連續(xù)性(周期性)條件可表述為(13)3 動態(tài)問題的求解方法進(jìn)動系數(shù)及二階彎曲角頻率是諧振陀螺設(shè)計領(lǐng)域的
導(dǎo)航定位與授時 2022年4期2022-08-05
- 負(fù)反饋放大電路的穩(wěn)定性分析與設(shè)計
：f=f0時，角頻率ω=2.1e+05 rad/s，Gm=-31.7 dB<-10 dB，滿足幅值裕度要求；f=fc時角頻率ω=1.8e+04 rad/s，φm=91.6°>45°，滿足相位裕度要求，電路穩(wěn)定；Case2：f=f0時，角頻率ω=2.1e+05 rad/s：Gm=-1.7 dB>-10 dB，不滿足幅值裕度要求；f=fc時角頻率ω=1.9e+05 rad/s，φm=3.49°2.2 Nyquist圖中設(shè)計穩(wěn)定裕度圖3 Nyquist穩(wěn)定性判據(jù)
電氣電子教學(xué)學(xué)報 2022年3期2022-07-30
- 電網(wǎng)頻率小擾動下虛擬同步發(fā)電機(jī)統(tǒng)一模型關(guān)鍵參數(shù)辨識
的阻尼轉(zhuǎn)矩參考角頻率采用電網(wǎng)角頻率g[13]，此時阻尼轉(zhuǎn)矩參與系統(tǒng)動態(tài)調(diào)節(jié)過程；參考角頻率采用額定角頻率0[14]，此時阻尼轉(zhuǎn)矩參與動態(tài)與穩(wěn)態(tài)調(diào)節(jié)過程。調(diào)速器同理，參考角頻率可選取電網(wǎng)角頻率g或額定角頻率0，這就使VSG的建模多樣化。為使VSG的參數(shù)辨識具有一般性，需建立統(tǒng)一的VSG模型以表征所有結(jié)構(gòu)確定的VSG控制策略。在此基礎(chǔ)上，將虛擬調(diào)速器的有功下垂系數(shù)分為動態(tài)和穩(wěn)態(tài)有功下垂系數(shù)，分別控制其動態(tài)及穩(wěn)態(tài)調(diào)節(jié)性能，建立統(tǒng)一的VSG控制模型。虛擬調(diào)速器及轉(zhuǎn)
電氣技術(shù) 2022年7期2022-07-22
- 基于阻抗識別的單相并網(wǎng)逆變器自適應(yīng)電壓前饋控制
以根據(jù)開環(huán)截止角頻率與穿越角頻率的比值來判斷，通過設(shè)定該比值，保證在網(wǎng)側(cè)感抗變化后不變，進(jìn)而就保證了系統(tǒng)良好的相位裕度。為了設(shè)定值需要明確開環(huán)截止頻率，所以該設(shè)計的思路就是首先確定開環(huán)截止頻率，改進(jìn)前饋策略后的開環(huán)截止頻率由于遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于LCL 型濾波器的諧振頻率，系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)可以忽略掉高階項成分，即忽略包含了電容的各高階項，之后可以近似為：在2.2 節(jié)中通過分析可知，微電網(wǎng)的阻抗主要影響系統(tǒng)穩(wěn)定性變化的是其感性成分，所以阻性部分可以忽略不計。同時高頻段
現(xiàn)代電子技術(shù) 2022年11期2022-06-14
- 傅里葉變換與離散傅里葉變換相結(jié)合的信號譜分析教學(xué)新方法探討
法。分析了模擬角頻率和數(shù)字角頻率的關(guān)系，從理論上推導(dǎo)出在頻域上對FT的結(jié)果進(jìn)行采樣后，得到的傅里葉變換幅值是離散傅里葉變換幅值的Ts倍。以一個指數(shù)型衰減時域信號為例，通過仿真實驗，驗證了上述結(jié)論。實驗結(jié)果顯示，隨著樣本點(diǎn)的增加，經(jīng)過修正后的離散傅里葉變換幅值與頻域解析信號的幅值一致。說明DFT和FT是密切相關(guān)的，采用DFT的結(jié)果去測量信號頻譜的理論值是合理的。1 模擬信號與數(shù)字信號的傅里葉變換1.1 信號的傅里葉變換對于模擬信號x(t)，其FT為：(1)其
黑龍江科學(xué) 2022年3期2022-03-08
- 孤島微電網(wǎng)的分布式有限時間事件觸發(fā)二次協(xié)調(diào)控制
，微電網(wǎng)電壓和角頻率參考值可由主網(wǎng)提供，通過聯(lián)絡(luò)線實現(xiàn)與主網(wǎng)的功率交換。孤島模式下，微電網(wǎng)將面臨更嚴(yán)峻的問題，既要求微電網(wǎng)系統(tǒng)自行維持角頻率和電壓的穩(wěn)定以及實現(xiàn)有功和無功分配，又必須隨時保持供需平衡，否則會導(dǎo)致系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)角頻率和電壓偏移額定值。因此，合理的角頻率和電壓控制策略是實現(xiàn)其自身穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵。為了補(bǔ)償傳統(tǒng)下垂控制導(dǎo)致孤島微電網(wǎng)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)角頻率和電壓偏差，提出了二次協(xié)調(diào)控制［1］。孤島微電網(wǎng)二次協(xié)調(diào)控制是通過電壓和角頻率的給定參考值計算得到相應(yīng)的調(diào)整
電力自動化設(shè)備 2021年11期2021-11-20
- 固黑鋁炸藥的流變性能及本構(gòu)方程研究
應(yīng)變量為1%，角頻率按對數(shù)規(guī)律變化設(shè)定為0.1～100 s-1，為了使熱不均勻性影響最小化，在每次樣品開始測量前等待時間1 min，分別獲得儲能模量、損耗模量和復(fù)數(shù)粘度與角頻率之間的關(guān)系曲線。2.3.2穩(wěn)態(tài)流變性能測試采用旋轉(zhuǎn)流變儀的剪切速率控制模式對樣品的穩(wěn)態(tài)流變性能進(jìn)行測試，使用的夾具為平行板，轉(zhuǎn)子為CP-25，校正高度為1 mm，樣品量1 g，剪切速率按照對數(shù)規(guī)律變化方式控制在0.1～100 s-1內(nèi)，測量點(diǎn)數(shù)37個點(diǎn)，每個數(shù)量級取12個點(diǎn)均勻分布，
兵器裝備工程學(xué)報 2021年10期2021-11-08
- 分散相和分散介質(zhì)對剪切增稠膠動態(tài)力學(xué)性能影響研究
制備的STG在角頻率掃描下剪切儲能模量、阻尼因子隨角頻率的變化規(guī)律。動態(tài)力學(xué)測試溫度為25 ℃、應(yīng)變?yōu)?0%，角頻率范圍為0.1～100 rad/s，對不同工況下制備的STG樣品的剪切儲能模量(G′)和阻尼因子進(jìn)行測試，得出剪切儲能模量(G′)和阻尼因子與角頻率的關(guān)系(表1)。表1 制備STG的不同工況2 結(jié)果與討論2.1 STG動態(tài)力學(xué)性能研究剪切儲能模量反映了單個旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)STG形變能量的存儲和釋放，是其彈性性能的表征；阻尼因子表示振動周期內(nèi)STG損耗
應(yīng)用化工 2021年9期2021-10-18
- 基于輔助慣性功率調(diào)節(jié)的虛擬同步發(fā)電機(jī)模糊控制策略
振蕩，但其輸出角頻率的超調(diào)量變大。文獻(xiàn)[13-16]提出自適應(yīng)慣性策略，指出在頻率惡化階段應(yīng)該采用大慣性抑制頻率惡化，而在頻率恢復(fù)階段應(yīng)該采用小慣性加快頻率的恢復(fù)速度，自適應(yīng)慣性策略有效減小了頻率超調(diào)，加快了頻率恢復(fù)速度。文獻(xiàn)[17-19]提出將自適應(yīng)慣性和阻尼相結(jié)合進(jìn)一步改善了VSG的性能，但自適應(yīng)策略忽略了虛擬參數(shù)調(diào)節(jié)與系統(tǒng)輸出功率和頻率性能存在矛盾的問題[11]。文獻(xiàn)[20]引入了與VSG基本結(jié)構(gòu)相獨(dú)立的強(qiáng)化慣性環(huán)節(jié)，在控制上更加靈活，但并未考慮該環(huán)
電機(jī)與控制學(xué)報 2021年7期2021-07-14
- 超低頻振蕩主導(dǎo)機(jī)組的在線監(jiān)控方法
間常數(shù)；Δω為角頻率增量；ΔPm為機(jī)械功率增量；ΔPe為電磁功率增量；D為發(fā)電機(jī)阻尼。忽略網(wǎng)損，發(fā)電機(jī)電磁功率增量ΔPe等于負(fù)荷有功增量ΔPL， 即ΔPe=ΔPL， 同時負(fù)荷只考慮頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)，則ΔPL=KLΔω，KL為負(fù)荷頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)。設(shè)調(diào)速原動系統(tǒng)的傳遞函數(shù)為Gm(s)， 對式(1)進(jìn)行拉氏變換，有：TJsΔω=-Gm(s)Δω-(KL+D)Δω(2)式中s為超低頻振蕩主導(dǎo)特征根，s=σ+jωn， 則在其他特征根快速衰減后，有：TJωnjΔω+(K
南方電網(wǎng)技術(shù) 2021年4期2021-06-16
- 基于SHRP計劃的瀝青試驗頻率選擇的研究分析
究，分析在哪個角頻率下評價瀝青抗車轍能力與抗疲勞開裂的能力更加明顯。圖1 疲勞開裂Fig.1 Fatigue cracking圖2 車轍Fig.2 Rutting1 SHRP簡介SHRP計劃，即Strategic Highway Research Program，是美國國會在1987年批準(zhǔn)的一個期限為5年(1987-1993)的基礎(chǔ)研究項目，由 NRC(美國國家科學(xué)研究院)管理，由FHWA(聯(lián)邦公路局)和AASHTO(美國州公路和運(yùn)輸工作者協(xié)會)合作完成，
太原科技大學(xué)學(xué)報 2020年5期2020-10-13
- 一種四元共聚聚酰胺酸溶液流變性能的研究
為80 Pa，角頻率為1～500 rad/s。2 結(jié)果與討論2.1 共聚聚酰胺酸溶液的剪切黏性特征2.1.1 非牛頓（假塑性）流體流體黏度（η）定義為應(yīng)力（σ）與應(yīng)變速率（˙r）之比：非牛頓流體分為膨脹流體和假塑性流體兩種，其中，膨脹流體的剪切應(yīng)力向上偏離線性關(guān)系，黏度隨剪切速率的增大而上升；假塑性流體的剪切應(yīng)力向下偏離線性關(guān)系，黏度隨剪切速率的增大而下降[7]。在恒溫25 ℃，剪切速率為0.1～100.0 s-1的條件下采用錐板（型號CP50-1）對固含
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2020年5期2020-07-11
- 時變外磁場下海森堡自旋鏈的熱糾纏
模 型考慮兩個角頻率不同的余弦時變磁場分別加在Heisenberg XXZ鏈的兩個量子比特上.此時系統(tǒng)的哈密頓量可以寫為：(1)(2)其本征態(tài)及相應(yīng)的本征值為：|φ1〉=|00〉，|φ2〉=|11〉,|φ3,4〉=sin±|01〉+cos±|10〉(3)E1=JΔ+B(cosω1t+cosω2t),E2=JΔ-B(cosω1t+cosω2t),(4)哈密頓量為H的熱態(tài)也可以寫成如下形式：(5)式中β=1/(kT)，k為玻爾茲曼常數(shù)，簡單起見記為1，T為熱力
原子與分子物理學(xué)報 2020年3期2020-05-13
- 切比雪夫Ⅱ型模擬高通濾波器的設(shè)計及實現(xiàn)*
p為通帶上截止角頻率，Ωst為阻帶下截止角頻率；n 為切比雪夫Ⅱ型模擬低通濾波器的階數(shù)；ε 為常數(shù)，并且0當(dāng)Ω=Ωp時，由式（20）可得：令考慮到式（23），則式（20）可寫成：由式（24）可得：若對切比雪夫Ⅱ型模擬低通濾波器的角頻率作歸一化處理，由式（20）可知，則歸一化切比雪夫Ⅱ型模擬低通濾波器的幅頻特性平方函數(shù)可寫成：式中，λ=Ω/Ωp為歸一化角頻率，λs=Ωst/Ωp。考慮到式（26），則有：由式（27）可知，HL(p)HL(-p)除了有2n個極點(diǎn)
通信技術(shù) 2020年4期2020-04-25
- 基于改進(jìn)電壓模型的感應(yīng)電機(jī)無速度傳感器矢量控制
影響，引入同步角頻率的誤差校正項和濾波環(huán)節(jié)，通過滑差迭代更新的方式保證參數(shù)估算的準(zhǔn)確性。最后，仿真和DSP 實驗平臺驗證了改進(jìn)方案的有效性。1 感應(yīng)電機(jī)矢量控制原理在兩相MT 旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下，采用轉(zhuǎn)子磁場定向的控制策略時，存在ψrM=ψr，ψrT=0，則轉(zhuǎn)子磁鏈方程可以改寫:同樣，考慮轉(zhuǎn)子導(dǎo)條被短接，于是有urM=urT=0，這樣感應(yīng)電機(jī)的電壓方程可以進(jìn)一步簡化:相應(yīng)的轉(zhuǎn)矩表達(dá)式可以表示:結(jié)合式(1)、式(2)，可以得到轉(zhuǎn)子磁鏈和滑差角頻率表達(dá)式:式中:us
微特電機(jī) 2020年2期2020-03-06
- 基于模糊控制的自適應(yīng)虛擬同步發(fā)電機(jī)控制策略
過分析VSG的角頻率變化率及功角曲線，提出一種可變虛擬慣量的VSG控制策略。為克服上述固定虛擬慣量、交變慣量和可變慣量的缺點(diǎn)，文獻(xiàn)[8]推導(dǎo)了自適應(yīng)虛擬慣量的修正表達(dá)式。以往研究主要集中在從VSG可控虛擬慣量的角度來削弱系統(tǒng)的振蕩。實際上，阻尼系數(shù)對改善暫態(tài)響應(yīng)也有顯著影響，文獻(xiàn)[9]研究使用VSG技術(shù)進(jìn)行分布式發(fā)電的阻尼振蕩方法。文獻(xiàn)[10-11]提出一種基于VSG的虛擬慣性和阻尼協(xié)調(diào)自適應(yīng)控制方法，但沒有明確控制變量系數(shù)和優(yōu)化模型邊界條件閾值的選擇原則
廣東電力 2020年1期2020-03-03
- 航姿參考系統(tǒng)的改進(jìn)桿臂效應(yīng)補(bǔ)償方法
中：Ω為振動的角頻率，θ為俯仰角，θm為俯仰角的振動幅值，γ為橫滾角，γm為橫滾角的振動幅值，ψ為方位角.由歐拉角微分方程，振動環(huán)境下的角速度為(6)在微幅振動環(huán)境下，可以把θ,γ當(dāng)作小角度處理，即(7)(8)由式(8)可見，振動環(huán)境下向心加速度項存在直流分量，依靠低通濾波無法將直流分量濾除.對式(6)求角加速度，可得在振動環(huán)境下角加速度仍為振蕩形式，通過低通濾波可濾除切向加速度.但在機(jī)動環(huán)境下，若角加速度也包含有直流項時，低通濾波無法濾除角加速度直流項.
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2020年5期2020-02-24
- 余弦廣義Padé逼近法及其在強(qiáng)非線性振子周期解求解中的應(yīng)用
為廣義Padé角頻率，周期為π/ω。利用上式來逼近微分方程的周期解，取得了較理想的逼近結(jié)果，詳見下文的求解和算例。2 強(qiáng)非線性自治振子的周期解考慮如下形式的自治振動系統(tǒng)(8)當(dāng)g(x)為非線性函數(shù)時，上述方程需要利用攝動法求解，但攝動法的不足之處在于只能求解弱非線性的情形。當(dāng)g(x)為高階多項式函數(shù)或有理函數(shù)時，求解上述方程的周期解仍然是非常值得研究的課題。為此，本文基于廣義Padé逼近方法，研究了當(dāng)g(x)為任意非線性函數(shù)時，式(8)的周期解。用如下形式
振動與沖擊 2019年22期2019-12-02
- 反轉(zhuǎn)激發(fā)的以拍形式存在的鉆柱橫向振動
轉(zhuǎn)速變化，彎曲角頻率也有差異，并且環(huán)隙比越小，反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速越高，彎曲角頻率越高，應(yīng)力幅值越大。試驗結(jié)果表明，沿井壁作無滑動滾動的彎曲鉆柱，其彎曲角頻率等于反轉(zhuǎn)角頻率與正轉(zhuǎn)角頻率之和[7]。由于離心力作用，除鉆柱上部和下部很短一段由于鉆柱本身剛性沒有貼至井壁外，鉆桿柱各接頭處均貼向井壁，如圖1所示。圖1 鉆柱反轉(zhuǎn)運(yùn)動示意鉆桿沿井壁做無滑動滾動時，其反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速與自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速呈線性關(guān)系[8]。ωp=[d/(D-d)]ωr=βωr(1)np=[d/(D-d)]nr=βnr(
石油礦場機(jī)械 2019年6期2019-11-28
- 基于Duffing混沌振子的短波3G-ALE信號多通道檢測方法
通道中使用不同角頻率本振將相關(guān)運(yùn)算信號搬移至相同Duffing混沌振子周期策動力角頻率附近；由于振子對同頻信號的敏感性，只有當(dāng)本振搬移后的角頻率與周期策動力角頻率一致或者相差很小時，振子輸出狀態(tài)發(fā)生變化，據(jù)此判定檢測到截獲信號中3G-ALE信號的存在，并根據(jù)振子所在檢測通道的本振角頻率推算載頻頻偏，進(jìn)而估計出信號載頻。該方法避免了對Duffing混沌振子內(nèi)置參數(shù)的調(diào)整，一定程度上降低了常規(guī)混沌檢測方法的復(fù)雜度，理論分析與仿真實驗驗證了該方法對于3G-ALE
中國科學(xué)院大學(xué)學(xué)報 2019年6期2019-11-22
- 三維箱體收斂于二維水動力學(xué)特性影響因素的研究
方向為90°,角頻率為0.3～11 rad/s.2 算例分析與結(jié)果比較2.1 附加質(zhì)量的分析通過水動力學(xué)軟件AQWA對不同工況下的附加質(zhì)量和二維附加質(zhì)量進(jìn)行計算,見圖1～6.圖1 水深0.6 m,寬1 m,升沉引起的附加質(zhì)量由圖1可知,對于水深0.6 m、寬1 m的工況而言,當(dāng)頻率較小時,箱體的長度越長,由升沉引起的附加質(zhì)量的大小(這里指單位長度的值)偏離二維級數(shù)解的程度越大,出現(xiàn)這種現(xiàn)象有可能是計算的頻率接近臨界值而造成的問題,隨著頻率的增加,附加質(zhì)量逐
- 電場作用下海馬錐體神經(jīng)元等效應(yīng)建模
分析。a 刺激角頻率10 rad/s b 刺激角頻率10.75 rad/s c 刺激角頻率為25 rad/sd 刺激角頻率為34.5 rad/s e 刺激角頻率為60 rad/sf 刺激角頻率為81 rad/s g 刺激角頻率96 rad/s h 刺激角頻率130 rad/si 刺激角頻率12 rad/s j 刺激角頻率16.5 rad/s圖6 不同電場角頻率刺激時的放電狀態(tài)Fig.6 Firing state of neurons when the st
吉林大學(xué)學(xué)報(信息科學(xué)版) 2019年4期2019-08-27
- 綜合多維因素的路用基質(zhì)瀝青低溫性能分析
溫度掃描試驗和角頻率掃描實驗。溫度掃描實驗是將溫度控制在在-10 ℃～50 ℃之間，當(dāng)頻率分別為5 Hz,10 Hz,15 Hz,降溫速率分別為1 ℃/min，2 ℃/min，3 ℃/min時進(jìn)行試驗并且獲得相應(yīng)的力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)；角頻率掃描實驗在不同角頻率下進(jìn)行，角頻率范圍為1 Hz～20 Hz、溫度分別為-10 ℃，-5 ℃，0 ℃，5 ℃，10 ℃，30 ℃，40 ℃，50 ℃時進(jìn)行實驗并且獲得相應(yīng)的力學(xué)指標(biāo)。3 試驗結(jié)果分析3.1 降溫速率為1 ℃/m
山西建筑 2019年6期2019-03-06
- 空氣泡沫的黏彈特性實驗研究
間的應(yīng)變；ω-角頻率；γ0-施加于彈簧的最大應(yīng)變；t-振蕩時間。從而導(dǎo)出應(yīng)力函數(shù)：由此可見，彈簧的應(yīng)力和應(yīng)變是同步的。（2）完全黏性響應(yīng)-黏壺模型：在相同振蕩應(yīng)力情況下，黏壺的應(yīng)變?yōu)椋吼氐膽?yīng)力與應(yīng)變響應(yīng)相位差90°?？啥x一個相移角δ 概念來表達(dá)，相移角是應(yīng)力響應(yīng)與應(yīng)變響應(yīng)相位相差的角度。設(shè)定的應(yīng)變相對于測得的應(yīng)力要超前δ，此處δ=90°（甘油）。相移角δ 為0°時為純彈性，即施加應(yīng)變產(chǎn)生同步的應(yīng)力響應(yīng)，相移角δ 為90°時為純黏性，即施加應(yīng)變與應(yīng)力響應(yīng)
石油化工應(yīng)用 2019年1期2019-02-19
- ADR/HDI聯(lián)用擴(kuò)鏈劑對PET性能的影響
265 ℃下,角頻率從0.1～100.0 rad/s進(jìn)行掃描測試。2 結(jié)果與分析2.1 聯(lián)用擴(kuò)鏈劑對PET的特性黏度的影響擴(kuò)鏈劑總質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.60%時,0#,1#,2#,3#,4#,5#,6#的特性黏度分別為0.78,0.73,0.62,0.81,0.80,0.85,0.75 dL/g?？梢钥闯?擴(kuò)鏈后的PET的特性黏度,相較于純PET均有不同程度的改善。相比于單用,聯(lián)用效果整體更占優(yōu)勢。隨著配比的改變出現(xiàn)極值。5#時,特性黏度達(dá)到最高值為0.85 dL
現(xiàn)代塑料加工應(yīng)用 2018年6期2019-01-10
- 巧用向心力水平分量推導(dǎo)彈簧振子角頻率公式
：關(guān)于彈簧振子角頻率公式的來源，一般利用彈簧振子振動的微分方程推導(dǎo)。然而，高中課程還沒涉及高等數(shù)學(xué)微積分，所以高中生不太理解微分方程推導(dǎo)的彈簧振子振動的角頻率公式。利用勻速圓周運(yùn)動的向心力公式可以推導(dǎo)出彈簧振子的角頻率公式，學(xué)生也很容易理解。關(guān)鍵詞：向心力；恢復(fù)力；角頻率（ω）中圖分類號：G633.7 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1003-6148（2018）9-0059-1如圖1所示，質(zhì)點(diǎn)m在水平面內(nèi)以O(shè)點(diǎn)為圓心，A為軌跡半徑，ω的角速度逆時針做勻速圓周運(yùn)
物理教學(xué)探討 2018年9期2018-12-27
- 考慮原子縱向位移單原子鏈橫向振動壓電控制
程，研究了固有角頻率與納米線的壓電控制電壓、長度之間的關(guān)系。通過數(shù)值迭代法，結(jié)合單原子鏈的邊界條件與對稱性計算得到原子的縱向振動位置坐標(biāo)，并給出單原子鏈納米線的固有角頻率的計算公式和壓電控制電壓的量子極限值。1 單原子鏈的自由振動單原子鏈納米線橫向振動壓電控制裝置包括單原子鏈納米線和壓電控制電路。如圖1所示，壓電控制電路由上壓電塊和下壓電塊串聯(lián)組成，壓電塊上表面和下表面鍍有一層金薄膜，通過導(dǎo)線與控制電壓源連接，組成閉合控制電路。調(diào)節(jié)控制電壓源的控制電壓，可
振動與沖擊 2018年20期2018-11-01
- 電子式互感器數(shù)字積分器技術(shù)的研究
進(jìn)行轉(zhuǎn)換為數(shù)字角頻率，繪制出梯形傳遞函數(shù)的幅頻特性與相頻特性，可以得出幅值響應(yīng)和相位響應(yīng)的比較如圖2。由圖2可以看出，在數(shù)字角頻率趨于無窮小時，幅值響應(yīng)絕對誤差最小，而在整個頻帶上，梯形算法與理想積分相位響應(yīng)基本一致（圖中實線為數(shù)字角頻率，虛線為模擬角頻率。）圖2 梯形積分與理想積分3 結(jié)束語對于測量電力系統(tǒng)的電流互感器來說，其數(shù)字積分器具有以下特點(diǎn)：性能穩(wěn)定，采用軟件算法作為基本支撐，不容易受到外界溫度的干擾。數(shù)字積分器可采用模數(shù)轉(zhuǎn)換器結(jié)合微處理器的方法
通信電源技術(shù) 2018年7期2018-09-23
- 薄板坯輔助傳動的電控分析
道主通道由轉(zhuǎn)子角頻率給定ω*r，經(jīng)過給定積分器和限幅值限制于實際的角頻率ω*r+△ω經(jīng)慣性環(huán)節(jié)作為反饋，它們之差送至速度調(diào)節(jié)器。該調(diào)節(jié)器輸出轉(zhuǎn)矩信號，通過最大值限幅，該轉(zhuǎn)矩除以弱磁曲線或恒勵磁電流得到q軸的電流I*sq。同時它們也給d軸的磁化分量I*sd，它們分別與電流互感器檢測的實際電流經(jīng)3/2變換和VD后得Isq和Isd，它們做差值后，得到I*sq和I*sd，再經(jīng)電流/電壓變換器送到門級驅(qū)動電路。反饋通道角頻率的計算。2.2 電流模型的作用實際檢測到的
電子技術(shù)與軟件工程 2017年16期2018-03-30
- 海洋浮標(biāo)發(fā)電裝置最優(yōu)工況選擇的參數(shù)分析
分析了不同波浪角頻率和波高海況下該裝置的動力學(xué)響應(yīng)與能量轉(zhuǎn)換效率。得到了波浪角頻率在(ω=2.8 rads，ω=3.0 rads)區(qū)間為危險海況，裝置的固有頻率位于此頻率范圍，易產(chǎn)生共振；波浪角頻率安全區(qū)間內(nèi)電磁效率材料比率 的最大值對應(yīng)的能量轉(zhuǎn)換效率最高；波高的變化不會導(dǎo)致裝置振動周期的變化，波高過大或過小會影響浮標(biāo)振動位移。海洋浮標(biāo)發(fā)電裝置；MATLAB；參數(shù)分析；能量轉(zhuǎn)換效率隨著全球非可再生資源的日益枯竭，亟待解決能源危機(jī)問題，對新能源的開發(fā)和利用具
水道港口 2017年5期2017-11-22
- 科里奧利力表達(dá)式的一種簡單推導(dǎo)方法*
逆時針轉(zhuǎn)動，且角頻率和物體相對于靜止參考系的角頻率一致．所以物體相對于這個旋轉(zhuǎn)參考系的的運(yùn)動速度為v1=v-ω1l=0(2)即物體在該參考系中的速度為零，所以向心加速度也為零．根據(jù)物體在給定的非慣性系中受到科里奧利力的一個必要條件是物體在該非慣性系中具有不為零的速度這一事實[1]，小球在該參考系中不會受到科里奧利力．但是在任何給定非慣性系中，物體都會受到慣性力．所以在該系統(tǒng)中，物體受到的拉力將會和慣性離心力平衡．所以我們有(3)故可以得到(4)式(4)中的
物理通報 2017年9期2017-08-30
- 非對易相空間中研究電子在磁結(jié)構(gòu)中的傳輸特性
跟軌道角動量、角頻率有關(guān)。關(guān)鍵詞：測不準(zhǔn)關(guān)系 磁結(jié)構(gòu) 傳輸概率 角頻率以電荷為載體的微電子學(xué)在 20 世紀(jì)取得了巨大成功，都是基于經(jīng)典電磁效應(yīng)的研究，很少考慮電子的自旋，直到1988年，Baibich等人研究發(fā)現(xiàn)電子在 多周期薄膜組成的超晶格結(jié)構(gòu)中傳輸具有巨磁電阻效應(yīng)，電子的自旋特性才受到人們強(qiáng)烈的關(guān)注]。因此人們希望利用電子自旋取代電荷作為信息儲存和傳輸?shù)妮d體來設(shè)計高速、低能、多功能和高集成度的下一代微電子器件。人們之所以如此關(guān)注非對易量子場論，一方面可
魅力中國 2016年50期2017-08-11
- 基于系統(tǒng)響應(yīng)瞬時特性的非線性系統(tǒng)識別
至此，任意點(diǎn)的角頻率可表示為(11)GZC通過測量控制點(diǎn)間的時間間隔來計算局部頻率，其物理意義非常明確[5]．此外，該方法不涉及任何形式的變換和微分，因此具有極好的魯棒性．由于實際采樣信號總是離散的，采樣信號不能總是準(zhǔn)確地采集到極值點(diǎn)和過零點(diǎn)．因此本文對上述方法進(jìn)行改進(jìn)：對于過零點(diǎn)，通過對最接近其的兩個采樣點(diǎn)線性插值得到；對于極值點(diǎn)，通過對最接近其的7個采樣點(diǎn)二次拋物線擬合得到．1.3 仿真信號分析為驗證NHT和GZC兩種方法的可靠性，對以下調(diào)幅調(diào)頻信號進(jìn)
大連理工大學(xué)學(xué)報 2017年3期2017-06-01
- 基于SOGI_FLL的同步角頻率估計方法在PMSM的應(yīng)用
PMSM的同步角頻率?？梢钥闯?準(zhǔn)確、快速地估計無速度傳感器PMSM的同步角頻率是磁鏈觀測的關(guān)鍵。根據(jù)同步電動機(jī)的轉(zhuǎn)速與頻率關(guān)系n=60f/p和角頻率與頻率的關(guān)系ω=2πf,可以得到PMSM的同步角頻率ω=npπ/30。因為在帶有速度傳感器的PMSM-DTC中可以由測得的速度經(jīng)過公式變換得到同步角頻率,但是在無速度傳感器PMSM-DTC中,電機(jī)的轉(zhuǎn)速不能直接由傳感器測得,所以不能直接經(jīng)過轉(zhuǎn)速變換得到PMSM的同步角頻率。在電網(wǎng)電壓同步信號檢測中,SOGI_
微特電機(jī) 2017年4期2017-05-13
- 最小公倍數(shù)法求最小正周期適用定理探索
+k的周期僅與角頻率ω有關(guān)，下面的討論不考慮振幅A、初相φ和參數(shù)k。另外，假設(shè)討論的正余弦函數(shù)的角頻率為有理數(shù)，根據(jù)引理1，和函數(shù)的周期存在。定理1 設(shè)周期函數(shù)f1(x)、f2(x)的傅里葉級數(shù)展開式中各正余弦函數(shù)的周期集合分別為A、B，f1(x)與f2(x)傅里葉級數(shù)展開式的和式中各正余弦函數(shù)周期的集合為C，記G{·}表示集合的最小公倍數(shù)，則 G{A∪B}≥G{C}當(dāng)且僅當(dāng)?shù)忍柍闪r最小公倍數(shù)法適用于求和函數(shù)的周期。證明：設(shè)周期函數(shù)f1(x)和f2(x)
西部皮革 2016年22期2017-01-03
- 連續(xù)梁振動調(diào)整的快速解析
解了連續(xù)梁自振角頻率的解析表達(dá)式。首先采用彎曲-振動比擬法建立具有四階導(dǎo)數(shù)的撓度微分方程，獨(dú)立積分4次，得到撓度的通解。利用邊界條件和連續(xù)性條件確定積分常數(shù)，得到撓度的解析表達(dá)式；然后根據(jù)最小能量原理得到了自振角頻率的一次近似解析解；根據(jù)漸近法求解精確的振動微分方程得到更精確的撓度解析函數(shù)表達(dá)式，利用最小能量原理求得自振角頻率的精確表達(dá)式。按照振動結(jié)構(gòu)的同步失效準(zhǔn)則和最優(yōu)化準(zhǔn)則對連續(xù)梁支座位置進(jìn)行調(diào)整，得到了結(jié)構(gòu)的固有角頻率最優(yōu)解的解析表達(dá)式。繪制了固有角
實驗室研究與探索 2016年5期2016-12-06
- 高職高?！案哳l電子線路”振幅調(diào)制的教學(xué)方法探析
【幅值cos(角頻率*t)】來寫出調(diào)幅波的表達(dá)式，其中幅值是在高頻載波的幅值基礎(chǔ)上再疊加與調(diào)制信號成比例的幅值，角頻率與高頻載波相等。具體如下：調(diào)幅波幅值= Ucm+kauΩ(t)，其中Ucm為高頻載波幅值，ka為比例常數(shù)。調(diào)幅波角頻率=ωc。代入表達(dá)式：調(diào)幅波=【幅值cos(角頻率*t)】，如下：調(diào)幅波uAM(t)=[Ucm+kauΩ(t)]cos(ωct)將uΩ(t)= UΩmcos(Ωt)代入以上表達(dá)式：uAM(t) =[Ucm+kaUΩmcos(Ω
張家口職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2016年1期2016-05-25
- 環(huán)形勢阱中旋轉(zhuǎn)玻色愛因斯坦凝聚體的基態(tài)
.當(dāng)增加其旋轉(zhuǎn)角頻率,或者增加環(huán)形勢阱的寬度及相應(yīng)的中心高度,凝聚體基態(tài)密度分布均從渦旋晶格相轉(zhuǎn)變?yōu)榫逌u旋相.當(dāng)旋轉(zhuǎn)角頻率為零時,增加環(huán)形勢阱的寬度及相應(yīng)的中心高度,凝聚體基態(tài)密度分布從一個圓盤變?yōu)閳A環(huán).解析結(jié)果與數(shù)值結(jié)果相互吻合.托馬斯－費(fèi)米近似；中心洞；巨渦旋0 引言近年來,有關(guān)冷原子研究的快速發(fā)展以及實驗技術(shù)的不斷提高實現(xiàn)了對各種不同形式的束縛外勢的調(diào)控,如諧振子勢、光晶格勢以及環(huán)形勢等[1－2].對不同束縛外勢阱中的旋轉(zhuǎn)玻色愛因斯坦凝聚體（BEC）
計算物理 2015年6期2015-12-31
- 探究豎直振動彈簧的角頻率與質(zhì)量的關(guān)系——離散化模型
豎直振動彈簧的角頻率與質(zhì)量的關(guān)系 ——離散化模型劉曉霞李 波杜彩云(太原五中山西 太原030000)摘 要：本文建立了彈簧的離散化模型，將彈簧離散化成n段，從彈簧系統(tǒng)的能量出發(fā)，構(gòu)造系統(tǒng)的拉格朗日函數(shù)，當(dāng)n→∞時，得到彈簧振動的角頻率的表達(dá)式為ω·tan=．關(guān)鍵詞：豎直彈簧振動頻率1引言質(zhì)量為m1的彈簧，一端固定，另一端連接一質(zhì)量為m2的質(zhì)點(diǎn)的系統(tǒng)(或稱為“彈簧加質(zhì)點(diǎn)系統(tǒng)”)[1]振動的這一經(jīng)典問題，在很多文獻(xiàn)[1～7]中都有討論．文獻(xiàn)[2]將彈簧簡化為一
物理通報 2015年7期2015-12-23
- 基于矢量控制的軋鋼機(jī)變頻調(diào)速系統(tǒng)設(shè)計與仿真
認(rèn)為電動機(jī)定子角頻率由轉(zhuǎn)子角頻率和轉(zhuǎn)差角頻率共同構(gòu)成，從而保證在電動機(jī)速度變化過程中，電動機(jī)的定子電流能夠伴隨著轉(zhuǎn)子實際轉(zhuǎn)速實現(xiàn)同步變化。采用轉(zhuǎn)差頻率控制的終極目的是將交流電機(jī)相對繁瑣的轉(zhuǎn)矩模型轉(zhuǎn)化成與直流電機(jī)相似的簡單模型，這種方法從理論上將電動機(jī)的定子電流分解成兩部分勵磁分量和轉(zhuǎn)矩分量，分別進(jìn)行控制，勵磁分量建立磁場，轉(zhuǎn)矩分量形成轉(zhuǎn)矩。系統(tǒng)主電路采用目前工業(yè)現(xiàn)場通用的SPWM電壓型逆變器，該種裝置采用電容器作為濾波環(huán)節(jié)，開關(guān)器件采用目前應(yīng)用很廣泛的全控
綏化學(xué)院學(xué)報 2015年3期2015-12-20
- 基于下垂控制的孤島檢測方法及其改進(jìn)策略
ω為逆變器輸出角頻率指令；ω*為逆變器空載輸出電壓角頻率，即電網(wǎng)基波角頻率；P*和P分別為逆變器有功功率指令和實際有功輸出；U為逆變器輸出電壓幅值指令；U*為電網(wǎng)基波電壓幅值；Q*和Q分別為逆變器無功功率指令和實際無功輸出；m和n分別為下垂控制中逆變器輸出電壓的角頻率和幅值下垂系數(shù)。常規(guī)的下垂控制算法中，ω*為一個預(yù)先設(shè)定的常數(shù)，代表理想電網(wǎng)基波角頻率。下垂控制策略在具體實施中各有差異，本文中基于下垂控制的并網(wǎng)逆變器單相等效控制框圖如圖1所示。其中，電抗器
電力自動化設(shè)備 2015年6期2015-09-18
- 關(guān)于水星近日點(diǎn)進(jìn)動計算的方法
由其軌道運(yùn)行的角頻率和周期推出.下面用兩種計算方法求解出行星運(yùn)行的角頻率和周期，一種是改進(jìn)一般文獻(xiàn)［1-3］所用的近似求解方法，采用奇異攝動法——PLK方法求解；另一種則通過求解一個特定軌道的橢圓函數(shù)解得出，最后也都自然得出進(jìn)動角.根據(jù)廣義相對論，設(shè)太陽的引力場為真空靜態(tài)球?qū)ΨQ場并由史瓦西度規(guī)描述，則行星的繞日運(yùn)動滿足自由粒子的測地線運(yùn)動方程，再結(jié)合行星運(yùn)行的守恒定律，可推導(dǎo)得行星運(yùn)行軌道所依據(jù)的微分方程為1 運(yùn)用PLK方法近似求解因為方程非線性項的量級很
物理與工程 2015年4期2015-09-03
- Duffing系統(tǒng)線譜值降低的參數(shù)選取
為系統(tǒng)固有振動角頻率;k3為系統(tǒng)非線性恢復(fù)力參數(shù);u(x，y，t)為外部控制器.式(2)寫為廣義狀態(tài)方程的形式為式中:f(x，y)和g(x，y)均為廣義函數(shù)的形式;A和ω為施加外激勵的幅值和角頻率;φi為相位角;i代表施加外激勵的個數(shù)，為正整數(shù).當(dāng)式(3)中為單頻外激勵時，式(3)可寫為以下形式的狀態(tài)方程:為分析線性系統(tǒng)、非線性系統(tǒng)、外激勵作用下的非線性系特征，以及系統(tǒng)參數(shù)與外激勵參數(shù)對系統(tǒng)輸出功率譜的影響，進(jìn)行數(shù)值分析.本文目的在于通過系統(tǒng)參數(shù)的有效控制
江蘇大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2015年1期2015-02-21
- 失諧耦合擺運(yùn)動規(guī)律的研究
的彈簧對耦合擺角頻率的影響1.1 耦合擺振動系統(tǒng)的運(yùn)動學(xué)分析圖1 傾斜的彈簧作用下的失諧擺圖1為一個簡單失諧耦合擺系統(tǒng)，該系統(tǒng)由一勁度系數(shù)為k的彈簧弱耦合起來，兩個擺的質(zhì)量均為m，擺線總長均為L，其中，右擺耦合長度由l變?yōu)閘(1－ε)，ε反映了彈簧的傾斜情況，稱為傾斜因子，取向上為正。略去阻尼影響，取擺偏離平衡位置的角度分別為θ1、θ2，并以偏右為其正方向，取懸掛點(diǎn)水平線為零勢能線，則有耦合擺動能:耦合擺的勢能為重力勢能V1和彈性勢能V2之和，即 V=V1
大學(xué)物理實驗 2014年4期2014-12-24
- Increased Browning of Woody Vegetation due to Continuous Seasonal Droughts in Yunnan Province, China
定性: σr是角頻率, 而σi是線性增長率. 對于任意實波數(shù)k, 如果存在某個特征模態(tài)的σi>0, 那么流動將是線性時間不穩(wěn)定的.2.1.4 Land coverThe 2009 European Space Agency (ESA) global land cover data (Globcover) (http://ionia1.esrin.esa.int/), which is at a spatial resolution of 300 m × 3
- EVA熔體流動速率對PLA/EVA共混物性能的影響
）的復(fù)數(shù)黏度與角頻率的關(guān)系曲線，可以看出，EVA的復(fù)數(shù)黏度均隨角頻率的升高呈下降趨勢，但當(dāng)角頻率增大到一定程度時，MFR為7g/10min的EVA復(fù)數(shù)黏度隨角頻率下降的趨勢較 MFR為 20g/10min和150g/10min的要大很多，是因其較多的長支鏈導(dǎo)致其在高剪切速率下表現(xiàn)出高的剪切變稀[9]。圖 3(b)是 PLA及其共混物的復(fù)數(shù)黏度與角頻率的關(guān)系曲線，隨著角頻率的增加，材料的復(fù)數(shù)黏度均呈下降趨勢，表現(xiàn)出剪切變稀現(xiàn)象，是因為PLA與EVA大分子間存
化工進(jìn)展 2014年7期2014-07-18
- 正負(fù)折射率含缺陷1維光子晶體多通道濾波器
取整數(shù)。相應(yīng)的角頻率ωj和角頻率間隔Δω分別滿足:式中，c是真空中的光速。由此可見，每個缺陷形成一系列等頻率間距的缺陷模。由(7)式可知，當(dāng)缺陷介質(zhì)C層的光學(xué)厚度增大時，相鄰缺陷模的角頻率間隔將減小，同一個禁帶內(nèi)容納得下更多的缺陷模，相當(dāng)于缺陷模分裂。為了結(jié)合前面的數(shù)值計算結(jié)果，以下僅考慮正入射情況。(1)當(dāng) n=1，nCdC=1 ×(λ0/4)，且光束正入射時，由(7)式可知，缺陷模的歸一化角頻率和相鄰缺陷模的歸一化角頻率間隔分別為:(2)當(dāng) n=1，即
激光技術(shù) 2014年4期2014-07-13
- 基于二階廣義積分器-鎖頻環(huán)的異步電機(jī)同步角頻率估計方法
用異步電機(jī)同步角頻率[1-12]。文獻(xiàn)[1]使用低通濾波器（Low-Pass Filter，LPF）代替純積分、文獻(xiàn)[2-5]使用可編程LPF代替純積分、文獻(xiàn)[6,7]使用層疊式可編程LPF代替純積分，以上方案均使用動態(tài)補(bǔ)償環(huán)節(jié)（或校正環(huán)節(jié)）消除幅相誤差，動態(tài)補(bǔ)償環(huán)節(jié)的實現(xiàn)需要使用異步電機(jī)同步角頻率。文獻(xiàn)[8]使用高通濾波器（High-Pass Filter，HPF）和坐標(biāo)變換環(huán)節(jié)代替純積分、文獻(xiàn)[9,10]使用LPF串聯(lián)HPF代替純積分、文獻(xiàn)[11]使用
電工技術(shù)學(xué)報 2014年1期2014-06-22
- RL- C并聯(lián)電路阻抗最大值的討論
數(shù)，或調(diào)節(jié)電源角頻率ω，電路的電抗及輸入阻抗即隨之改變，可使電路發(fā)生諧振或消除諧振．一般教材［1］對阻抗隨電路參數(shù)或電源頻率的變化情況討論不多，甚至某些書中的闡述還存在不夠嚴(yán)密之處．文獻(xiàn)［2］指出，電路等效阻抗模取最大值的條件是電源頻率略高于諧振頻率，但未給出定量表示．本文對改變電感L或電容C，或調(diào)節(jié)電源角頻率ω3種情況進(jìn)行分析討論，經(jīng)推導(dǎo)給出最大阻抗值和諧振時的阻抗值的精確表達(dá)式．2 阻抗最大值的討論2．1 改變電容C根據(jù)諧振定義，令式（1）的虛部為零，
物理通報 2014年12期2014-05-25
- 一維光子晶體中的光場特性
,討論入射光的角頻率和角度及光子晶體周期數(shù)和光學(xué)厚度對場強(qiáng)分布的影響.1 任意角度入射光在一維光子晶體中的傳輸矩陣、 透射率及反射率圖1 任意角度入射光在一維光子晶體介質(zhì)中的傳播Fig.1 Transmissivity of incidence light at arbitrary incidence angle in photon crystals由電場和磁場的邊值關(guān)系可知,界面Ⅰ兩側(cè)的電場強(qiáng)度和磁場強(qiáng)度在切向方向上的分量是連續(xù)的,即(1)界面Ⅱ兩側(cè)的電
吉林大學(xué)學(xué)報（理學(xué)版） 2013年4期2013-12-03
- 基于Lyapunov函數(shù)的直驅(qū)式風(fēng)力發(fā)電機(jī)的無速度傳感器直接功率控制
同時辨識出電機(jī)角頻率，保證了系統(tǒng)穩(wěn)定，減小了相位跟蹤過程中控制器設(shè)計難度，提高了電機(jī)對轉(zhuǎn)速的響應(yīng)速度。本文感應(yīng)電勢辨識采用DQ坐標(biāo)系模型，而功率控制采用直接功率控制模型，并對所提控制策略進(jìn)行了仿真驗證。1 PMSG的滑模觀測器模型采用電動機(jī)慣例，面裝式PMSG在DQ坐標(biāo)系下的定子電壓方程為：其中，uD、uQ分別為變流器輸出電壓的 D、Q軸分量；iD、iQ分別為定子電流的 D、Q 軸分量；F=1/L，F(xiàn)r=R/L，L為發(fā)電機(jī)定子等效電感，R為發(fā)電機(jī)定子電阻；
電力自動化設(shè)備 2013年1期2013-10-23
- 球形破片侵徹明膠的瞬時空腔模型
ω 為空腔振動角頻率。假設(shè)空腔內(nèi)壁的運(yùn)動規(guī)律僅和該截面獲得的能量有關(guān)，(4)式表示為（2）結(jié)晶法：取少量樣品，分別滴幾滴水，振蕩試管，結(jié)塊并放熱的是N a2CO3（N a2CO3粉末遇水生成含有結(jié)晶水的碳酸鈉晶體——水合碳酸鈉N a2CO3·xH2O）。式中:Es為截面獲得的能量(J/m)，A 和ω 為Es的函數(shù)。2.3 Es的求解文獻(xiàn)[11 －12]建立了球形破片侵徹明膠的運(yùn)動方程，其基本形式為式中:m、a、v、F 和S 分別為球形破片的質(zhì)量、加速度、速
兵工學(xué)報 2013年10期2013-02-28
- 一類非線性Jerk方程的改進(jìn)兩變量展開法
，其中高階近似角頻率是利用牛頓法求解非線性代數(shù)頻率方程得到。多尺度法[7－11]是求解非線性振動問題的一種重要方法，一般經(jīng)典的多尺度法對弱非線性問題的求解比較有效。Thomson[12]和Awrejcewicz等[13]用Krylov方法將攝動法推廣到處理不含線性恢復(fù)力的非線性振動問題。為了使多尺度法適用于強(qiáng)非線性振動問題，Pakdemirli等[14]將 Lindstedt-Poincare方法與多尺度法結(jié)合提出了改進(jìn)的多尺度法并成功的運(yùn)用于二階非線性振
振動與沖擊 2012年23期2012-09-15
- 正交調(diào)制器時序問題的分析與優(yōu)化
弦和余弦波形,角頻率都是 ωC(ωC=2πfC,fC是載波頻率)。另2個是I和Q支路數(shù)字基帶信號。調(diào)制輸出Y(t)是基帶信號上變頻到載波頻率(fC)后的調(diào)制信號。圖1 數(shù)字正交調(diào)制示意圖1.1 固定輸入信號分析假設(shè)固定輸入信號輸入載波信號頻率為 ωC,I和Q輸入信號不隨時間變化,幅度系數(shù)為K(0≤K≤1)。則I和Q輸入信號輸入表達(dá)式為:可得輸出信號Y(t)的表達(dá)式:式中,余弦函數(shù)的自變量只有輸入載波信號頻率ωC,說明輸出信號Y(t)是一個與輸入載波信號頻率
無線電工程 2010年12期2010-09-26