磨損率
- 維生素E穩(wěn)定型高交聯(lián)聚乙烯人工關(guān)節(jié)磨損及磨屑的研究進(jìn)展
工關(guān)節(jié)，具有低磨損率和高存活率[1-3]。然而，臨床結(jié)果顯示聚乙烯人工關(guān)節(jié)在植入體內(nèi)10年后開始氧化，且磨損率增加[4]。為了解決此問題，研究者將抗氧化劑維生素E(vitamin E,VE)作為填充劑注入HXLPE，形成維生素E穩(wěn)定型高交聯(lián)聚乙烯(vitamin E stabilized highly cross-linked polyethylene,VE/HXLPE)，并于2007年應(yīng)用于全關(guān)節(jié)置換術(shù)。針對(duì)VE/HXLPE人工關(guān)節(jié)的摩擦磨損問題，目前還
北京生物醫(yī)學(xué)工程 2022年6期2022-12-24
- 挖掘機(jī)多路閥閥口沖蝕磨損研究
重要部位的沖蝕磨損率情況，分析并建立流量、閥口開度及顆粒屬性對(duì)沖蝕磨損的變化規(guī)律。1 多路閥回轉(zhuǎn)聯(lián)結(jié)構(gòu)多路閥是一種由2個(gè)或2個(gè)以上的換向滑閥為主體集成一系列輔助閥的多功能集成閥，多路閥各聯(lián)形狀結(jié)構(gòu)相似，都為滑閥結(jié)構(gòu)。本研究選擇多路閥中的回轉(zhuǎn)聯(lián)作為研究對(duì)象，圖1為多路閥回轉(zhuǎn)聯(lián)結(jié)構(gòu)圖，圖中可以看到回轉(zhuǎn)聯(lián)與備用聯(lián)相連，共用1個(gè)回油口，但備用聯(lián)使用率較低，只有當(dāng)工作裝置更換為破碎錘等裝置時(shí)才會(huì)被啟用，因此可以不用考慮備用聯(lián)的影響。1.回轉(zhuǎn)控制閥殼體 2.回轉(zhuǎn)閥芯
液壓與氣動(dòng) 2022年9期2022-09-20
- 基于正交試驗(yàn)聚酰亞胺摩擦學(xué)性能分析
典磨損方程計(jì)算磨損率W：式中：V 表示磨損體積（mm3）；d 表示滑動(dòng)距離（m），d=L×2×f×t，f 表示摩擦往復(fù)頻率；F 表示法向載荷（N）。1.3 正交試驗(yàn)方案使用正交試驗(yàn)方法研究多因素耦合對(duì)聚酰亞胺摩擦學(xué)性能影響，建立五因素四水平L16(45)正交試驗(yàn)表，其中D、E 元素為空列。根據(jù)正交試驗(yàn)方案進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)，每種試驗(yàn)條件重復(fù)3 次，以摩擦系數(shù)、磨損率等為評(píng)價(jià)指標(biāo)，利用極差和方差分析法研究各個(gè)因素對(duì)聚酰亞胺摩擦學(xué)性能的影響主次順序、水平、顯著性
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年25期2022-09-14
- 疏浚管道金屬材料沖蝕磨損性能*
6的磨損質(zhì)量和磨損率相對(duì)較低；沖蝕角度為60°時(shí)，試樣1、3和5的磨損質(zhì)量相對(duì)較高，其次為試樣2和4，試樣6的磨損質(zhì)量依然相對(duì)最低；沖蝕角度為90°時(shí)，試樣1和3的磨損質(zhì)量相對(duì)較高，其次為試樣2、4和5，試樣6的磨損質(zhì)量相對(duì)最低。表1 樣品材料的磨損質(zhì)量統(tǒng)計(jì)單位：mg綜合比較3種沖蝕角度下的磨損質(zhì)量，可以發(fā)現(xiàn)，試樣2、4、6在不同沖蝕角下的磨損質(zhì)量相對(duì)其他3種材料較低，其中試樣4、6在30°沖蝕角下的4 h磨損質(zhì)量更低，但試樣6在90°沖蝕角下的4 h磨損
潤(rùn)滑與密封 2022年8期2022-08-26
- 表面粗糙度對(duì)滑動(dòng)電接觸磨損率的影響*
觸線，因此對(duì)于磨損率的研究主要針對(duì)受電弓滑板[1]?；?span id="j5i0abt0b" class="hl">磨損率的大小取決于弓網(wǎng)系統(tǒng)的運(yùn)行條件，而磨損率的大小又決定著滑板的運(yùn)行狀態(tài)與剩余壽命，因此對(duì)滑板磨損率的研究具有重要的理論意義與實(shí)用價(jià)值[2]。目前，關(guān)于滑板磨損率的研究在國內(nèi)外取得了一定的進(jìn)展，但基本都是對(duì)滑板材料與接觸網(wǎng)-受電弓滑板接觸副之間受流、受力與速度的分析。文獻(xiàn)[3-5]測(cè)量了基于鋼的金屬復(fù)合材料在摩擦區(qū)內(nèi)的耐磨性和電阻，認(rèn)為在200 A/cm2下材料受電弧侵蝕發(fā)生劇烈磨損。文獻(xiàn)[6-10
潤(rùn)滑與密封 2022年7期2022-07-14
- 車削GH4169鎳基高溫合金的刀具磨損率仿真及實(shí)驗(yàn)研究
的影響外，刀具磨損率也是評(píng)判刀具磨損的重要指標(biāo)。李孟虔等[5]通過模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立BTA刀具磨損率在線鉆削模型，結(jié)合仿真與試驗(yàn)預(yù)測(cè)BTA刀具磨損率，效果較好；靳偉賀[6]基于模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對(duì)BTA深孔加工刀具磨損率進(jìn)行預(yù)測(cè)，得出平均預(yù)測(cè)誤差為9.73%；許寧萍等[7]使用TiN和TiAlN涂層刀具分別對(duì)Inconel 718鎳基合金等材料進(jìn)行切削試驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，不同材料的刀具磨損率存在差異，并能夠通過分析涂層消耗和磨損率的關(guān)系選擇合適的切削速度。關(guān)于刀具磨損
工具技術(shù) 2022年5期2022-07-13
- 雙吸離心泵葉輪內(nèi)泥沙磨損非定常特性研究
度、固相濃度和磨損率的非定常特性，并與定常計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。1 歐拉-歐拉方法1.1 控制方程歐拉-歐拉方法的控制方程為(1)(2)其中αl+αs=1式中k——相類別(l為液相，s為固相)α——體積分?jǐn)?shù)μt——湍動(dòng)粘度v——時(shí)均速度p——壓強(qiáng)Fi——相間作用力gi——體積力κ——泥沙擴(kuò)散系數(shù)ρ——密度t——時(shí)間μk——?jiǎng)恿φ扯圈恕獞?yīng)力xi、xj——坐標(biāo)分量vki、vkj——速度梯度其中，相間阻力的計(jì)算體現(xiàn)在式(2)的相間作用力項(xiàng)Fi中，而含泥沙擴(kuò)散系數(shù)項(xiàng)
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào) 2022年4期2022-05-12
- 載荷和轉(zhuǎn)速對(duì)HDPE多元復(fù)合材料摩擦學(xué)性能的影響*
的摩擦因數(shù)以及磨損率都呈先增大后減小再增大的變化趨勢(shì)，磨損機(jī)制由黏著磨損轉(zhuǎn)變?yōu)槠谀p，轉(zhuǎn)速超過300 r/min時(shí)發(fā)生磨粒磨損?？梢姼鞣N材料在不同工況下都有不同的摩擦磨損規(guī)律，研究這些規(guī)律可以為材料的實(shí)際應(yīng)用提供理論參考。高密度聚乙烯(HDPE)是一種非極性的熱塑性樹脂[8]，因?yàn)榫哂薪Y(jié)晶度高，耐磨性好，化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定，易于加工且價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于各種領(lǐng)域。很多學(xué)者對(duì)其改性并進(jìn)行了摩擦學(xué)研究，以擴(kuò)大其應(yīng)用范圍[9-11]。為進(jìn)一步改善HDPE的耐
潤(rùn)滑與密封 2022年2期2022-03-17
- 空間組合彎頭氣固兩相流動(dòng)磨損特性的數(shù)值模擬
彎頭方向?qū)鼙?span id="j5i0abt0b" class="hl">磨損率的影響。針對(duì)管道壁面磨損的研究中，研究對(duì)象多選取90°方截面或圓截面彎頭、T形管或U形管。但是，針對(duì)空間組合彎頭內(nèi)氣固兩相流動(dòng)磨損特性的研究鮮有報(bào)道。筆者采用數(shù)值模擬方法對(duì)空間組合彎頭結(jié)構(gòu)內(nèi)氣固兩相流動(dòng)及磨損特性進(jìn)行了研究，并分析了氣流速度、顆粒濃度及顆粒直徑對(duì)管壁磨損率的影響。1 物理模型圖1為空間組合彎頭結(jié)構(gòu)的幾何模型。其中，截面直徑D=60 mm，緩轉(zhuǎn)彎頭的彎徑比R/D=1.5，R為轉(zhuǎn)彎半徑。為消除空間組合彎頭上下游效應(yīng)的影響，設(shè)
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年2期2022-02-22
- Ti2SnC納米片增強(qiáng)PTFE基復(fù)合材料的摩擦磨損性能*
時(shí)的摩擦系數(shù)和磨損率。磨損率ΔV以樣品測(cè)試前后質(zhì)量差作為磨損質(zhì)量進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算公式為：ΔV=Δm/NSρ，式中Δm為磨損質(zhì)量，N為試驗(yàn)載荷，S為滑動(dòng)距離，ρ為試樣密度，最后取3次測(cè)試樣品的摩擦系數(shù)和磨損率平均值作為實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。采用掃描電子顯微鏡(同上)和X射線能譜分析儀(EDS，AZtec X-Max N80型，英國牛津儀器公司)對(duì)載荷在80 N時(shí)，純PTFE材料和10% (質(zhì)量分?jǐn)?shù))Ti2SnC納米片/PTFE復(fù)合材料的磨損面進(jìn)行表面形貌和能譜分析。2 結(jié)
功能材料 2022年1期2022-02-17
- 干摩擦工況下Si3N4/PTFE配副材料摩擦磨損特性與轉(zhuǎn)移膜形成分析*
～0.7之間，磨損率在1×10-7mm3/(N·m)左右[3]。雖然Si3N4的摩擦學(xué)性能遠(yuǎn)高于金屬軸承，但是在干摩擦工況下長(zhǎng)期運(yùn)轉(zhuǎn)仍會(huì)對(duì)陶瓷軸承的精度壽命造成影響，因此降低全陶瓷軸承在干摩擦工況下的摩擦磨損是目前亟待解決的關(guān)鍵性問題。聚合物及其復(fù)合材料因其具有優(yōu)良的自潤(rùn)滑性、化學(xué)穩(wěn)定性和可加工性，被廣泛用作摩擦工程材料[4]。尤其是在干摩擦工況下，許多聚合物材料會(huì)形成轉(zhuǎn)移膜，研究表明轉(zhuǎn)移膜是由材料傳遞到對(duì)摩副表面上形成一層黏結(jié)涂層，改變摩擦副間的接觸狀態(tài)
潤(rùn)滑與密封 2022年1期2022-01-25
- APM列車電機(jī)碳刷磨損率超標(biāo)的原因分析及解決方法
題就是電機(jī)碳刷磨損率異常超出標(biāo)準(zhǔn)值，碳刷更換周期明顯大幅縮短為運(yùn)行埋下了安全隱患。找到磨損率超標(biāo)的原因及解決辦法才能防患于未然，變被動(dòng)為主動(dòng)，堅(jiān)守民航安全。關(guān)鍵詞：磨損率;同心度;平整度1. 緒論1.1 旅客捷運(yùn)系統(tǒng)介紹旅客捷運(yùn)系統(tǒng)（_utom_tdcpdopldmovdr）是一套無人自動(dòng)駕駛.立體交叉的大眾運(yùn)輸系統(tǒng)，其組成包括列車.軌道及中控三大部分。旅客捷運(yùn)系統(tǒng)（APM）作為首都機(jī)場(chǎng)三號(hào)航站樓樓宇間重要的交通運(yùn)輸系統(tǒng)起著必不可少的作用（見圖1.1）。2
科技研究·理論版 2021年11期2021-10-25
- SLM-316L細(xì)絲脂潤(rùn)滑摩擦磨損性能
的硬度和更低的磨損率[7]. Zhu等研究了SLM-316L不銹鋼零件在潤(rùn)滑接觸條件下的摩擦磨損性能，研究得出SLM樣品的晶粒遠(yuǎn)比傳統(tǒng)制造樣品的晶粒細(xì)小，使其擁有更強(qiáng)的抗磨損性能，同時(shí)由于其表面的孔隙結(jié)構(gòu)引起的潤(rùn)滑改善，多孔SLM樣品的摩擦系數(shù)更低[8]. 對(duì)于表面孔隙結(jié)構(gòu)改善潤(rùn)滑的現(xiàn)象，Huang等認(rèn)為具有孔隙的表面類似于表面織構(gòu)，可以通過空化和吸力效應(yīng)產(chǎn)生額外動(dòng)力壓力，及時(shí)捕獲磨損碎片等機(jī)制減少了摩擦磨損[9]. Li等研究表明表面織構(gòu)能夠增加承載能力
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-06-16
- 吸塵裝置顆粒物沖蝕磨損特性數(shù)值分析
證新結(jié)構(gòu)的沖蝕磨損率及其可靠性。2 計(jì)算模型與數(shù)值求解2.1 物理模型吸塵裝置長(zhǎng)為2000mm，寬為400mm，厚度為190mm，作業(yè)時(shí)離地高度為10mm?；卮碉L(fēng)腔近似為長(zhǎng)方體，長(zhǎng)2000mm，寬400mm，高70mm。主要功能是改變反吹高速氣體流向，形成一定負(fù)壓強(qiáng)化吸塵腔吸塵能力。吸塵風(fēng)腔參數(shù)形狀與回吹風(fēng)腔相似，含塵氣體在腔內(nèi)高速移動(dòng)，在反吹氣體的吹掃下，顆粒迅速向吸塵口聚攏。吸塵裝置反吹口、吸塵口直徑均為220mm，反吹口和吸塵口分別與裝置頂板成90°
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年5期2021-06-05
- 金屬對(duì)聚乙烯型人工髖關(guān)節(jié)摩擦學(xué)性能研究進(jìn)展*
確定關(guān)節(jié)材料的磨損率以及它對(duì)載荷、速度、溫度和關(guān)節(jié)滑動(dòng)部件的空間配置等測(cè)試條件的依賴程度。模擬試驗(yàn)機(jī)獲得的磨損數(shù)據(jù)可用作關(guān)節(jié)假體材料評(píng)估和假體結(jié)構(gòu)優(yōu)化的參考，為臨床應(yīng)用提供重要數(shù)據(jù)。為了獲得接近體內(nèi)磨損的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，需要在模擬體內(nèi)環(huán)境和人體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)條件下進(jìn)行磨損試驗(yàn)。因此，為了保證體外模擬和體內(nèi)環(huán)境的相似性，相關(guān)研發(fā)人員不斷優(yōu)化設(shè)計(jì)了多種關(guān)節(jié)模擬器設(shè)備。髖關(guān)節(jié)假體需要在臨床使用前通過髖關(guān)節(jié)磨損試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行人體實(shí)際工況的模擬，以檢驗(yàn)假體材料的強(qiáng)度、摩擦磨損和蠕變
潤(rùn)滑與密封 2021年5期2021-05-21
- 髖關(guān)節(jié)假體體外磨損試驗(yàn)的應(yīng)用及研究進(jìn)展
機(jī)會(huì)產(chǎn)生不同的磨損率[8]，兩種模擬器測(cè)得的磨損率存在差別可能主要是由于關(guān)節(jié)面之間各個(gè)旋轉(zhuǎn)軸角度位移不同導(dǎo)致關(guān)節(jié)面滑動(dòng)距離不同（磨損區(qū)域的形狀和面積不同）造成的。在實(shí)驗(yàn)室條件和輸入曲線存在差異的情況下，需要謹(jǐn)慎對(duì)比和解釋這些磨損率之間的差異。圖2 不同髖關(guān)節(jié)模擬機(jī)的球頭和內(nèi)襯表面滑動(dòng)軌跡：A.軌道軸承型磨損試驗(yàn)機(jī)；B.三軸髖關(guān)節(jié)模擬機(jī)[5]1.2 潤(rùn)滑介質(zhì)邊界潤(rùn)滑在控制UHMWPE磨損中的作用引起廣泛研究，髖關(guān)節(jié)磨損測(cè)試使用了多種潤(rùn)滑介質(zhì)，包括水以及不同蛋
生物骨科材料與臨床研究 2021年1期2021-05-10
- 基于E/CRC磨損模型的離心泵壁面磨損特性研究
結(jié)果表明蝸殼的磨損率隨撞擊速度、質(zhì)量濃度、顆粒粒徑的增大而增大。劉娟等[10]應(yīng)用Finnie磨損模型對(duì)低體積分?jǐn)?shù)的離散相顆粒在離心泵中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律及葉輪壁面的磨損特性進(jìn)行了數(shù)值研究，發(fā)現(xiàn)液固相密度差距越大，固體顆粒的運(yùn)動(dòng)跟隨性越差，固體顆粒與過流表面發(fā)生碰撞的幾率增大，葉輪壁面的磨損強(qiáng)度增加。黃先北等[1]采用Tabakoff 磨損模型對(duì)不同泥沙及不同入口工況下離心泵葉輪壁面的磨損規(guī)律進(jìn)行了探索，發(fā)現(xiàn)顆粒粒徑會(huì)顯著影響葉輪壁面的磨損形態(tài)和位置，顆粒在離心泵
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-05-07
- 納米氧化鑭和蛇紋石改性PTFE復(fù)合材料淡水環(huán)境摩擦學(xué)性能預(yù)測(cè)*
料硬度及降低其磨損率。JIA和YANG[15-16]證明了PTFE中添加nano-serpentine后耐磨性能得到極大提高;閆艷紅等[17]將亞微米級(jí)蛇紋石融入潤(rùn)滑油品中改善了油品性能。研究表明，nano-La2O3作為添加劑不僅具有減摩耐磨作用[18-19]，而且對(duì)超細(xì)serpentine在加熱情況下的相變過程起到了催化作用[20]。本文作者以PTFE為基體，以nano-La2O3、nano-serpentine為添加劑制備復(fù)合材料(nano-La2O
潤(rùn)滑與密封 2021年3期2021-03-30
- 碳纖維復(fù)合材料摩擦性能試驗(yàn)研究
纖維復(fù)合材料的磨損率[10]為：W=V/(S·F)(1)式中：W為磨損率；V為磨損體積；F為法向載荷；S為摩擦距離。表3 正交試驗(yàn)方案2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 摩擦系數(shù)對(duì)正交試驗(yàn)進(jìn)行方差分析，取穩(wěn)定磨損階段時(shí)摩擦系數(shù)的平均值代入計(jì)算。表4為試驗(yàn)的方差結(jié)果表，采用F檢驗(yàn)法來進(jìn)行各因素對(duì)結(jié)果的顯著性判斷。將因素A的F與顯著性水平α臨界值Fα進(jìn)行比較，若結(jié)果大于臨界值則表明因素對(duì)結(jié)果有顯著影響。對(duì)于一般的工程問題，α通常選為0.01～0.10[11]，本文選取α
數(shù)字制造科學(xué) 2021年1期2021-03-29
- 仿生表面減磨特性的數(shù)值模擬研究
對(duì)比各工況下的磨損率大小，并從流場(chǎng)和顆粒場(chǎng)兩方面詳細(xì)探討各仿生結(jié)構(gòu)的減磨特性，以期為仿生結(jié)構(gòu)在工業(yè)材料中的進(jìn)一步應(yīng)用提供指導(dǎo)。1 物理模型及數(shù)值求解方法1.1 物理模型沙漠蝎常年受到風(fēng)沙的沖蝕，通過長(zhǎng)期自然選擇進(jìn)化形成特殊的體表形態(tài)，在體表結(jié)構(gòu)及其組成材料的協(xié)同作用下，表現(xiàn)出優(yōu)異的抗沖蝕磨損特性。作為仿生減磨最經(jīng)典的研究對(duì)象之一，學(xué)者們針對(duì)其進(jìn)行仿生減磨研究時(shí)，多是涉及了凸包和凹槽結(jié)構(gòu)，圖1給出了某種典型沙漠蝎的背部表面結(jié)構(gòu)示意圖。本文將以這兩個(gè)結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)
材料科學(xué)與工藝 2021年1期2021-02-22
- 接觸式機(jī)械密封端面的分形磨損模型*
來指導(dǎo)生產(chǎn)中對(duì)磨損率的控制是十分必要的。1961年，Mayer[3]利用圓環(huán)理論對(duì)密封端面的變形及摩擦磨損進(jìn)行了研究，且Mayer的圓環(huán)理論對(duì)機(jī)械密封端面的研究奠定了基礎(chǔ)。后來，Summers-Simith[4]研究了機(jī)械密封的磨損類型和影響磨損的因素等。王汝美[5]通過實(shí)驗(yàn)研究了各因素對(duì)機(jī)械密封磨損的影響。文獻(xiàn)[6-7]介紹了如何利用實(shí)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)來計(jì)算接觸式機(jī)械密封磨損率，并給出了一種計(jì)算接觸式機(jī)械密封磨損率的簡(jiǎn)易方法。房桂芳等[8]根據(jù)Archard磨
振動(dòng)、測(cè)試與診斷 2020年5期2020-12-08
- 帶式輸送機(jī)摩擦制動(dòng)器的性能分析
均數(shù)據(jù)。試樣的磨損率為：式中：Δw 為試驗(yàn)前后質(zhì)量差，g；ρ 為試樣的密度，g/cm3；S 為試驗(yàn)?zāi)Σ谅烦?，m；P 為試驗(yàn)加載荷載，N。實(shí)驗(yàn)試樣的密度為：式中：ρ 為待測(cè)試樣的密度，g/cm3；m1為待測(cè)試樣在空氣中測(cè)得的質(zhì)量，g；m2為待測(cè)固體在輔助液中的質(zhì)量，g；ρ1為實(shí)驗(yàn)中輔助液體的密度，g/cm3；ρl為實(shí)驗(yàn)環(huán)境下空氣密度，g/cm3；2 摩擦系數(shù)分析進(jìn)行摩擦制動(dòng)器性能分析必須對(duì)摩擦系數(shù)進(jìn)行分析。影響摩擦系數(shù)的因素包括：摩擦副材質(zhì)、摩擦副制動(dòng)正應(yīng)力
機(jī)械管理開發(fā) 2020年10期2020-10-16
- 干式制動(dòng)條件下帶式輸送機(jī)摩擦片摩擦行為學(xué)的研究
片的磨損行為(磨損率)。制動(dòng)正壓力選取為20N、30N、40N、50N；制動(dòng)速度選取為350r/min、500r/min、650r/min、800r/min；其二為分析分析不同制動(dòng)時(shí)間下摩擦片的摩擦因數(shù)。此時(shí)，取制動(dòng)正壓力為30N、制動(dòng)速度為500r/min，制動(dòng)時(shí)間分別為1min、2min、3min、4min以及5min。磨損率的計(jì)算公式如式(1)所示：A=Δw(/ρsp)(1)式中：A為摩擦片的磨損率；Δw為樣品磨損后所減少的質(zhì)量；ρ為樣品的密度，s為
江西化工 2020年3期2020-06-29
- 干式制動(dòng)條件下帶式輸送機(jī)摩擦片摩擦行為學(xué)的研究
片的磨損行為（磨損率）。制動(dòng)正壓力選取為20 N、30 N、40 N、50 N；制動(dòng)速 度 選 取 為350 r/min、500 r/min、650 r/min、800 r/min；其二為分析分析不同制動(dòng)時(shí)間下摩擦片的摩擦因數(shù)。此時(shí)，取制動(dòng)正壓力為30 N、制動(dòng)速度為500 r/min，制動(dòng)時(shí)間分別為1 min、2 min、3 min、4 min以及5 min。磨損率的計(jì)算公式如式（1）所示：式中：A為摩擦片的磨損率；Δw為樣品磨損后所減少的質(zhì)量；ρ 為樣
機(jī)械管理開發(fā) 2020年2期2020-04-16
- 高抗擠套管磨損后的外壓失效行為分析
%和50%壁厚磨損率下的擠毀強(qiáng)度，認(rèn)識(shí)到該套管擠毀強(qiáng)度與磨損量近似呈線性關(guān)系。2001年，覃成錦和高德利等[4]利用有限元方法研究了套管磨損缺陷長(zhǎng)度對(duì)套管剩余擠毀強(qiáng)度的影響，以Φ127.0 mm×12.7 mm 110 ksi(758 kPa)鋼級(jí)套管為例給出了計(jì)算數(shù)據(jù)。2007年，竇益華等[5]以磨損套管最薄處內(nèi)壁環(huán)向應(yīng)力達(dá)到管材屈服極限為判斷條件,得到了磨損套管的剩余擠毀強(qiáng)度。2009年，王同濤和閆相禎等[6]以幾種不同壁厚的Φ177.8 mm N80
- 聚脲內(nèi)襯管道的防腐蝕性能
度物料工況下的磨損率數(shù)值模擬，同時(shí)對(duì)比了在同種工況下內(nèi)襯聚脲的管道與普通鋼管和高錳鋼管的耐蝕性及耐磨損性，以期為該技術(shù)的廣泛應(yīng)用提供理論支撐。1 管道數(shù)值模擬1.1 建模與網(wǎng)格劃分運(yùn)用Solidworks三維軟件建立直管道的物理模型，直管道內(nèi)徑為15.4 mm，長(zhǎng)180 mm，見圖1。利用ICEM CFD軟件進(jìn)行管道模型的網(wǎng)格劃分，生成六面體網(wǎng)格，網(wǎng)格單元為12 236個(gè)，網(wǎng)格劃分如圖2所示。圖1 直管道的示意圖Fig.1 Schematic diagra
腐蝕與防護(hù) 2019年9期2019-10-08
- 大型軸流泵泥沙磨損特性研究*
2-3]。預(yù)測(cè)磨損率的磨損模型，一般均認(rèn)為局部的磨損率主要是顆粒速度和入射角的函數(shù)[4-6]。HUMPHREY[4]認(rèn)為磨蝕率與顆粒入射角有關(guān)；TABAKOFF等[7]提出了多參數(shù)磨損經(jīng)驗(yàn)方程，包含顆粒碰撞速度和角度等參數(shù)；IWAIT和NAMBU[8]研究了13種常用水泵材料在不同射流速度、沖擊角度、泥沙粒徑和濃度條件下的磨損特性，認(rèn)為超過臨界射流速度和一定泥沙濃度后，磨損率將急劇増大；梁武科等[9]分析了不銹鋼、碳鋼、堆焊焊條及合金粉末噴焊材料抗磨蝕特性
潤(rùn)滑與密封 2019年9期2019-09-23
- 類金剛石薄膜對(duì)W9Cr4V2Mo鋼摩擦性能的影響
形貌進(jìn)行觀察。磨損率的計(jì)算方法：首先沿盤上磨痕圓周方向均勻取5點(diǎn)，采用輪廓儀對(duì)其輪廓進(jìn)行測(cè)量，取其平均值；再根據(jù)接觸軌跡半徑獲得磨損體積；最后根據(jù)磨損率計(jì)算公式經(jīng)數(shù)據(jù)處理后獲得盤的磨損率。磨損率為(3)式中：V為磨痕的磨損體積；L為測(cè)試行程。2 結(jié)果與討論2.1 摩擦因數(shù)不同溫度下，鋼球與W9Cr4V2Mo盤(1#試驗(yàn))和鍍DLC薄膜盤(2#試驗(yàn))的摩擦因數(shù)如圖2所示。在同等試驗(yàn)條件下，進(jìn)行W9Cr4V2Mo自耦干摩擦測(cè)試，試驗(yàn)開始不久因試樣磨損導(dǎo)致設(shè)備振
軸承 2019年5期2019-07-23
- 磁流變拋光輪磨損影響因素分析*
磁場(chǎng)對(duì)拋光輪磨損率的影響磁流變拋光液的剪切屈服強(qiáng)度可以通過它的宏觀本構(gòu)模型進(jìn)行分析，根據(jù)bingham黏塑性模型可以描述磁流變拋光液在磁場(chǎng)中的流變特性。磁流變拋光液的剪切應(yīng)力τ[11]可表示為(2)式中:H為外加磁場(chǎng)的強(qiáng)度；τ0為外加磁場(chǎng)引起的屈服應(yīng)力；η為零磁場(chǎng)強(qiáng)度時(shí)液體的黏度；γ為剪應(yīng)變率。式(2)可以定性說明磁流變拋光液的剪切屈服強(qiáng)度與磁場(chǎng)成正比。在拋光輪磨損狀況下，改變永磁體磁性和回收器間隙都可以改變回收器與拋光輪間隙中的磁場(chǎng)強(qiáng)度大小。當(dāng)增強(qiáng)磁場(chǎng)
潤(rùn)滑與密封 2019年6期2019-07-02
- 單一金相組織下輪軌材料摩擦磨損實(shí)驗(yàn)研究
平均摩擦系數(shù)或磨損率隨金相組織的變化趨勢(shì)基本一致，相同組織摩擦副的平均摩擦系數(shù)或磨損率小于相異組織摩擦副的平均摩擦系數(shù)或磨損率；隨著滑動(dòng)速度或接觸應(yīng)力的增大，輪軌平均摩擦系數(shù)或磨損率逐漸減小并趨于穩(wěn)定趨勢(shì)。輪軌材料; 滑動(dòng)摩擦; 金相組織; 摩擦系數(shù); 磨損率21世紀(jì)以來，隨著軌道交通不斷向高速化、重載化發(fā)展方向，輪軌磨耗引起的磨擦和磨損等問題越來越嚴(yán)重，這急劇增加了鐵路的運(yùn)輸成本和行車安全[1]。輪軌摩擦系數(shù)和磨損與很多因素有關(guān)，比如列車軸重[2]、運(yùn)行
山東農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2019年3期2019-06-28
- 銀基復(fù)合材料電刷的摩擦磨損特性
粉末狀的磨屑；磨損率在磨損初期會(huì)由于接觸面積較小和表面加工硬化的作用出現(xiàn)先升后降的變化規(guī)律；對(duì)磨損率模型進(jìn)行修正，使該磨損率模型對(duì)銀基復(fù)合材料電刷磨損率的預(yù)測(cè)較為準(zhǔn)確，為進(jìn)一步研發(fā)銀基復(fù)合材料電刷提供了理論指導(dǎo)和實(shí)驗(yàn)依據(jù)。0 引言太陽帆板驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)（Solar Array Drive Assembly，SADA）是航天器的關(guān)鍵組成部分，主要由步進(jìn)驅(qū)動(dòng)電機(jī)以及換向機(jī)構(gòu)等構(gòu)成。SADA 機(jī)構(gòu)利用其上的導(dǎo)電滑環(huán)機(jī)構(gòu)為航天器和太陽帆板之間提供了功率和信號(hào)傳輸?shù)耐ǖ溃?/div>
宇航材料工藝 2019年2期2019-05-16
- Ti靶電流對(duì)CrTiAlN涂層摩擦磨損性能的影響
AlN涂層的干磨損率變化曲線?？梢姡S著Ti靶電流的增加，涂層的磨損率從0.98×10-9mm3/(N·mm)降低到0.64 ×10-9mm3/(N·mm)，然后再升高到0.89×10-9mm3/(N·mm)，即Ti靶電流為4 A時(shí)制備的涂層的磨損率最小，為不含Ti涂層的65.31%。Ti靶電流較低(0、2 A)時(shí)，涂層的硬度及與基體的結(jié)合強(qiáng)度較低，摩擦因數(shù)和磨損率較高；隨著Ti靶電流增加至4 A，涂層的硬度、彈性模量及與基體的結(jié)合強(qiáng)度提高，涂層的磨損面積上海金屬 2019年2期2019-04-08
- 煙氣橫掠麻面管束磨損特性的數(shù)值研究
損模型，建立了磨損率與飛灰顆粒特性、材料屬性之間的關(guān)系。陸國棟[6]對(duì)不同光管管徑、不同橫向和縱向節(jié)距管束的沖蝕磨損進(jìn)行了研究，得到飛灰顆粒通過率和撞擊率的關(guān)聯(lián)式。文獻(xiàn)[7]～文獻(xiàn)[9]中分別針對(duì)鰭片管、橢圓管和螺旋管等管型進(jìn)行了飛灰顆粒碰撞和磨損的數(shù)值研究，發(fā)現(xiàn)與光管相比，這些管型能有效均勻煙氣流場(chǎng)和減輕磨損。目前，關(guān)于磨損的研究主要集中在影響磨損的因素以及光管、膜式管束、H翅片管束等管型上。考慮到翅片等的安裝難度，筆者建立了一種新型的管型——麻面管，并動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年11期2018-12-17
- 畜禽糞便固液分離器壁面磨損影響因素
結(jié)構(gòu)參數(shù)與壁面磨損率、磨損特點(diǎn)、磨損分布之間的關(guān)系缺乏足夠的理論認(rèn)識(shí)。本試驗(yàn)采用顆粒軌跡的模型對(duì)固液分離器壁面磨損影響因素進(jìn)行研究，獲得了固液分離器壁面磨損的基本特征，分析了入口寬度、錐角、溢流管直徑等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)壁面磨損的影響，為今后旋流分離器的防磨措施和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供參考。1 固液分離器內(nèi)壁磨損的計(jì)算1.1 固液分離器的物理模型采用長(zhǎng)錐形單入口直切式固液旋流分離器，進(jìn)口截面選擇矩形截面。與圓形進(jìn)口相比，矩形截面入口湍流影響更弱，能量消耗更低，能夠產(chǎn)生切向注江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué) 2018年21期2018-12-06
- 波輪洗衣機(jī)洗滌節(jié)拍設(shè)計(jì)研究
一方面也會(huì)造成磨損率的提升，日常生活中，我們也會(huì)經(jīng)?？吹接脩粢挛镆蚨啻蜗礈毂荒テ频默F(xiàn)象；同時(shí)現(xiàn)有波輪洗滌節(jié)拍的設(shè)計(jì)存在著不嚴(yán)謹(jǐn)不科學(xué)的過程，有些節(jié)拍靠人為主觀來設(shè)定，有些節(jié)拍靠前人的經(jīng)驗(yàn)繼承下來，因此針對(duì)這個(gè)問題，需要對(duì)波輪的洗滌節(jié)拍進(jìn)行更加科學(xué)的設(shè)計(jì)研究，爭(zhēng)取能找到一種相比現(xiàn)有程序即可以提升洗凈又能適當(dāng)降低磨損的洗滌節(jié)拍。2 試驗(yàn)部分2.1 試驗(yàn)方法和材料試驗(yàn)樣機(jī)選取波輪洗衣機(jī)如圖1所示，通過調(diào)節(jié)不同的洗滌節(jié)拍來測(cè)試洗凈性能和磨損性能。其中洗凈性能和磨損家電科技 2018年9期2018-09-28
- 固液兩相流粒子沖蝕鉆頭內(nèi)流道磨損
鉆頭中心軸線，磨損率越大；隨粒子入口速度的增大，內(nèi)流道平均磨損率增大；隨粒子直徑的增大，內(nèi)流道平均磨損率先減小后增大，最后趨于穩(wěn)定，當(dāng)直徑為2.0 mm時(shí)平均磨損率最小；隨粒子體積分?jǐn)?shù)的增大，內(nèi)流道平均磨損率近似呈直線增加；當(dāng)粒子入口角度為50°時(shí)，內(nèi)流道平均磨損率最大；壓力對(duì)于內(nèi)流道磨損影響較?。贿M(jìn)行100 h磨損實(shí)驗(yàn)后，鉆頭內(nèi)流道的磨損率減小了0.80%。固液兩相流；內(nèi)流道磨損；離散相模型；粒子參數(shù)；鉆頭粒子沖擊鉆井技術(shù)通過在鉆井液中加入體積分?jǐn)?shù)為1%- AZ61鎂合金滑動(dòng)摩擦磨損性能
N時(shí)摩擦系數(shù)和磨損率的變化，結(jié)果表明：合金磨損機(jī)制包含了微觀切削、氧化磨損、磨粒磨損、剝層磨損、熱軟化磨損和融化磨損。加載載荷較小時(shí)，滑動(dòng)速率增加減少磨損面之間微接觸點(diǎn)作用時(shí)間，造成材料應(yīng)變滯后，合金磨損率逐漸減小，摩擦系數(shù)減小。增加載荷，滑動(dòng)速率增加，剝層磨損出現(xiàn)并主導(dǎo)磨損率的增加。其后熱軟化磨損和融化磨損導(dǎo)致磨損表面材料轉(zhuǎn)移更加嚴(yán)重，磨損率出現(xiàn)急劇增加。熱軟化時(shí)發(fā)生化合物融化導(dǎo)致磨損率增加不連貫性。AZ61鎂合金；干磨損；磨損率；摩擦系數(shù)；磨損圖鎂合金承德石油高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2017年5期2017-12-13
- 應(yīng)用DPM方法模擬計(jì)算排泥管道及法蘭連接處的磨損率①
及法蘭連接處的磨損率①黃 思1何 婧1周錦駒2何東萍2彭天陽2(1. 華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院；2. 中交廣州航道局有限公司)為探索固液兩相流對(duì)管道和法蘭連接處的磨損規(guī)律，選取常規(guī)的兩段管徑為0.7m的水平排泥管道和一個(gè)連接法蘭段作為研究對(duì)象，運(yùn)用多相流的離散相模型和半經(jīng)驗(yàn)的磨損模型對(duì)法蘭連接在平順、凸出和凹進(jìn)3種情況下進(jìn)行管道固液兩相流動(dòng)和磨損率計(jì)算。計(jì)算得出來流速度為5.0m/s，來流固相體積率為3%～27%，固相密度為1 300～2 300kg化工機(jī)械 2017年1期2017-11-11
- 納米Fe2O3作為潤(rùn)滑油添加劑的摩擦磨損性能
改變不明顯，但磨損率顯著降低。磨損率與納米α-Fe2O3添加劑的表面積和添加量密切相關(guān)，當(dāng)納米材料的表面積為47m2/g時(shí)磨損率最低，磨損率值降低為3.78×10-15m2/g；添加量為1.0wt%，潤(rùn)滑油磨損率最低。納米α-Fe2O3； 摩擦性質(zhì)； 潤(rùn)滑油添加劑； 抗磨損1 引 言納米材料由于許多特殊性質(zhì)而倍受關(guān)注，如催化性能，電學(xué)性能，光學(xué)和磁學(xué)性能等[1-4]。近年來，納米材料作為潤(rùn)滑油添加劑能夠大大提高潤(rùn)滑油的潤(rùn)滑性能從而引起了許多研究者的興趣。納材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2017年4期2017-09-25
- Ni-Mo-P-Si3N4化學(xué)鍍層的摩擦磨損性能研究
磨痕寬度，計(jì)算磨損率，研究該化學(xué)鍍層的摩擦磨損性能。分析結(jié)果表明：載荷不變時(shí)，平均摩擦系數(shù)和磨損率均隨滑動(dòng)速度的增大而增大；滑動(dòng)速度不變時(shí)，平均摩擦系數(shù)和磨損率均隨載荷的增大而增大；載荷和滑動(dòng)速度不變時(shí)，平均摩擦系數(shù)和磨損率隨鍍層中Si3N4的體積分?jǐn)?shù)先增大后減小?；瘜W(xué)鍍；Ni-Mo-P-Si3N4復(fù)合鍍層；摩擦磨損性能化學(xué)復(fù)合鍍和納米技術(shù)在各個(gè)領(lǐng)域均有應(yīng)用前景，將納米技術(shù)與化學(xué)復(fù)合鍍結(jié)合是化學(xué)復(fù)合鍍技術(shù)中的發(fā)展熱點(diǎn)。盡管納米化學(xué)復(fù)合鍍是一種新技術(shù)，但有許裝備制造技術(shù) 2017年7期2017-09-23
- 船用柴油機(jī)汽缸潤(rùn)滑管理策略
時(shí)就會(huì)出現(xiàn)缸套磨損率超過所謂“正常值”的現(xiàn)象。就如何綜合考慮汽缸套磨損率和汽缸油成本，平衡兩者之間的關(guān)系，選擇最適合本公司運(yùn)營(yíng)目標(biāo)的策略，進(jìn)行簡(jiǎn)要分析。船用柴油機(jī)；汽缸潤(rùn)滑；缸套磨損率；注油率良好的汽缸潤(rùn)滑對(duì)保證船舶主機(jī)安全和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行至關(guān)重要。汽缸潤(rùn)滑油的作用主要包括兩個(gè)方面：一是在活塞缸套與運(yùn)動(dòng)部件間形成油膜，減少運(yùn)動(dòng)部件的磨損；二是中和汽缸壁上因燃油燃燒形成的酸性物質(zhì)，減少酸性腐蝕。船舶主機(jī)汽缸潤(rùn)滑油消耗在船舶運(yùn)營(yíng)成本中占可管理成本較大比例（見圖1），世界海運(yùn) 2017年4期2017-05-10
- T i N涂層在一般零件表面的摩擦磨損性能
i N涂層的磨損率的影響當(dāng)載荷為40 N、130 N時(shí)，TiN涂層的摩擦磨損后的表面形貌如圖5.圖5 不同載荷下的磨損形貌找出造成有了涂層后摩擦系數(shù)不降反增的原因還要研究45#鋼基體與45#鋼沉積TiN涂層的磨損隨載荷變化的規(guī)律（如圖6為45#鋼基體、TiN涂層磨損率隨載荷和轉(zhuǎn)速的變化曲線）圖6 45#鋼基體、45#鋼沉積T i N涂層磨損率隨載荷變化曲線分析圖6的變化曲線不難看出，在轉(zhuǎn)速保持100 r/min，隨著載荷的不斷增加，45#鋼基體和45#鋼裝備制造技術(shù) 2017年12期2017-03-08
- 基于分形理論的磨粒磨損預(yù)測(cè)模型
面上磨粒磨損的磨損率,在分形接觸模型的基礎(chǔ)上,利用塑性變形磨損理論推導(dǎo)了基于分形參數(shù)的磨損率模型,并建立了磨損率與分形維數(shù)、材料性能常數(shù)、磨屑概率之間的關(guān)系,從而反映出材料的磨損規(guī)律。從分析結(jié)果可以看出,當(dāng)分形維數(shù)處在某一區(qū)間內(nèi)時(shí),隨著分形維數(shù)的變化,磨損率先減小后增大;最優(yōu)分形維數(shù)為1.5,此時(shí)磨損率最小。當(dāng)分形維數(shù)保持不變時(shí),隨著尺度常數(shù)、概率常數(shù)的增大磨損率也隨之增大;而隨著材料性能常數(shù)的增大磨損率減小。當(dāng)其他各參數(shù)都保持恒定時(shí),接觸面積越大磨損率也甘肅科學(xué)學(xué)報(bào) 2016年5期2017-01-16
- 可加工氟金云母陶瓷車削中刀具磨損實(shí)驗(yàn)研究
切削深度對(duì)刀具磨損率的影響。結(jié)果表明，主軸轉(zhuǎn)速n=500r/min是刀具磨損率的極小值點(diǎn)，進(jìn)給速度f=0.07～0.12mm/r是陶瓷加工較好的進(jìn)給范圍，切削深度ap=0.12mm是陶瓷加工時(shí)合適的切削深度；刀具磨損主要發(fā)生在刀尖和主后刀面上。車削可加工陶瓷時(shí)，在保證加工精度和效率的前提下，選擇適當(dāng)?shù)那邢鲄?shù)，可降低刀具磨損率，延長(zhǎng)刀具使用壽命。刀具磨損；材料去除；車削；氟金云母陶瓷0 引言可加工陶瓷具有耐高溫、耐腐蝕等優(yōu)良性能，在軍工、航空航天、醫(yī)療設(shè)備制造業(yè)自動(dòng)化 2016年9期2016-10-18
- CPU 風(fēng)扇軸承用復(fù)合材料的研制
屬軸承材料相對(duì)磨損率都隨時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，普通金屬軸承材料的相對(duì)磨損率磨損分為兩個(gè)階段，時(shí)間小于60h，相對(duì)磨損率小于1.55，磨損時(shí)間超過60h后，相對(duì)磨損率顯著增加且接近2.56；而TRIP-Al2O3復(fù)合材料的相對(duì)磨損率開始較大，隨著時(shí)間增加逐漸變小，達(dá)到穩(wěn)定磨損后相對(duì)磨損率呈逐漸增大趨勢(shì)，但總體相對(duì)磨損率比普通金屬軸承材料小很多。TRIP-Al2O3復(fù)合材料馬氏體相變；力學(xué)性能；相對(duì)磨損率計(jì)算機(jī)CPU風(fēng)扇的作用是帶走CPU正常工作時(shí)的熱量，其質(zhì)量取化學(xué)工程師 2016年8期2016-09-19
- 煤液化彎管沖蝕磨損的數(shù)值模擬研究
NT中模擬計(jì)算磨損率大小及磨損位置，將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)相對(duì)比以驗(yàn)證模型的正確性，再將磨損模型應(yīng)用到煤液化管道的沖蝕磨損預(yù)測(cè)研究中。結(jié)果表明：煤粉直徑小于80 μm時(shí)，磨損率隨著粒徑增大明顯降低；最大磨損率與沖擊速度成指數(shù)增長(zhǎng)；最大磨損率隨著管道彎曲角度增大而降低；彎徑比為3時(shí)磨損率較小且磨損分布均勻。油煤漿；彎管；固-液兩相流；沖蝕磨損；數(shù)值模擬煤直接液化技術(shù)是將干燥的煤磨成小于200目的細(xì)粉，并配制成油煤漿；預(yù)熱至350 ℃，加壓到15～30 MPa，腐蝕與防護(hù) 2016年5期2016-09-07
- 面向裝配系統(tǒng)可靠性分析的車身夾具系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)
工位夾具定位銷磨損率的優(yōu)化模型并對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化分配。將上述方法應(yīng)用于側(cè)圍裝配案例，分析發(fā)現(xiàn)優(yōu)化后裝配系統(tǒng)可靠性衰退過程得到較大改善，并有效提升了夾具系統(tǒng)的使用壽命。關(guān)鍵詞：車身裝配；尺寸質(zhì)量；可靠性模型；夾具布局；磨損率0引言汽車、飛機(jī)、船舶這類產(chǎn)品均由大量薄板件焊裝制造而成，其尺寸質(zhì)量對(duì)產(chǎn)品的使用性能、可靠性、強(qiáng)度以及安全性等均有重要影響。在薄板件焊裝過程中，產(chǎn)品尺寸質(zhì)量受到來料零件偏差、夾具系統(tǒng)狀態(tài)以及焊接等多因素影響，其中夾具系統(tǒng)是影響產(chǎn)品尺寸質(zhì)量的最中國機(jī)械工程 2016年13期2016-07-26
- 肥皂性能的評(píng)定方法（一）
沫、濕皂觸感和磨損率）。這些檢測(cè)可在實(shí)驗(yàn)室中進(jìn)行或通過消費(fèi)者評(píng)估進(jìn)行。關(guān)鍵詞：肥皂；檢測(cè)方法；泡沫評(píng)定；磨損率；觸感；香料；濕裂本研究的重點(diǎn)為成品肥皂，對(duì)非成品肥皂的流變學(xué)特性也進(jìn)行了研究。Wood對(duì)肥皂廠商及其原料（脂肪和脂肪酸）生產(chǎn)商常用的方法進(jìn)行了詳盡論述（Wood，1990，1996）。由于這些方法本質(zhì)上是一樣的，因此，不可避免地會(huì)出現(xiàn)一些重復(fù)。在討論肥皂的評(píng)定方法及其質(zhì)量控制時(shí)，應(yīng)當(dāng)注意到：目前僅有為數(shù)不多的國家（即印度、孟加拉國和肯尼亞）對(duì)肥皂中國洗滌用品工業(yè) 2016年4期2016-05-25
- 載流條件下電弧對(duì)C/C復(fù)合材料摩擦磨損性能的影響
/C復(fù)合材料的磨損率升高，摩擦因數(shù)先減小后增大，材料的磨損機(jī)制由磨粒磨損為主轉(zhuǎn)化為電弧侵蝕為主。在電弧侵蝕下，材料磨損后的表面被氧化。關(guān)鍵詞：電弧面積；磨損率；摩擦因數(shù)；C/C復(fù)合材料0引言電弧是一種自持性氣體放電現(xiàn)象，其主要特點(diǎn)是可以在幾微秒的時(shí)間內(nèi)達(dá)到4 000～10 000 K的高溫[1]。載流摩擦過程中的電弧現(xiàn)象是不可避免的[2]，產(chǎn)生的電弧對(duì)摩擦副材料有強(qiáng)烈的侵蝕作用[3]。大量的電弧熱加速了摩擦副界面材料的氧化反應(yīng)，造成界面材料熔融、蒸發(fā)和噴濺- MoS2對(duì)鋁基材料摩擦磨損性能的影響
料的摩擦因數(shù)和磨損率接近；在1.131 m/s的滑動(dòng)速度下，載荷7~10 N時(shí)2種材料都嚴(yán)重磨損，3% MoS2/鋁基材料具有相對(duì)較低的磨損率，磨損機(jī)理為熔化磨損，未添加MoS2材料的磨損機(jī)理為嚴(yán)重塑性變形磨損。添加3% MoS2可顯著改善鋁基材料的摩擦磨損性能。鋁基材料；MoS2；摩擦磨損性能；摩擦因數(shù)；磨損率；磨損機(jī)理鋁基材料因具有高的屈強(qiáng)比和剛度，廣泛應(yīng)用于一些要求強(qiáng)度高而質(zhì)量輕的場(chǎng)合，如汽車、航空等行業(yè)。鋁基材料的摩擦磨損性能已有較深入的研究[1?粉末冶金材料科學(xué)與工程 2016年5期2016-03-09
- SCR 蜂窩狀脫硝催化劑磨損數(shù)值模擬研究
損，其中催化劑磨損率定義為:式中，Re為磨損率，Nparticle為顆粒數(shù)，為顆粒的質(zhì)量流率，C(dp)為顆粒直徑的函數(shù)，f(a)為入射角的函數(shù)，b(vp)為與顆粒碰撞速度相關(guān)的函數(shù)，Aface壁面計(jì)算單元面積。其中函數(shù)C(dp)、f(a)、b(vp)，根據(jù)文獻(xiàn)［12-16］分別選取為:f( )a = X cos2αsin(wα)+Y sin2α，X 取0，Y 為常數(shù);b(vp)= n，n 為常數(shù)。2 結(jié)果與討論2.1 不同孔徑對(duì)催化劑磨損的影響圖2 和圖應(yīng)用化工 2015年6期2015-12-24
- Al-ZrSiO4金屬基復(fù)合材料干摩擦性能的試驗(yàn)研究與模型化
磨損試驗(yàn)。預(yù)測(cè)磨損率是很困難的事，因?yàn)檫@不是材料固有的特性，而是系統(tǒng)的函數(shù)。開發(fā)出了預(yù)測(cè)鋁基復(fù)合材料磨損率的理論模型，變數(shù)分析使之有可能找到最佳試驗(yàn)參數(shù)。對(duì)鋯砂增強(qiáng)復(fù)合材料的研究不多，預(yù)測(cè)磨損率的理論模型尚未建立。本文對(duì)磨損參數(shù)的影響進(jìn)行了詳細(xì)討論并建立起磨損率預(yù)測(cè)數(shù)學(xué)模型。選擇的LM25合金的成分為Al- 6.72Si- 0.4Fe- 0.2Cu- 0.50Mg，所用鋯砂顆粒平均粒度分別為63、88、105、125、149μm，ZrSiO4的體積百分比在汽車文摘 2015年4期2015-12-13
- 煤液化多相流輸送管道沖蝕磨損分布預(yù)測(cè)及分析
直徑時(shí)，彎頭的磨損率較小且均勻；顆粒形狀越接近于球形，磨損率越低；當(dāng)磨損顆粒粒徑小于200μm時(shí)，磨損率隨著粒徑的增大而增大，當(dāng)粒徑超過200μm，磨損率幾乎不再變化。對(duì)原管道系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)改造，提出了一種結(jié)構(gòu)優(yōu)化改進(jìn)方案，計(jì)算模擬結(jié)果顯示優(yōu)化方案可使其磨損率減小為約原來的1/2。煤化工；多相流管道；沖蝕磨損；失效分析0 引 言能源是社會(huì)發(fā)展的基礎(chǔ)和重要因素，充足的能源供應(yīng)是實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展的關(guān)鍵。近年來，由于能源、化工品的需求日益增大，石油市場(chǎng)上供需矛盾- 離心式空壓機(jī)內(nèi)固粒對(duì)葉輪磨損的數(shù)值模擬
位面積內(nèi)的質(zhì)量磨損率 Wm(kg?m?2?s?1)來研究不同條件下固粒對(duì)葉輪壁面的沖蝕磨損規(guī)律，質(zhì)量磨損率定義為[17]其中：C(dp)為固粒直徑的函數(shù)，α為固粒對(duì)壁面的沖擊角，f(α)為沖擊角的函數(shù)，v是固粒相對(duì)于壁面的速度，b(v)是相對(duì)速度的函數(shù)。3 正交模擬試驗(yàn)及結(jié)果分析3.1 試驗(yàn)?zāi)康?1) 探索選定的幾何參數(shù)對(duì)磨損率分布及數(shù)值的影響規(guī)律，找出因素對(duì)磨損率影響的主次順序。(2) 選擇確定對(duì)葉片磨損最嚴(yán)重的參數(shù)組合，具體研究固粒的某一個(gè)幾何參數(shù)對(duì)磨- 添加硼對(duì)鑄造Ti-6Al-4V合金電火花加工性的影響
不同試樣的電極磨損率。研究結(jié)果表明:添加硼元素提高了合金的拉伸強(qiáng)度和硬度，且當(dāng)硼含量為0.04%時(shí)，彈性模量達(dá)到最高值。當(dāng)硼元素添加量為0.09%時(shí)，一方面提高了合金的硬度和熔點(diǎn)，加工去除率較大，另一方面，由于晶粒細(xì)化或者TiB顆粒的存在提高了合金的強(qiáng)度，導(dǎo)致電極磨損率減少。電極磨損率減小對(duì)電火花加工有著重要的意義，相關(guān)因素對(duì)電極磨損率的定量影響值得深入研究。鈦工業(yè)進(jìn)展 2013年1期2013-02-14
- 熱鍛模具鋼的耐磨性及磨損機(jī)理研究
一直具有較低的磨損率和增長(zhǎng)率，而H21鋼當(dāng)載荷達(dá)到200 N時(shí)磨損率忽然升高;在400℃下鑄鋼具有持續(xù)低的磨損率，明顯低于H21和H13鋼.可見，新型鑄鋼具有比常用熱鍛模具鋼顯著高的高溫耐磨性.熱鍛模具鋼;新型鑄鋼;耐磨性;磨損機(jī)理熱鍛模是一種重要的金屬成型工具，廣泛應(yīng)用于機(jī)械、汽車等領(lǐng)域，在使用過程中，熱鍛模承受反復(fù)的機(jī)械和熱載荷，模具型腔表面溫度可以達(dá)到500℃以上［1］，高溫磨損是其主要的失效形式之一［2，3］.因此，提高熱鍛模具鋼的耐磨性是延長(zhǎng)模具材料科學(xué)與工藝 2012年2期2012-12-20
- 接觸線用Cu-Ag-Zr-Ce合金的電滑動(dòng)磨損性能
，合金接觸線的磨損率用滑板滑過接觸線時(shí)單位長(zhǎng)度的體積磨損量表示。試樣磨損后的表面形貌在配備有能譜分析(EDS)的JEOL JSM-5610LV型掃描電鏡上進(jìn)行，工作電壓為25 kV。圖1 磨損試驗(yàn)裝置Fig.1 Schematic diagram of apparatus of wear test2 結(jié)果與討論2.1 加載電流和滑行距離對(duì) Cu-Ag-Zr-Ce合金磨損性能的影響圖2 接觸壓力為45 N、滑動(dòng)速度為18 km/h時(shí)Cu-Ag-Zr-Ce線材中國有色金屬學(xué)報(bào) 2012年11期2012-12-14
- 干摩擦和水潤(rùn)滑條件下單晶硅的摩擦磨損性能研究
從而獲得材料的磨損率和單次劃痕的深度；用掃描電子顯微鏡（SEM）對(duì)試件磨損表面形貌進(jìn)行觀測(cè)和分析。2 結(jié)果與討論2.1 載荷對(duì)摩擦因數(shù)和磨損率的影響圖1所示為兩種試驗(yàn)條件下摩擦因數(shù)和磨損率隨載荷的變化曲線。從圖1a可以看出：干摩擦和水潤(rùn)滑兩種條件下的摩擦因數(shù)均隨著載荷的增大而減小。在載荷為30mN時(shí)，水潤(rùn)滑條件下的摩擦因數(shù)略小于干摩擦條件下的摩擦因數(shù)，隨著載荷的不斷增大，水潤(rùn)滑條件下的摩擦因數(shù)明顯小于干摩擦條件下的摩擦因數(shù)；在載荷達(dá)到70mN前，摩擦因數(shù)隨中國機(jī)械工程 2012年14期2012-07-25
- Ti靶電流對(duì)CrTiAlN涂層摩擦磨損性能的影響