索氏體
- 含Nb微合金化Q345厚鋼板組織結(jié)構(gòu)及性能研究
有馬氏體位向的索氏體和少量鐵素體組成,晶粒尺寸大小不一,較大塊狀組織達(dá)到了百微米級(jí);下部區(qū)域2組織明顯細(xì)小,由粒狀貝氏體、索氏體和鐵素體組成,大部分晶粒尺寸30 μm左右。T/4厚度截面的組織較均勻一致,與1-1試樣下部區(qū)域的組織構(gòu)成相差不大,鐵素體數(shù)量相對(duì)較多,見圖3(b)。T/2厚度截面組織細(xì)小,由準(zhǔn)多邊形鐵素體和索氏體組成,鐵素體數(shù)量明顯增多,棱角更加圓滑,大部分晶粒尺寸40 μm左右。(a)1-1試樣Nb元素的加入和軋后加速冷卻的引入,使得奧氏體向
壓力容器 2023年8期2023-11-07
- 感應(yīng)加熱在鋼絲生產(chǎn)中的應(yīng)用
處理來實(shí)現(xiàn)組織索氏體化，以索氏體組織為基體進(jìn)行拉拔成形。奧氏體等溫處理后的索氏體是由細(xì)片狀的滲碳體和鐵素體組成的，拉拔變形時(shí)，片狀滲碳體沿受力方向扭轉(zhuǎn)、破碎、引伸，有利于鋼絲的延伸變形，由于滲碳體間距減小、破碎滲碳體及部分碳原子向鐵素體擴(kuò)散，使鋼絲的強(qiáng)度增加，等溫索氏體化的鋼絲在具有較強(qiáng)度的同時(shí)，又有很好的伸長率。19世紀(jì)中葉，英國人JECME.Hossfoll首先將加熱奧氏體化的鋼絲浸入500℃左右的鉛熔液中冷卻并保溫，由此獲得索氏體，作為拉拔前的準(zhǔn)備組
金屬加工(熱加工) 2023年8期2023-08-22
- 扭轉(zhuǎn)角度對(duì)橋梁纜索鋼絲組織的影響
溶解退化,使得索氏體片層之間的界限變得模糊,且有少量的微孔,這主要是因?yàn)殇摻z熱鍍鋅過程中,其表面受熱最嚴(yán)重,導(dǎo)致表面組織中少部分滲碳體發(fā)生溶解;而r/2 處、芯部的組織則保持了很好的完整性,組織分布很均勻,片層之間的界限清晰明了。圖2 0#鋼絲橫向SEM組織Fig.2 Transverse SEM structure of 0# steel wire1#鋼絲橫向SEM組織如圖3所示。由圖3可知,與0#鋼絲相比,相同位置處,1#鋼絲經(jīng)扭轉(zhuǎn)后組織變化主要表現(xiàn)在
寶鋼技術(shù) 2022年4期2022-11-11
- 45Mn鋼鏈板熱處理后硬度低原因分析
條塊狀鐵素體+索氏體，心部為索氏體+回火屈氏體+少量塊狀鐵素體，如圖2所示。圖1 低硬度鏈板組織圖2 正常硬度鏈板組織結(jié)合化學(xué)成分分析可知，4 5 M n 鋼的A c1為726℃、Ac3為790℃[8]，由于表面碳含量偏低，在正常的淬火溫度下，表層的加熱溫度低于其實(shí)際的Ac3點(diǎn)，因此鏈板表層組織無法完全轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，而是得到奧氏體+條塊狀鐵素體組織，在冷卻時(shí)又由于碳含量偏低，導(dǎo)致其奧氏體等溫轉(zhuǎn)變圖（C曲線）右移，冷卻速度減小，從而形成條塊狀鐵素 體+索氏體
金屬加工(熱加工) 2022年8期2022-09-01
- 淬火溫度對(duì)15Cr2Mo1鋼組織和性能的影響
組織主要為回火索氏體、鐵素體和殘留奧氏體[3]；從圖2b、e可以看出，試樣經(jīng)淬火、回火溫度為870℃+620℃處理后，組織主要為回火索氏體、鐵素體及部分殘留奧氏體，但組織中未溶的鐵素體含量逐漸減少；從圖1c、f可以看出，試樣經(jīng)淬火、回火溫度為970℃+620℃處理后，所得到的組織為回火索氏體、鐵素體及殘留奧氏體消失。圖1 試樣正火調(diào)質(zhì)后的顯微組織3.2 淬火溫度對(duì)15Cr2Mo1鋼力學(xué)性能的影響三組試樣經(jīng)相同的正火工藝+不同的淬火工藝+相同的回火工藝處理后
金屬加工(熱加工) 2022年6期2022-07-12
- G12MnMo7-4鋼異常組織分析及調(diào)質(zhì)工藝優(yōu)化
混合物稱為回火索氏體[1]。而生產(chǎn)鑄件取樣觀察顯微組織時(shí)發(fā)現(xiàn)淬火后馬氏體的特征依然大量保留，且局部出現(xiàn)保留長束的馬氏體特征的回火組織，與產(chǎn)品技術(shù)條件要求的回火索氏體無法嚴(yán)格對(duì)應(yīng)，對(duì)生產(chǎn)和檢驗(yàn)判定工作造成困難。本文通過對(duì)異常組織試樣的化學(xué)成分、力學(xué)性能、顯微組織進(jìn)行檢測分析，研究異常組織產(chǎn)生原因。同時(shí)對(duì)該鋼種試樣分別在不同溫度進(jìn)行淬火和回火試驗(yàn)，進(jìn)行工藝優(yōu)化。1 異常組織試樣分析G12MnMo7-4鋼鑄件調(diào)質(zhì)后異常組織見圖1中灰色部位，深色部位為回火索氏體組
金屬熱處理 2022年6期2022-06-29
- 18MnNiCrMo 合金鋼沖擊性能不合分析
顯微組織為回火索氏體（見圖10、圖11），5#試樣的顯微組織為貝氏體回火組織+少量回火索氏體（見圖12、圖13）。圖10 2#試樣100X 顯微組織形貌圖11 2#試樣500X 顯微組織形貌圖12 5#試樣100X 顯微組織形貌圖13 5#試樣500X 顯微組織形貌2 分析討論（1） 試驗(yàn)結(jié)果表明，18MnNiCrMo 合金鋼試驗(yàn)件斷口形貌為韌窩，18MnNiCrMo 合金鋼產(chǎn)品件斷口啟裂區(qū)均為韌窩，瞬斷區(qū)的斷裂源區(qū)及斷裂區(qū)的斷口形貌為解理+準(zhǔn)解理+少量撕
一重技術(shù) 2022年2期2022-05-12
- X80無縫鋼管熱處理工藝研究
為貝氏體、回火索氏體和少量鐵素體。由圖1(b) 可知，930 ℃淬火、630 ℃回火和空冷的試樣組織為貝氏體、回火馬氏體和回火索氏體。由圖1(c) 可知，930 ℃淬火、650 ℃回火和空冷試樣的組織為回火索氏體和貝氏體?？梢姡S著回火溫度的升高，組織轉(zhuǎn)變成回火索氏體和貝氏體。由圖1(d) 可知，930 ℃淬火、650 ℃回火和水冷試樣的組織也是回火索氏體和貝氏體；和空冷相比較，水冷方式對(duì)組織沒有影響。熱處理工藝對(duì)X80無縫鋼管組織的影響規(guī)律如表2所示。
管道技術(shù)與設(shè)備 2022年1期2022-02-23
- 40Cr熱軋板調(diào)質(zhì)開裂原因分析
其中基體為回火索氏體中分布著塊狀的鐵素體，亮帶為回火索氏體中分布著塊狀及條狀鐵素體，而暗帶為較為均勻的回火索氏體組織[5]。根據(jù)淬透性理論可知，正常調(diào)質(zhì)組織為由表及里回火索氏體中的鐵素體含量逐漸增加，而本樣品材料內(nèi)部的成分偏析缺陷導(dǎo)致了調(diào)質(zhì)組織呈現(xiàn)相反規(guī)律。試樣的晶粒度等級(jí)如圖6所示，可以看出其內(nèi)部的回火索氏體組織較為均勻且細(xì)小，晶粒度為9級(jí)，滿足技術(shù)要求。2.4 硬度檢測沿著試樣厚度方向選擇3條測試路徑，如圖7所示，由中心向表面依次進(jìn)行洛氏硬度測試，結(jié)果
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年1期2022-02-21
- 回火工藝對(duì)H13E鋼顯微組織及力學(xué)性能的影響
氏體轉(zhuǎn)變成回火索氏體，導(dǎo)致鋼的強(qiáng)度和硬度降低，但塑性與韌性升高。J. Zhu等[8]發(fā)現(xiàn)采用550 ℃保溫50 h的預(yù)回火工藝可以有效提高H13鋼的強(qiáng)韌性。H13E鋼是在原有H13鋼基礎(chǔ)上，對(duì)其中的合金元素成分進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整而達(dá)到一定的改性，期望在H13鋼基礎(chǔ)上提高其強(qiáng)韌性。本文在前期基礎(chǔ)上[9]通過研究不同的回火工藝參數(shù)對(duì)H13E鋼顯微組織及力學(xué)性能的影響規(guī)律，優(yōu)化H13E鋼的回火工藝，提高其使用壽命，降低經(jīng)濟(jì)成本。1 試驗(yàn)材料及方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)材
熱處理技術(shù)與裝備 2021年6期2022-01-06
- 鍍鋅鋼絞線扭轉(zhuǎn)脆斷原因分析及改進(jìn)
貌,樣品基體以索氏體為主,但心部區(qū)域內(nèi)呈纖維狀形貌,邊部組織呈細(xì)密粒狀分布,扭轉(zhuǎn)形成的裂紋深度與邊部細(xì)密粒狀組織深度相對(duì)應(yīng)(如圖8-9所示);使用掃描電鏡放大至1000倍對(duì)比觀察邊部和心部組織形貌,鍍鋅鋼絲邊部滲碳體已多成短棒和顆粒狀(如圖10所示),而心部仍保持原始片狀形貌(如圖11所示)。圖8 臺(tái)階斷口處縱截面組織形貌(25×)圖9 臺(tái)階斷口后3 cm處縱截面形貌(25×)圖10 邊部短棒和顆粒狀滲碳體形貌(1000×)圖11 心部片狀滲碳體形貌(10
現(xiàn)代交通與冶金材料 2021年2期2021-10-29
- 履帶式起重機(jī)臂架用890 MPa級(jí)鋼管熱處理性能探討 *
經(jīng)過檢測，回火索氏體中含有大塊貝氏體組織，是導(dǎo)致材料沖擊性能不穩(wěn)定的主要原因，如圖1所示。貝氏體組織的析出，說明鋼在淬火時(shí)冷卻速度較慢，低于淬火臨界冷卻速度。圖1 回火索氏體+貝氏體組織3 改進(jìn)措施從沖擊功不合格的鋼管上取樣，在實(shí)驗(yàn)室模擬鋼管熱處理。3.1 第一輪熱處理試驗(yàn)3.1.1 熱處理工藝該產(chǎn)品的合金含量約4.3%，由于合金含量較高，淬火后會(huì)有較多殘余奧氏體存在。殘余奧氏體向貝氏體轉(zhuǎn)變的速度快，而向珠光體轉(zhuǎn)變的速度慢。殘余奧氏體在高溫區(qū)內(nèi)回火時(shí)，優(yōu)先
現(xiàn)代交通與冶金材料 2021年1期2021-07-31
- 汽車用低合金鋼的索氏體化與組織性能研究
超細(xì)片層結(jié)構(gòu)的索氏體組織的索氏體化工藝有望在新型高強(qiáng)塑汽車用鋼的開發(fā)中應(yīng)用，然而，目前這方面的工作還主要集中在彈簧鋼、鋼簾線等領(lǐng)域，且對(duì)于添加了Cu等微量元素的中高碳鋼的索氏體化工藝的研究較少[5]，索氏體化工藝參數(shù)和微量元素對(duì)中碳低合金鋼微觀組織與力學(xué)性能的影響規(guī)律也不清楚。本文通過添加微量Cu的方法開發(fā)出新型中碳低合金汽車用鋼，并考察了等溫溫度和等溫保溫時(shí)間對(duì)其微觀組織與力學(xué)性能的影響，結(jié)果有助于為更高強(qiáng)度和塑性的汽車用鋼的開發(fā)提供技術(shù)支撐。1 試驗(yàn)材
環(huán)境技術(shù) 2021年3期2021-07-21
- 微合金高碳硬線鋼組織控制與性能研究*
觀察組織，對(duì)比索氏體組織差異性。分別取1#，2#試驗(yàn)鋼Ф5.5 mm盤條進(jìn)行拉伸數(shù)據(jù)對(duì)比，研究拉伸性能差異。2 結(jié)果與討論2.1 對(duì)索氏體相變的影響1#，2#試驗(yàn)鋼經(jīng)過加熱、軋制，控制吐絲溫度為850-950 ℃，通過調(diào)整斯太爾摩冷卻線上的風(fēng)機(jī)風(fēng)量，達(dá)到索氏體相變溫度在550-700 ℃范圍的控制要求，記錄不同時(shí)間點(diǎn)相變溫度，繪制成連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線并對(duì)比，如圖1所示；2#試驗(yàn)鋼對(duì)比1#試驗(yàn)鋼索氏體相變延后，相變溫度更低，相變時(shí)間延長，說明索氏體相變更充分。
現(xiàn)代冶金 2021年1期2021-05-18
- 45鋼亞溫淬火硬度不均勻原因分析
素體、屈氏體和索氏體。45鋼；亞溫淬火；硬度；冷卻速度1 引言45鋼具有較高的強(qiáng)度、塑性和韌性，良好切削加工性能，調(diào)質(zhì)處理后可獲得較好的綜合力學(xué)性能，是工業(yè)中應(yīng)用最為廣泛的碳素結(jié)構(gòu)鋼。利用亞溫淬火即臨界區(qū)域的熱處理工藝可明顯改善鋼的韌性，降低冷脆轉(zhuǎn)變溫度和抑制可逆回火脆性，既即能賦予材料良好的綜合性能，又解決了45鋼淬火變形和開裂問題[1]。生產(chǎn)中用直徑10mm×200mm的45鋼棒料制造沉頭螺釘，工藝流程為：下料→亞溫淬火+回火→探傷→加工成型，亞溫淬火
航天制造技術(shù) 2021年2期2021-05-10
- 82B盤條控冷工藝優(yōu)化研究
，從組織上看，索氏體化率越高，珠光體片層間距越小，對(duì)其拉拔性能提升效果越明顯[4]。從冷卻制度入手可以合理控制產(chǎn)品力學(xué)性能，控制冷卻速度可以減少先共析鐵素體析出，改善珠光體形貌和片層間距[5]，即通過控制組織結(jié)構(gòu)，提高高碳鋼82B盤條的力學(xué)性能。1 試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法1.1 試驗(yàn)材料本文采用某高線生產(chǎn)的82B高碳鋼盤條，其主要合金元素含量范圍如表1所示。表1 82B盤條化學(xué)成分 %1.2 試驗(yàn)方法1）用熱膨脹法測定試驗(yàn)鋼的相轉(zhuǎn)變點(diǎn)。采用DI L805A熱膨
山西冶金 2020年4期2020-09-17
- 提高微合金化高強(qiáng)鋼低溫沖擊韌性的研究
氏體位向的回火索氏體，有個(gè)別位置從形貌上看像貝氏體，可能是在淬火時(shí)形成少量的下貝氏體，回火后出現(xiàn)貝氏體形貌。1#試樣的貝氏體組織較2#試樣多，但索氏體組織較2#試樣細(xì)密。C 含量對(duì)鋼的強(qiáng)度起到重要的作用，并能保證鋼的淬透性和屈服強(qiáng)度；Mn 含量較高時(shí)，鋼有明顯的回火脆性，尤其是第一類回火脆性嚴(yán)重；Mo 在合金鋼中一般是輔助元素，是較強(qiáng)的碳化物形成元素且能強(qiáng)烈提高鋼的淬透性，主要用在硅鋼和鉻鋼中，能有效地消除回火脆性，使之具有好的沖擊韌性；Ni 是輔助元素，
鑄造設(shè)備與工藝 2020年1期2020-04-08
- 45#鋼農(nóng)機(jī)轉(zhuǎn)向軸斷裂原因分析*
發(fā)現(xiàn)顯微組織為索氏體+鐵素體，晶粒度未發(fā)現(xiàn)長大，未發(fā)現(xiàn)明顯的過熱、過燒、魏氏組織等異?，F(xiàn)象(如圖4所示)。試驗(yàn)室對(duì)轉(zhuǎn)向軸取樣按照GB/T699-2015《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》要求進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，其中淬火溫度為860 ℃，回火溫度為600 ℃，顯微組織為回火索氏體+少量鐵素體(如圖5所示)。圖4 轉(zhuǎn)向軸顯微組織 圖5 經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后試樣的顯微組織1.2.3 沖擊韌性試驗(yàn)在轉(zhuǎn)向軸上取樣兩組沖擊試樣，一組直接進(jìn)行沖擊韌性試驗(yàn)，另一組按照GB/T699-2015《優(yōu)質(zhì)碳素
機(jī)械研究與應(yīng)用 2020年1期2020-03-25
- 高碳鋼82B不同連續(xù)冷卻條件下基體相變行為研究
組織為珠光體、索氏體和少量的二次滲碳體。當(dāng)冷卻速度為0.5℃/s時(shí)，組織仍為珠光體、索氏體、少量的二次滲碳體，此時(shí)滲碳體含量減少。當(dāng)冷卻速度達(dá)到1～3℃/s時(shí)，試樣組織為珠光體和索氏體，滲碳體完全消失。當(dāng)冷速增加到5℃/s時(shí)，基體組織為珠光體、索氏體和馬氏體的混合物，且馬氏體開始出現(xiàn)。在7～10℃/s時(shí)，珠光體和索氏體含量逐漸減少，馬氏體含量逐漸增多。當(dāng)冷速為15℃/s，試樣組織仍為少量珠光體、索氏體和馬氏體，此時(shí)由于生成的珠光體和索氏體含量少，溫度-膨脹
山東冶金 2020年1期2020-03-10
- 制作高碳鋼盤條索氏體含量評(píng)級(jí)圖譜提高檢測準(zhǔn)確性
1 高碳鋼盤條索氏體含量金相檢測的現(xiàn)狀YB/T169-2014 規(guī)定了高碳鋼盤條索氏體含量金相檢測方法有：金相手工檢測法、圖像分析儀標(biāo)樣檢測法、比較法。金相手工檢測法通過待測樣品的金相組織圖片，采用網(wǎng)格數(shù)點(diǎn)法，為仲裁法。圖像分析儀標(biāo)樣檢測法通過將標(biāo)準(zhǔn)樣品和待測樣品在同一條件下制樣，同一設(shè)備和檢測參數(shù)下進(jìn)行檢測。因檢測周期較長，不適用于日常生產(chǎn)檢測。比較法是通過金相顯微鏡顯示待測樣品的金相組織，將觀測到的金相組織與索氏體含量標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖譜對(duì)比來評(píng)定待測樣品的索
中國金屬通報(bào) 2020年22期2020-03-09
- 高溫過熱器T91材質(zhì)管道焊縫異常與分析
3a)，為回火索氏體，晶粒較細(xì)，碳化物尺寸較大，大部分晶粒內(nèi)馬氏體位向特征基本消失，少部分晶粒內(nèi)可見1條～2條碳化物沿特定晶面分布線。碳化物主要集中于晶界，晶內(nèi)碳化物數(shù)量較少且尺寸較大，金相組織介于回火索氏體和鐵素體與碳化物之間。2號(hào)原始母材金相組織見圖3b)，為回火索氏體，晶粒稍大，碳化物尺寸和分布特征與1號(hào)上側(cè)原始母材金相組織基本相同。圖3 母材組織1.4.2 距離焊縫10 mm處金相分析分別對(duì)兩組試樣距離焊縫10 mm的區(qū)域的管道進(jìn)行金相分析，該區(qū)域
山西化工 2019年5期2019-11-27
- 焊絲層繞斷裂分析與改進(jìn)
形態(tài)的鐵素體+索氏體（黑色）+塊狀馬氏體（淺黃色）。拉拔中，作為主體相的鐵素體被劇烈拉長，尺寸細(xì)小的索氏體離解成帶狀鐵素體及其上碎斷、彌散分布的滲碳體，這正是軋后控冷所期望達(dá)到的效果，而包裹于索氏體區(qū)域的馬氏體相性硬而脆，要么碎裂沿變形方向分布，要么成為大的“孤島”，二者均會(huì)阻礙、割裂軟相流變，原結(jié)合區(qū)逐漸解離形成“孔隙”。見圖4、圖5。兩種斷口的差異在于馬氏體的塊度與孔隙的大小及其集中程度。宏觀而言，拉伸軸向的45°方向面是最大剪應(yīng)力面，抗剪切強(qiáng)度低，孔
世界有色金屬 2019年17期2019-11-21
- 82B盤條拉伸斷口形貌及力學(xué)性能的分析研究
析、斷口形貌及索氏體片層間距的分析。2 試驗(yàn)結(jié)果2.1 拉伸試驗(yàn)我們采用WAW-600電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)對(duì)82B盤條進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，并對(duì)存在斷口特征的試樣自然時(shí)效前后的力學(xué)性能進(jìn)行對(duì)比，對(duì)比數(shù)據(jù)見表1。2.2 斷口宏觀分析盤條拉伸試樣斷口通常分為三個(gè)區(qū)域，即纖維區(qū)、放射區(qū)、剪切唇。纖維區(qū)一般位于斷口中央，呈粗糙的纖維狀圓形花樣，斷裂最先在該區(qū)產(chǎn)生，纖維區(qū)伴隨著較大的塑性變形。纖維區(qū)面積越大，材料塑性越好。圍繞纖維區(qū)的是放射區(qū)，呈現(xiàn)放射花樣特征，在放射區(qū)內(nèi)裂紋
世界有色金屬 2019年12期2019-08-14
- 油氣管道用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)中的問題剖析與建議
后會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗?span id="j5i0abt0b" class="hl">索氏體,其中的帶狀組織依然存在。鋼中的帶狀組織有兩種物態(tài)：一是鋼中的化學(xué)元素成分偏析造成的；二是鋼中的非金屬夾雜物,主要由硫化物和氧化物形成的,特別是硫化錳這種夾雜物對(duì)鋼的性能影響最大。帶狀組織對(duì)鋼的性能影響主要表現(xiàn)在:降低鋼管的韌性,提高鋼管材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度;導(dǎo)致鋼管材料性能的各向異性,在橫向和厚度方向上鋼的韌性嚴(yán)重惡化[5];降低鋼管的抗腐蝕性能。由于帶狀組織對(duì)管道用鋼性能的危害性,因此應(yīng)該對(duì)鋼管中的帶狀組織進(jìn)行評(píng)定并規(guī)定其合格級(jí)別,這
天然氣與石油 2019年2期2019-01-17
- YL82B盤條拉拔斷裂原因分析
試樣顯微組織為索氏體，中心有網(wǎng)狀滲碳體存在，顯微組織形貌如圖9所示。2.分析與結(jié)論原材料化學(xué)成分、力學(xué)性能、非金屬夾雜物級(jí)別、脫碳層深度、索氏體含量等均符合GB/T24238—2009標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求。圖2 斷口形貌圖3 斷口尖端“V”形裂紋形貌（50×）圖4 裂紋附近夾雜物形貌（500×）圖5 內(nèi)部裂紋附近網(wǎng)狀滲碳體組織形貌（500×）圖6 試樣中心偏析帶（8×）圖7 橫向偏析（6.5×）圖8 橫向“C”形裂紋缺陷形貌（50×）圖9 索氏體+網(wǎng)狀滲碳體（10
金屬加工(熱加工) 2018年12期2019-01-07
- 熱處理工藝對(duì)34CrNiMo6鋼性能的影響研究
大，組織以回火索氏體為主，并分布有細(xì)小的碳化物顆粒，其中鎳鉻元素配合使用，顯著提高了鋼的淬透性。鎳對(duì)鐵素體具有良好的強(qiáng)化作用，使鋼在具有較高強(qiáng)度的同時(shí)，還能得到較高的沖擊韌度[11]。鉬元素除能細(xì)化晶粒，促使截面較大的鍛件性能均勻外，還可克服回火脆性[12]。不同淬火溫度下試樣的力學(xué)性能見表2，不同回火溫度下試樣的力學(xué)性能見表3。可以看出，隨著淬火溫度升高，試樣的強(qiáng)度有所增加，伸長率差別不大，在900 ℃時(shí)沖擊韌性有所下降。這是因?yàn)殡S著溫度上升，合金中的碳
精密成形工程 2018年6期2018-11-23
- 空心軸熱處理裂紋原因分析
X）組織為回火索氏體，組織極其細(xì)密（鎳的作用特別明顯），即使在放大800倍時(shí)也不易觀察到回火索氏體中碳化物析出質(zhì)點(diǎn)的形貌和分布（碳素鋼在放大500倍時(shí)就能清晰地觀察到回火索氏體中的細(xì)微質(zhì)點(diǎn)）?？梢哉J(rèn)為外表面淬火加熱溫度適宜，冷卻速度也適中。距管件外緣6.0cm和11.0cm處（該處接近壁厚的一半）的金相組織如圖6、圖7所示。圖6中大部分為回火索氏體組織，灰白色條狀組織是回火貝氏體，因?yàn)樨愂象w優(yōu)先于馬氏體形成，因此它貫穿原奧氏體晶粒，比馬氏體針長；又因?yàn)樗?/div>
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年6期2018-07-27
- 42CrMoS4H熱軋圓鋼熱處理工藝優(yōu)化試驗(yàn)
組織主要為回火索氏體和少量的馬氏體，馬氏體深度4～5 mm。出現(xiàn)回火索氏體說明淬火過程中出現(xiàn)自回火。距離端部12 mm處出現(xiàn)的大量的上貝氏體為熱軋組織，非淬火組織，而拉伸和沖擊試樣在距離半徑12.5 mm處取樣，所以所做拉伸和沖擊試樣基本為原始組織經(jīng)回火處理，因此強(qiáng)度低，塑性差。圖1 工藝1淬火試樣金相組織為了提高強(qiáng)度，對(duì)該批料進(jìn)行二次淬火，提高淬火溫度，降低行進(jìn)速度。按熱處理方案中工藝2進(jìn)行熱處理，同樣每爐鋼各取2支拉伸試樣及3支沖擊試樣（檢驗(yàn)結(jié)果見表4山東冶金 2018年3期2018-07-13
- 42CrMo4大型鍛件調(diào)質(zhì)其組織與沖擊的探討
0 mm，回火索氏體。11～15 mm，回火索氏體+少量上貝氏體。16～20 mm，回火索氏體+少量鐵素體。21～50 mm，回火索氏體+塊狀鐵素體。51～130 mm，回火索氏體+塊狀鐵素體+珠光體。131到中心，片狀珠光體+網(wǎng)狀+塊狀鐵素體。圖2 回火工藝距表面25.4 mm和80 mm和112.5 mm和心部的金相組織（500X）分別如圖3、圖4、圖5、圖6所示。截面處3個(gè)不同位置的機(jī)械性能作分析如表2所示。5 討論由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，在42CrMo4截現(xiàn)代鹽化工 2018年1期2018-03-29
- 過共析鋼高速線材生產(chǎn)工藝淺析★
等領(lǐng)域。均勻的索氏體組織被認(rèn)為是拉絲操作和控制索氏體綜合性能的最佳形態(tài)。對(duì)于過共析鋼而言，在抑制先共析滲碳體組織的條件下，珠光體片層間距的細(xì)化有利于進(jìn)一步提高鋼絲的成品力學(xué)性能。本文基于典型的高速線材裝配產(chǎn)線，淺談過共析鋼高速線材生產(chǎn)工藝。自1980年以來，高速線材生產(chǎn)受到消費(fèi)結(jié)構(gòu)升級(jí)及整體裝備水平提升的影響，消費(fèi)市場對(duì)小規(guī)格、大盤重線材需求量與日俱增。特別是近幾年來，為順應(yīng)這一發(fā)展并進(jìn)一步提升年產(chǎn)量，目前很多國內(nèi)新建產(chǎn)線均裝備了當(dāng)前最為先進(jìn)的主體設(shè)備。高山西冶金 2018年2期2018-03-29
- 劉振江出席索氏體高強(qiáng)不銹結(jié)構(gòu)鋼S600E新聞發(fā)布會(huì)
司聯(lián)合主辦的“索氏體高強(qiáng)不銹結(jié)構(gòu)鋼S600E新聞發(fā)布會(huì)”在北京國家會(huì)議中心召開。中國鋼鐵工業(yè)協(xié)會(huì)黨委書記劉振江應(yīng)邀出席會(huì)議并致辭。會(huì)議邀請(qǐng)中國工程院、中國鋼鐵工業(yè)協(xié)會(huì)、中國鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)、中國金屬學(xué)會(huì)等相關(guān)協(xié)會(huì)和學(xué)會(huì)，河南省國防科工局、河南省質(zhì)監(jiān)局、河南省工信委和鞏義市委市政府等政府部門，北京科技大學(xué)、海軍設(shè)計(jì)院、中國電力科學(xué)院等相關(guān)科研院所，中鋼集團(tuán)、宇通集團(tuán)、遠(yuǎn)大科技集團(tuán)和牧原股份等企業(yè)的領(lǐng)導(dǎo)和專家出席，與會(huì)代表約180人。索氏體高強(qiáng)不銹結(jié)構(gòu)鋼是一項(xiàng)中國人中國鋼鐵業(yè) 2018年1期2018-03-22
- 橋梁用鋼絲繩QS82Mn 熱處理工藝探索
梁用鋼絲繩要求索氏體化率大于85%，從而具有高強(qiáng)度和良好的塑形。目前獲得索氏體組織普遍采取連續(xù)冷卻珠光體轉(zhuǎn)變，隨冷卻過程的進(jìn)行將依次發(fā)生珠光體、索氏體、屈氏體（索氏體是細(xì)片狀珠光體，屈氏體是更細(xì)片狀珠光體）轉(zhuǎn)變，層片間距越來越細(xì)，產(chǎn)生組織不均勻，導(dǎo)致索氏體化率降低。本文采用離線奧氏體化和兩段鹽浴的方法對(duì) QS82Mn盤條進(jìn)行熱處理，鹽浴索氏體化工藝加工過程中發(fā)生的是等溫轉(zhuǎn)變，索氏體片層間距大小一致，組織均勻性也得到了較大的提高。通過查閱相關(guān)文獻(xiàn)并結(jié)合生產(chǎn)實(shí)數(shù)碼設(shè)計(jì) 2017年6期2017-12-14
- 82B盤條拉拔中脆斷的原因分析
物；金相組織是索氏體+珠光體+少量鐵素體，索氏體化率為90%以上，無馬氏體，存在中心碳化物。表3 拉拔脆斷82B盤條化學(xué)成分 %表4 拉拔過程82B盤條高倍檢驗(yàn)該脆斷斷口試樣中的夾雜物相對(duì)不高；金相組織為索氏體、珠光體和少量鐵素體；未發(fā)現(xiàn)馬氏體等異常金相組織；其索氏體含量達(dá)90%以上，不會(huì)導(dǎo)致盤條產(chǎn)生脆斷。盤條中存在較嚴(yán)重的碳富集，產(chǎn)生了大量的顆粒狀、網(wǎng)狀碳化物，碳化物本身脆性較大、塑性幾乎為零，加上網(wǎng)狀碳化物起著分割晶粒的作用，降低了晶粒與晶粒之間的結(jié)合山西冶金 2017年5期2017-11-28
- 高碳盤條V-Cr-Mo合金化對(duì)其組織性能的影響
24%時(shí)會(huì)增加索氏體量，有效提高盤條強(qiáng)度［1］。文獻(xiàn)［2］也證實(shí)，向82B中添加Cr+V≤0.4%時(shí)，索氏體化率達(dá)到85%以上，性能得到明顯改善。此外，向高碳盤條82B中單一添加V后，可細(xì)化索氏體片層，提高強(qiáng)度，但韌性相應(yīng)下降，而V、N元素的同時(shí)加入可使82B索氏體片層及索氏體球團(tuán)尺寸均減小，強(qiáng)韌性最高［3］。然而向82B鋼中添加VCr-Mo系合金的研究還未有報(bào)道，本文從復(fù)合合金化的角度對(duì)82B鋼的組織性能進(jìn)行研究。1 試驗(yàn)方法試驗(yàn)用盤條工藝流程為：轉(zhuǎn)爐冶鞍鋼技術(shù) 2016年6期2016-12-14
- 減速箱高速軸斷裂失效分析
目標(biāo)組織為回火索氏體。（1）試樣表面基體組織與夾雜物情況 在試樣靠近斷面20mm處取全截面試樣分析基體組織，選取試樣邊緣作為檢測點(diǎn)，檢測結(jié)果：金相組織（見圖1、圖2）為回火索氏體+網(wǎng)狀鐵素體（5.7%）；夾雜物（見圖3）評(píng)級(jí)為A2.5eD0.5級(jí)；硬度為276HBW10/3000。（2）試樣徑向1/4處的組織與夾雜物情況 在試樣靠近斷面20mm處取全截面試樣分析基體組織，選取試樣徑向1/4處作為檢測點(diǎn)，檢測結(jié)果：金相組織（見圖4、圖5）為回火索氏體+網(wǎng)狀鐵金屬加工(熱加工) 2015年1期2015-12-27
- 核電機(jī)組二回路主蒸汽隔離閥螺栓“咬死”原因分析
火馬氏體+回火索氏體，螺栓組織為回火索氏體。螺栓、螺母硬度值的不合理匹配，是二者發(fā)生“咬死”現(xiàn)象及拆卸過程中個(gè)別螺栓被擰斷的根本原因。螺栓；螺母；硬度；回火馬氏體某核電廠新建機(jī)組第一次換料大修期間，對(duì)二回路主蒸汽隔離閥進(jìn)行解體檢修。工作人員在閥體拆卸過程中發(fā)現(xiàn)，閥蓋多個(gè)雙頭螺栓上端，螺紋與螺母之間發(fā)生“咬死”現(xiàn)象，難以拆卸（見圖1）。為了將螺栓順利擰開，工作人員加大扭矩，結(jié)果多個(gè)螺栓表面螺牙發(fā)生塑性變形，嚴(yán)重?fù)p壞，甚至個(gè)別螺栓被擰斷。斷裂位置位于螺栓下端閥中國核電 2015年1期2015-10-28
- 加熱溫度對(duì)軸承鋼球化組織的影響
有片狀珠光體或索氏體組織以及殘留碳化物網(wǎng)狀，球狀化碳化物顆粒度的大小，均勻程度是否符合標(biāo)準(zhǔn)要求等。為獲得均勻球化組織，結(jié)合企業(yè)退火生產(chǎn)工藝實(shí)際，本文研究和分析了在連續(xù)冷卻球化退火過程中，加熱溫度和原始組織對(duì)碳化物行為的影響，簡述了在連續(xù)冷卻退火過程中碳化物的行為及加熱溫度和分解溫度的關(guān)系，加熱溫度和組織轉(zhuǎn)變之間的關(guān)系。1 試驗(yàn)方法實(shí)驗(yàn)用料選用熱軋狀態(tài)的軸承鋼，規(guī)格為φ11、φ15、φ21棒材試樣，隨退火爐正常退火并在相應(yīng)規(guī)格和固定的棒料上，取下部分試料在箱冶金與材料 2015年4期2015-08-20
- 拉拔工藝對(duì)含鉻60鋼絲組織性能的影響
有惡化，均勻的索氏體+少量珠光體+微量鐵素體組織以及高索氏體化率，即是大變形量拉拔工藝順利進(jìn)行的前提條件，也是提高鋼絲性能的技術(shù)關(guān)鍵拉拔工藝;鉻合金元素;鋼絲性能1 前言鋼絞線用途十分廣泛，可作為架空輸電的地線、公路兩邊的阻攔索、建筑結(jié)構(gòu)中的結(jié)構(gòu)索，常用于電力、橋梁、建筑、水利、能源等工程。60鋼熱軋盤條作為生產(chǎn)鋼絞線、鋼絲產(chǎn)品的一種重要原材料，經(jīng)過酸洗、磷化多道次大變形量拉拔（退火），可從φ6.5mm規(guī)格熱軋盤條拉拔到φ1.0mm鋼絲。減面率高達(dá)90%以山東工業(yè)技術(shù) 2015年16期2015-07-27
- 裝甲車輛曲臂斷裂分析
金相組織為回火索氏體，具有良好的綜合力學(xué)性能。從圖2可以看出，曲臂的組織為珠光體+網(wǎng)狀鐵素體，網(wǎng)狀鐵素體使曲臂的力學(xué)性能尤其是沖擊強(qiáng)度下降，此為造成曲臂早期斷裂的主要原因。2 工藝分析調(diào)質(zhì)處理采用工藝如圖3所示。圖3 熱處理工藝曲線示意圖經(jīng)調(diào)查，現(xiàn)場操作情況及記錄均符合熱處理工藝要求，沒有發(fā)現(xiàn)異常。根據(jù)調(diào)質(zhì)組織出現(xiàn)嚴(yán)重的網(wǎng)狀鐵素體問題，現(xiàn)場調(diào)查結(jié)果表明，造成該問題主要有如下3種情況：1)沒有進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理；2)熱處理工藝執(zhí)行不嚴(yán)格(如轉(zhuǎn)移時(shí)間過長和保溫時(shí)間過新技術(shù)新工藝 2015年4期2015-07-12
- 超高強(qiáng)度鋼絲及其熱處理
要進(jìn)行等溫處理索氏體化，大部分合金元素會(huì)使奧氏體等溫轉(zhuǎn)變的C曲線右移，使得等溫分解的孕育期和分解的完成時(shí)間都會(huì)增加，現(xiàn)在鋼絲行業(yè)中仍主要以鉛槽作為等溫分解設(shè)備，由此鉛浴爐將要成倍地加長，一般是無法實(shí)現(xiàn)的。超高強(qiáng)度鋼簾線中一般加入0.3%左右的Cr（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），使得在提高強(qiáng)度的同時(shí)，較少地降低減面率。這是因?yàn)殂t可以阻滯片狀滲碳體向球狀滲碳體轉(zhuǎn)化，減緩滲碳體的長大，增強(qiáng)冷態(tài)變形的強(qiáng)化作用，有較高硬化率，在相同的變形量條件下，可以提高強(qiáng)度。鉻對(duì)變形強(qiáng)化的影響如圖金屬加工(熱加工) 2015年23期2015-04-23
- 鏜軸氮化工藝研究
和均勻細(xì)小氮化索氏體。圖6b為鏜軸的截面組織，可以看出，最表面有一層白色針狀氮化物，次表層為氮化索氏體，脈狀氮化物為2級(jí)。采用二段氮化工藝時(shí)，鏜軸表面氮化硬度在1045HV左右，氮化層深度為0.61mm，氮化后鏜軸變形小于0.15mm。因此，二段氮化后，鏜軸的檢測結(jié)果都在工藝要求范圍內(nèi)。圖7為鏜軸二段氮化后的微觀組織。鏜軸氮化后的表面組織如圖7a所示，主要為均勻細(xì)小氮化索氏體。鏜軸氮化層的截面組織見圖7b，最表面有一層白色針狀氮化物，次表層為氮化索氏體，脈金屬加工(熱加工) 2015年17期2015-04-23
- 硬線鋼（82B)冶煉終點(diǎn)C成分偏差對(duì)鋼材性能的影響
組織以及較高的索氏體含量，優(yōu)良的力學(xué)性能。隨著預(yù)應(yīng)力鋼絲向高強(qiáng)度和大變形量方向的發(fā)展（要求鋼絲拉拔總壓縮率在85%以上、抗拉強(qiáng)度達(dá)到2000 MPa以上，同時(shí)應(yīng)具有良好的塑性δ100≥3.5%,因此對(duì)82B高碳鋼盤條生產(chǎn)工藝提出了更高的要求。要滿足其使用的特殊性，在煉鋼工序應(yīng)滿足：（1）鑄坯C偏析盡可能小，以保證鋼材組織的均勻，性能的穩(wěn)定；（2）[O]、[N]含量盡可能低，保證成品盤條的[O]＜50×10-6，[N]＜80×10-6；（3）夾雜物級(jí)別盡可能新疆鋼鐵 2015年1期2015-02-10
- 大容積高壓氣瓶爆破失效分析
部分區(qū)域組織為索氏體+貝氏體+針狀鐵素體，有一處邊角區(qū)域組織為索氏體，有成分偏析現(xiàn)象；從圖11可以看出，2#斷口附近組織與其他部位組織相同，均為索氏體+貝氏體+針狀鐵素體，有成分偏析現(xiàn)象。由圖12～圖14可以看出，2#內(nèi)壁的金相組織為索氏體+貝氏體+針狀鐵素體，有成分偏析現(xiàn)象；2#中間的金相組織為索氏體+貝氏體+塊狀鐵素體；2#外壁的金相組織為索氏體。該鋼管的熱處理為淬火+高溫回火，熱處理后的正常組織應(yīng)為回火索氏體，因此該鋼管除了外壁的組織符合要求外，其余金屬加工(熱加工) 2015年11期2015-02-05
- 65鋼拉簧斷裂原因分析及改進(jìn)措施
物，金相組織以索氏體為主、脫碳少，盡量避免出現(xiàn)馬氏體、先共析鐵素體、網(wǎng)狀滲碳體等組織，盤條表面質(zhì)量和外形尺寸好、通條性能穩(wěn)定。65 鋼的主要生產(chǎn)流程為:鐵水→轉(zhuǎn)爐→LF 精煉爐→方坯連鑄→加熱爐→高速線材控軋控冷→精整。用戶在對(duì)65 鋼拉簧加工過程中出現(xiàn)斷裂，為此對(duì)拉簧斷裂試樣進(jìn)行化學(xué)成分、金相組織、夾雜物。力學(xué)性能、掃描電鏡等分析。1 實(shí)驗(yàn)研究分別取65 鋼拉簧斷裂的試樣及拉拔前的母材進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。1．1 化學(xué)成分對(duì)斷裂試樣及其母材分別進(jìn)行化學(xué)成分檢測，河南冶金 2014年6期2014-12-22
- 熱處理對(duì)T91鋼金相組織及顯微硬度的影響
貨態(tài)組織為回火索氏體，晶粒大小比較均勻。過熱區(qū)組織因?yàn)樵谶M(jìn)行熱處理時(shí)，其高溫狀態(tài)的溫度達(dá)到1250℃，從而使奧氏體晶粒發(fā)生很大變化，即生長很快，在冷卻之后形成了位向明顯、晶粒較大的低碳馬氏體，硬度為377HV0.2；過熱區(qū)在高溫回火后，馬氏體板條雖然參與了高溫同火的過程，但是位向仍然存在，不過奧氏體在經(jīng)過分解、轉(zhuǎn)化之后，會(huì)變成鐵索體，因而能析出碳化物質(zhì)，進(jìn)而成為回火索氏體組織，硬度數(shù)值相對(duì)于原先數(shù)值，下降為252HV0.2。正火區(qū)在正火狀態(tài)的組織結(jié)構(gòu)，因?yàn)?/div>山東工業(yè)技術(shù) 2014年19期2014-12-02
- 82B高速線材拉拔過程中顯微組織的演變分析
驗(yàn)結(jié)果2.1 索氏體組織由于冷卻和規(guī)格效應(yīng)的因素，82B盤條邊部索氏體含量較高，而芯部較低，不具有代表性，故以二分之一半徑處的組織作為觀察分析對(duì)象。另外由于索氏體片層較細(xì)，用一般的光學(xué)顯微鏡觀察已顯示不出組織內(nèi)部細(xì)節(jié)，故采用具有高分辨率、高景深的掃描電子顯微鏡進(jìn)行組織觀察分析。通過觀察82B盤條拉拔前原始組織和拉拔過程各道次中的組織變形情況來進(jìn)行分析，顯微組織SEM像觀察結(jié)果如圖1所示。圖1 拉拔前和各道次拉拔過程中縱向顯微組織觀察SEM像由圖1可以看出，河南冶金 2014年3期2014-10-13
- 30Cr2Ni2Mo鋼大型環(huán)類鍛件的熱處理工藝研究
含合金元素回火索氏體混合組織的緣故。同時(shí)，試驗(yàn)還獲得了鍛件調(diào)質(zhì)后的變形情況，為高淬透性鋼大型環(huán)類鍛件的熱處理留量提供了有力的參考依據(jù)。30Cr2Ni2Mo鋼；大型環(huán)類鍛件；熱處理工藝；力學(xué)性能；粒狀貝氏體30Cr2Ni2Mo鋼是優(yōu)質(zhì)的鉻鎳鉬調(diào)質(zhì)鋼，有很高的強(qiáng)度和淬透性。主要用于重型機(jī)械中承受高負(fù)荷及大尺寸的部件，如礦山磨機(jī)齒輪、汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子、葉片、高負(fù)荷的傳動(dòng)件、緊固件、曲軸等[1]。最近，我們公司生產(chǎn)粗加工尺寸為?4 900 mm/?3 800 mm×40大型鑄鍛件 2014年4期2014-08-23
- 高碳82B線材控軋控冷工藝優(yōu)化實(shí)踐
到了使用要求，索氏體化率達(dá)到85%以上，月產(chǎn)量穩(wěn)定在5 000 t以上。82B線材；控軋控冷；索氏體1 前言高碳82B線材主要用于制作1 860 MPa及以上級(jí)別的預(yù)應(yīng)力鋼絲和鋼絞線，廣泛應(yīng)用于高速公路、鐵路橋梁、高層大跨度建筑、海港碼頭等領(lǐng)域。隨著預(yù)應(yīng)力行業(yè)的快速發(fā)展，作為該產(chǎn)品主要原料的82B鋼，其市場發(fā)展前景將更為廣闊，同時(shí)質(zhì)量要求也越來越高，不但要求有穩(wěn)定的化學(xué)成分、純凈的鋼質(zhì)，同時(shí)要求有較高的索氏體含量和均勻的金相組織［1］。聯(lián)峰鋼鐵優(yōu)化探討了規(guī)山東冶金 2014年1期2014-02-09
- 400 MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋控軋控冷工藝應(yīng)用試驗(yàn)
鋼筋表層為回火索氏體+少量鐵素體，過渡層為回火索氏體+珠光體+鐵素體，半徑1/2處為細(xì)小的珠光體+鐵素體，晶粒度9.5級(jí)。軋制速度對(duì)控冷效果的影響最為明顯，自回火溫度對(duì)鋼筋的組織和性能影響較大。熱軋帶肋鋼筋；控軋控冷；軋制速度；回火溫度目前濟(jì)鋼生產(chǎn)400 MPa級(jí)熱軋帶肋鋼筋采用控軋控冷工藝，綜合利用位錯(cuò)強(qiáng)化、細(xì)晶強(qiáng)化和相變強(qiáng)化，得到具有良好綜合性能的螺紋鋼筋，并使成本進(jìn)一步降低。本試驗(yàn)結(jié)合型材廠現(xiàn)有設(shè)備，通過研究控軋控冷工藝，制定了合理的工藝參數(shù)，在保證山東冶金 2014年4期2014-02-09
- ASTM 4145H鋼裂紋分析
織為正常的回火索氏體，向內(nèi)有較多的馬氏體+殘余奧氏體出現(xiàn)，如圖4 所示。正常處所取試樣的組織為回火索氏體，如圖5 所示。網(wǎng)狀裂紋處所取試樣的金相組織除正常的回火索氏體外還有部分托氏體組織，如圖6 所示。試樣腐蝕后觀察晶粒度為7.5 級(jí)，如圖7所示。圖4 馬氏體+殘余奧氏體Figure 4 Martensite+residual austenite圖5 回火索氏體Figure 5 Tempered sorbite圖6 回火索氏體+托氏體Figure 6 Te中國重型裝備 2013年1期2013-11-18
- 摩擦氧化物在鋼的高溫磨損中的形成和作用
火屈氏體和回火索氏體.3Cr13鋼的奧氏體化溫度為950℃，保溫20 min，油冷，進(jìn)行200，600和750℃回火，保溫2 h，空冷，分別獲得回火馬氏體、回火屈氏體和回火索氏體.C12MoV鋼采用奧氏體化溫度1150℃，保溫1 h，油冷;550℃回火3次，每次保溫2 h，空冷;獲得熱穩(wěn)定性好的回火屈氏體組織(HRC=60).表1 兩種鋼的熱處理工藝、組織和硬度磨損試驗(yàn)在MG－200型銷盤式高溫磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行.磨損試驗(yàn)參數(shù):環(huán)境溫度分別選擇200和400- 上夾口熱處理工藝與性能的研究
回火后獲得回火索氏體組織，其耐蝕性與強(qiáng)韌性均較優(yōu)良。圖3中組織為帶馬氏體位向的均勻回火索氏體，屬正常的調(diào)質(zhì)組織，工件完全淬透，中心與表面組織一致。2Cr13 經(jīng)調(diào)質(zhì)后具有很高的強(qiáng)度和良好的綜合性能，可以用于承受較高應(yīng)力的零件，如耐有機(jī)酸、鹽的水溶液和食品介質(zhì)的設(shè)備。圖3 2Cr13的淬火組織 500×圖4中組織為均勻回火索氏體+細(xì)小顆粒狀碳化物，屬正常的調(diào)質(zhì)組織，工件完全淬透，中心與表面組織一致。圖4 4Cr13的淬火組織 500×4Cr13 經(jīng)調(diào)質(zhì)后具有機(jī)械工程師 2013年5期2013-08-15
- 感應(yīng)淬火硬化層厚度的熒光磁粉檢測方法
，根據(jù)珠光體、索氏體和屈氏體的基本特點(diǎn)，可以判定該組織為回火索氏體。硬度測試發(fā)現(xiàn)其硬度只有227 HV0.1左右。由此說明，細(xì)桿的中心保持了前道熱處理工藝的原始組織，該組織為回火索氏體。由圖1（d）可以看出，從淬硬層到中心未淬硬層，組織并沒有急速轉(zhuǎn)變，存在一個(gè)過渡區(qū)，寬度約0.12i Yn/l，過渡區(qū)的組織為淬火馬氏體和回火索氏體，此混合組織的硬度介于淬火馬氏體與回火索氏體之間。表面硬化處理可以提高受動(dòng)態(tài)應(yīng)力部件的耐磨性能以及疲勞強(qiáng)度。這些特性主要是由表面無損檢測 2012年5期2012-05-14
- 核電用40NCD 7.03材質(zhì)大螺栓熱處理工藝
析，組織為回火索氏體+貝氏體，晶粒度為5級(jí)。該批大螺栓抗拉強(qiáng)度富裕量不多，通過補(bǔ)充回火很難使低溫沖擊性能滿足技術(shù)要求。只能通過重新高溫?zé)崽幚?，使其熱處理后組織為索氏體，晶粒度大于5級(jí)，才能使低溫沖擊性能滿足技術(shù)要求。3 改進(jìn)后熱處理工藝及力學(xué)性能改進(jìn)后的熱處理工藝見圖3。該工藝主要參數(shù)的確定原則是：(1)在調(diào)質(zhì)工藝前加了一道正火工藝，目的是改善組織，細(xì)化晶粒，為降溫淬火組織均勻性做好準(zhǔn)備。(2)780±10℃保溫1 h。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式得出，Ac3=740℃，大型鑄鍛件 2011年2期2011-09-25
- 高碳SWRH82B盤條控軋控冷工藝優(yōu)化
控軋 控冷 索氏體 馬氏體 網(wǎng)狀組織 比例1 前言SWRH82B盤條是生產(chǎn)1 860 MPa及以上高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲和鋼絞線的主要原料，廣泛應(yīng)用于高層建筑、鐵路、機(jī)場、電站等重大工程。盤條一般需要連續(xù)拉拔至?5.04 mm左右，這就要求其具有優(yōu)良的拉拔性能，因此SWRH82B盤條要求具有較高的強(qiáng)度，良好的塑性及理想的索氏體組織。為滿足日益增長的需求，天津鋼鐵集團(tuán)有限公司（以下簡稱天鋼)利用美國摩根公司第六代高速線材生產(chǎn)線的裝備優(yōu)勢，在穩(wěn)定SWRH82天津冶金 2011年4期2011-01-04
- 72A簾線鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律的分析
]。單一均勻的索氏體組織具有良好的冷拔性能,先共析鐵素體不利于冷拔,因此簾線鋼應(yīng)具有高索氏體化率,其組織性能要求根據(jù)不同品種來控制冷卻工藝參數(shù)[2]。連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(CCT)曲線能精確地反映不同冷卻速度下鋼材的轉(zhuǎn)變溫度、轉(zhuǎn)變時(shí)間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系,對(duì)72A簾線鋼生產(chǎn)有著直接的實(shí)際指導(dǎo)意義[3]。為此,本文采用熱膨脹法在Gleeble-1500熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)上測定72A簾線鋼的CCT曲線,并分析了開始冷卻溫度為900℃時(shí)不同冷卻速度下簾線鋼的室溫組織和連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2010年1期2010-01-29
- 控冷工藝對(duì)82B盤條相變行為影響的研究
時(shí)要求有較高的索氏體含量和均勻的金相組織[1]，因此，要求82B盤條在吐絲后有一個(gè)良好的相變過程。鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(CCT曲線)對(duì)于了解鋼在實(shí)際生產(chǎn)中的相變規(guī)律和組織性能具有重要的意義?，F(xiàn)有可查的82BCCT曲線通常是靜態(tài)CCT曲線，其冷卻和相變過程與現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)有較大不同，因此研究82B高碳盤條在控冷過程中的CCT曲線（以下簡稱控冷CCT曲線)及其相變規(guī)律，對(duì)制定合理的控冷工藝具有重要的指導(dǎo)意義。2 試驗(yàn)材料、試樣尺寸及試驗(yàn)方法2.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)所用材天津冶金 2010年4期2010-01-04
- 42CrMoS4H熱軋圓鋼熱處理工藝優(yōu)化試驗(yàn)