油孔
- 風電軸承油孔用緊定螺釘結構改進
多采用緊定螺釘對油孔密封，防腐處理后更換新的緊定螺釘[2]?，F(xiàn)用緊定螺釘結構如圖1 所示，緊定螺釘與油孔通過螺紋連接，為實現(xiàn)密封效果，緊定螺釘中間位置開設有安裝 O 形圈的密封槽[3-4]。因 O形圈完全旋入油孔內部被切斷以及噴鋅過程中 O形圈受高溫老化形成碎沫殘留在油孔內部，清理非常困難，影響集油瓶的安裝，油孔內殘留 O 形圈碎沫圖片如圖2 所示。圖1 現(xiàn)用緊定螺釘結構圖2 油孔內殘留O 形圈碎沫此外，因現(xiàn)用 O 形圈密封效果不好，油孔易出現(xiàn)滲油。2 新
哈爾濱軸承 2023年4期2024-01-11
- 滑動軸承動壓特性的影響因素研究
4種影響因素——油孔布置、載荷方向、載荷大小、軸承轉速，通過大量的算例分析，探討了滑動軸承動壓特性的變化規(guī)律，并闡述其產(chǎn)生機制。1 計算模型建立1.1 方案設計與影響因素選擇以某發(fā)動機的齒輪軸承為研究對象，軸承的基本結構參數(shù)如表1所示。其中惰輪軸固定不動，軸承繞齒輪軸做高速旋轉，油孔位于惰輪軸上。表1 滑動軸承的結構參數(shù)發(fā)動機采用了10W30潤滑油，在115 ℃的高溫情況下，潤滑油密度為810.1 kg/m3，動力黏度為0.007 32 Pa·s。根據(jù)發(fā)動
潤滑與密封 2023年10期2023-11-08
- 圓柱滾子軸承滾道窄油溝內小徑油孔的電火花加工技術
溝內設計多列徑向油孔,使?jié)櫥徒?jīng)油孔進入軸承滾道,從而起到潤滑和冷卻作用[1-5]。為保證軸承套圈強度,滾道油溝寬度和油孔直徑設計值通常很小,這種結構設計限制了油孔的加工方式,增加了油孔的加工難度。常規(guī)油孔采用鉆床或加工中心鉆削加工,鉆頭直徑小,剛性差且鉆深比相對較大,易發(fā)生撓曲甚至折斷;油溝寬度窄小,油孔易偏斜到滾道表面或擋邊表面,由此產(chǎn)生廢品;對于階梯狀油孔結構,尤其是靠近內徑面一側孔徑大、靠近外徑面一側孔徑小的階梯狀油孔,需要從內徑面向外徑面方向加工
軸承 2023年9期2023-09-15
- 油孔數(shù)量對浮環(huán)軸承潤滑特性的影響*
了不同供油位置及油孔數(shù)量對擠壓油膜阻尼器潤滑特性的影響。綜上所述，學者們已研究了浮環(huán)軸承的內外間隙、潤滑油溫度、供油壓力等參數(shù)對潤滑特性的影響，但不同油孔數(shù)量對浮環(huán)軸承潤滑特性的影響規(guī)律鮮有報道。針對不同油孔數(shù)量的浮環(huán)軸承油膜特性研究，本文作者以某型汽油機用渦輪增壓器為研究對象，基于有限元方法以及計算流體力學理論，建立不同油孔數(shù)量的浮環(huán)軸承動力學模型，揭示油孔數(shù)量對浮環(huán)軸承油膜潤滑特性的影響規(guī)律，為優(yōu)化浮環(huán)軸承結構參數(shù)，改善浮環(huán)軸承性能提供了理論依據(jù)。1
潤滑與密封 2023年5期2023-05-25
- 基于格子Boltzmann方法的起落架阻尼油孔參數(shù)研究
的飛機起落架中。油孔阻尼是緩沖器吸收著陸沖擊能量和減小地面滑跑垂向擾動的關鍵部件，在緩沖過程中將飛機降落的機械能轉化為內能，油孔阻尼產(chǎn)生的載荷則直接影響飛機垂向過載。為了滿足機載設備工作環(huán)境和乘客舒適性的設計要求，需要對油孔阻尼性能進行準確分析和設計。目前起落架緩沖動力學分析基于二自由度質量模型，緩沖器運動特性通過兩質量運動差異得出。緩沖器運動特性、油孔結構和初始充填參數(shù)共同決定緩沖載荷的大小。其中緩沖器壓縮速度特性和油孔截面積不僅直接被用于對阻尼力的計算
振動與沖擊 2023年2期2023-01-31
- 漏磁內檢測技術在成品油管道盜油孔排查中的應用
地輸油管道上打盜油孔，儼然已經(jīng)成為管道安全生產(chǎn)的重大安全隱患，這種行為會造成石油漏油，漏油會給漏油點周圍的農(nóng)田以及環(huán)境帶來很嚴重的污染。對于這種危害不僅會對石油的生產(chǎn)與輸油造成影響，還會給國家、企業(yè)與人民都帶來嚴重的經(jīng)濟損失。所以，為了能夠對輸油管道的壽命以及安全運營提供保障，并且對于輸油損失也能夠盡量減少，管道運營商在運用法律法規(guī)對抗不法分子時，還在努力尋找準確有效的盜油孔檢測技術手段。采用管道外防腐層破損點檢測方法可以找到一些盜油孔，但是，此方法是建立
中國設備工程 2023年1期2023-01-15
- 氣缸體斜油孔內漏修復技術
眼等)導致潤滑斜油孔內漏是常見問題之一[3-4]。目前氣缺體斜油孔內漏的修復通常采用氣密性檢測試驗[5-7]對氣缸體進行檢測，對檢測出斜油孔內漏的氣缸體采取浸滲技術[8-9]進行修復，但是浸滲修復后的氣缸體依然存在氣密性檢測不合格的現(xiàn)象，需要進行二次浸滲修復，二次浸滲修復依然不合格的氣缸體將被報廢。為降低氣缸體的報廢率，有必要研究新的氣缸體斜油孔修復技術。本文中以氣缸體斜油孔內漏為研究對象，研究采用鑲嵌冷拔鋼管的氣缸體斜油孔修復技術，并通過試驗驗證修復效果
內燃機與動力裝置 2022年6期2023-01-06
- 某型飛機尾橇緩沖器動態(tài)性能分析和試驗方法研究
高壓腔、低壓腔、油孔套筒、活塞桿等。當飛機尾橇觸地時，活塞桿與活塞一同向上運動，將位于活塞上腔的油液通過油孔壓入與下腔連通的外筒內，這一過程中由于油孔的阻尼效應產(chǎn)生大量的熱，從而耗散了沖擊引起的能量。圖1 某型飛機尾橇緩沖器結構示意全油液式緩沖器作為吸能耗能的主要部件，其緩沖性能主要由套筒上的阻尼孔的阻尼特性決定。參數(shù)的選擇與計算是緩沖器設計的核心問題，決定了緩沖性能的好壞。按性質區(qū)分，緩沖參數(shù)可分為油腔尺寸、活塞面積、油孔尺寸和縮流系數(shù)等。概括而言，緩沖
機床與液壓 2022年23期2022-12-29
- VVT中置式電磁閥孔槽結構參數(shù)對電磁力特性的影響
芯、基座上設立排油孔、鋼球槽?？撞鄣慕Y構參數(shù)會對磁通量造成較大的影響，從而影響電磁閥的電磁力特性。為此，本文將系統(tǒng)分析上述孔、槽的結構參數(shù)對電磁力特性的影響規(guī)律，為電磁閥的優(yōu)化設計提供一定的理論參考。1 磁路基本理論采用磁路分割法，將電磁閥劃分為7個部分。圖1為電磁閥的磁路結構示意圖。其中，R0為電磁閥零件材料的總磁阻、R1為基座盆底上端面與閥芯前端面的氣隙磁阻、R2為基座斜面與閥芯前端面的氣隙磁阻、R3為基座側面與閥芯前端面的氣隙磁阻、R4為基座斜面與閥
重慶理工大學學報(自然科學) 2022年9期2022-10-26
- 內燃機曲軸扭轉疲勞強度試驗研究與分析
渡圓角、連桿軸頸油孔部位等不可避免地存在著應力集中現(xiàn)象，在各種載荷周期性變化并相互作用下容易引起曲軸的彎曲和扭轉變形甚至產(chǎn)生裂紋和斷裂[1-3]，而且一旦失效往往會引起其他重要機件的毀損，造成嚴重的后果。彎曲疲勞斷裂和扭轉疲勞斷裂是內燃機曲軸最主要的兩種失效形式。傳統(tǒng)的國四及以下排放內燃機爆發(fā)壓力低，彎曲疲勞失效是內燃機曲軸的主要失效形式[4]，因此人們比較重視，對曲軸彎曲疲勞性能進行了大量研究。陳淵博等[5]針對某車用柴油機，在提高爆發(fā)壓力條件下對曲軸進
中國機械工程 2022年18期2022-10-08
- 某型飛機尾橇緩沖裝置阻尼油孔設計及優(yōu)化
鍵。通過對其阻尼油孔的特殊設計和優(yōu)化，可以降低阻尼峰值，提高緩沖效率。1 阻尼油孔有效面積的計算方法尾橇系統(tǒng)作用是飛機在進行最小離地速度試飛科目時保護飛機尾部結構，因此，需要尾橇系統(tǒng)在所有試飛條件下均滿足要求。取最大起飛質量工況作為極限驗證工況，如表1所示。表1 最小離地速度試驗極限工況飛機在執(zhí)行最小離地速度()試飛任務時，尾橇緩沖器可在觸地后吸收飛機轉動而產(chǎn)生的能量。為了使機體結構受到的載荷最小，在整個緩沖行程中阻尼力保持恒定時，緩沖效率最高，此時阻尼力
機床與液壓 2022年6期2022-09-16
- 軸向柱塞泵配流盤非死點過渡區(qū)特性優(yōu)化
在過渡區(qū)設置一個油孔，將油孔與外置預壓縮容器相通以減小流量脈動。楊陽等人在非對稱軸向柱塞泵非死點過渡區(qū)綜合應用減震三角槽、阻尼孔和等效預壓縮角3種措施，改善了該位置的配流特性，但油液外泄，造成了不必要的能量損失。以上研究的研究對象大多數(shù)為對稱型軸向柱塞泵，針對非對稱軸向柱塞泵減震降噪特性的研究較少。為此，本文作者提出在非對稱泵配流盤中采用額外油道將非死點過渡區(qū)高壓油預泄到之上死點過渡區(qū)。并對所提方案進行理論分析，在AMESim軟件中搭建物理仿真模型，對采用
機床與液壓 2022年15期2022-09-15
- 燃油泵滑動軸承浮動特性影響因素分析
另一方面，通過引油孔引入滑動軸承背部的補償壓力在保證滑動軸承端面緊靠齒輪端面的同時，附加的傾覆力矩也作用在滑動軸承上，致使齒輪和滑動軸承局部處于干摩擦運行工況，從而產(chǎn)生偏磨現(xiàn)象，軸承磨損進一步加劇，長期運行會導致泄漏增加，容積效率下降。近年來關于滑動軸承的研究主要針對滑動軸承動態(tài)平衡機理、齒輪端面潤滑機理以及端面失效機理等進行分析，并獲得了一定的研究成果。劉巍等[4]通過研究齒輪泵滑動軸承端面密封失效機理，得出主從動工作腔壓力非對稱分布產(chǎn)生的傾覆力矩是導致
液壓與氣動 2022年3期2022-06-09
- 風電機組高速制動器殼體的應力分析
中的油缸邊緣的進油孔附近為最大等效應力分布區(qū)域，而該區(qū)域的結構突變明顯，容易使應力集中。此外，在油缸頂面中心及螺栓孔附近，上殼體的等效應力也較大。由圖3b和圖3c可知，油缸邊緣的進油孔附近的等效應變最大，為3.4163×10-3；而最大總位移位于油缸上部的中心位置，其值為0.3383 mm。明顯的結構突變容易引起應力集中，從而導致殼體產(chǎn)生疲勞損耗，甚至引起殼體斷裂。通過上述分析可以發(fā)現(xiàn)，上殼體的最大等效應力和最大等效應變均在油缸邊緣的進油孔附近，因此，為減
太陽能 2022年1期2022-03-05
- 某圓柱滾子軸承內圈斷裂故障原因分析及工藝優(yōu)化
近拉拔槽的油槽與油孔處斷裂，2#軸承內圈半盲孔與油槽交匯處斷裂：斷裂部位不同，形式相似，如圖1、圖2所示。圖1 圓柱滾子軸承內圈斷裂故障件Fig.1 Fracture fault parts of cylindrical roller bearing inner rings圖2 軸承內圈油槽及油孔結構示意圖Fig.2 Structure diagram of oil groove and oil hole in inner ring2 檢查結果分析2.1
軸承 2021年11期2021-07-22
- 四列圓柱滾子軸承外圈淬火開裂原因分析及改進措施
工時發(fā)現(xiàn)多件外圈油孔處出現(xiàn)貫穿裂紋。該批次共800件左右，經(jīng)無損檢測發(fā)現(xiàn)其中有裂紋的數(shù)量70件左右。為避免再次產(chǎn)生批次性產(chǎn)品報廢，對軸承外圈產(chǎn)生裂紋的原因進行分析。1 熱處理工藝該軸承外圈淬火、回火工藝路線：淬火→風冷→清洗→量形→整形→回火。具體工藝曲線如圖1所示。鹽淬后風冷至50℃以下進行清洗。此工藝已固化，該批次產(chǎn)品生產(chǎn)期間并無調整，操作人員嚴格執(zhí)行，并且沒有發(fā)現(xiàn)淬火、回火設備及工藝異常。每爐次裝爐量80件左右，此批產(chǎn)品共計10爐次，量形過程中發(fā)現(xiàn)該
金屬加工(熱加工) 2021年5期2021-05-27
- 變速箱副箱輸出軸工藝優(yōu)化
2）副箱輸出軸的油孔倒角為0.5mm×45°，由于尖角效應，淬火開裂傾向大，也存在淬火裂紋。本文主要從原理上分析了副箱輸出軸斷裂的原因，并有針對性地制定了一系列的改善措施，最終解決了副箱輸出軸斷裂的問題。2 失效分析2.1 失效檢測分析副箱輸出軸失效件如圖1所示，失效件的外觀及斷裂位置如圖1a所示，紅色圓圈處為斷裂位置，可以看出副箱輸出軸從退刀槽的R角位置斷裂，斷口形貌如圖1b所示，斷口平直，受到軸的周向轉動作用，斷口在斷裂之后兩端有相互磨損的痕跡，符合扭
金屬加工(熱加工) 2021年3期2021-03-26
- 動力轉向器輸入軸鉆斜油孔專用夾具設計*
圓表面均布油槽和油孔，形狀復雜，加工時不易選擇可靠的定位基準來保證加工質量。鉆外圓均布的3個斜油孔時，為減少裝夾次數(shù)，要在夾具上設計分度機構[1]。一般夾具上的分度裝置主要是由圓形分度定位盤和分度定位器所組成[2-3]，采用手拉式對定方式，定位精度不夠，生產(chǎn)效率低下。目前夾具的設計多采用傳統(tǒng)的經(jīng)驗設計方式，夾具體比較笨重，造成材料浪費。設計合理的工藝和專用夾具，采用數(shù)控分度裝置，并進行輕量化設計，可以保證工序質量和生產(chǎn)效率，提高機械加工自動化水平，降低夾具
組合機床與自動化加工技術 2021年3期2021-03-26
- 游梁式抽油機減速箱輸出軸漏油的處理方法
意圖(3)軸承回油孔堵塞:減速箱內各軸承都是靠齒輪油潤滑,所以每個軸承座內都有回油孔,由于抽油機24小時不間斷運行,長時間運行各齒輪間的磨損和各軸軸承的磨損的鐵屑,會堆積堵塞回油孔,致使軸承潤滑后的齒輪油不能及時回流到減速箱內而聚集在軸承端蓋里,越聚越多導致滲出。(4)抽油機減速箱安裝質量問題:主要原因是減速箱安裝過程中軸承端蓋回油孔與軸承座內密封圈開槽不重合,內密封圈堵住回油孔如圖2所示。二、解決辦法針對抽油機減速箱輸出軸漏油的所述各種原因,在維護保養(yǎng)時
探索科學(學術版) 2020年5期2021-01-20
- 液壓支架帶注油潤滑結構銷軸的技術研究與應用
中心開設貫通的導油孔，銷軸本體兩端設置徑向滲油孔，銷軸本體兩端設置周向導油槽，在銷軸兩端面裝配有油封，油封相對于銷軸本體可拆卸。圖1 1.銷軸本體 2.油封圖2 3.導油孔 4.導油槽 5.滲油孔圖3 6.內六角緊定螺釘 7.十字槽小盤頭螺釘圖4 液壓支架及四連桿機構 8.頂梁 9.掩護梁 10.前連桿 11.后連桿 12.底座（2）銷軸本體軸向中心開設貫通的導油孔3是和銷軸本體兩端設置徑向滲油孔5是貫通的。銷軸本體兩端設置徑向滲油孔5和周向導油槽4也是貫
中國設備工程 2020年19期2020-10-16
- 起落架著陸油氣混合緩沖器壓力分析
油液高速通過節(jié)流油孔耗散能量。起落架著陸動態(tài)性能不應僅包括著陸載荷，還應包括緩沖器內部壓力特性。某些油氣式緩沖器起落架進行落震試驗(尤其是儲備能量落震)時，出現(xiàn)了柱塞被壓潰的現(xiàn)象[1-2]；同時，油腔壓力還會對緩沖性能有較大影響。因此有必要對起落架著陸緩沖器內部壓力進行分析計算。國外，N.M.Vaezi等[3]利用MATLAB建立起落架落震、滑跑、通過坡道的動力學模型,對飛機重心速度和位移進行分析；R.Lernbeiss等[4]建立了考慮起落架彈性的落震模
航空工程進展 2020年3期2020-06-27
- 柴油機機體斜油孔加工方案
孔、缸頭螺栓及深油孔等采用一些專用刀具和新的加工工藝，生產(chǎn)效率得到大幅提高，且質量穩(wěn)定。大幅提高了產(chǎn)品質量和生產(chǎn)效率，縮短了生產(chǎn)周期。2. 斜油孔位置機體氣缸孔平面和推桿孔平面與頂面夾角為25°，左右對稱，深油孔在推桿孔內，在推桿孔垂線和相鄰推桿孔連線所構成的平面上，與推桿孔垂線夾角為50°，起點位于推桿孔平面下43.3mm，與旁邊φ8mm油孔接通,在柴油機工作過程中為推桿體供油。其圖樣如圖1所示。3. 加工工藝分析機體油泵孔在25°斜面上，其內部的φ10
金屬加工(冷加工) 2020年1期2020-02-22
- 柱塞泵式液壓提升系統(tǒng)結構特點與使用維護
配器外側有一個進油孔，通過油管與油泵出油口相通，其內側有兩個孔，其中的回油孔與油缸相通，出油孔與油箱相通?；y為三位三通式，閥體由凸肩分隔成兩個寬環(huán)槽，用于控制油液的流動方向。由于進油孔與出油孔相距較遠，回油孔與出油孔相距較近，故前環(huán)槽的寬度較后環(huán)槽的小。當滑閥把進、出油孔分隔，使油泵來油直接經(jīng)回油孔流回油箱，油缸內既無油液進入，同時其中的油液又不能流出時，稱為滑閥“中立”位置?；y前移使進油孔與出油孔相通，高壓油液進入油缸，推動活塞后移而提升農(nóng)具，則是滑
河北農(nóng)機 2020年6期2020-01-08
- 內圈雙擋邊圓柱滾子軸承斜油孔加工工藝改進
圈的非承載區(qū)開設油孔、油槽或油溝。油孔用于通油、供油，油溝用于輸送和分布潤滑油，油槽起貯油和穩(wěn)定供油等作用。在油孔的加工中，因方向與公共平面相交且有一定夾角，斜油孔較直油孔加工難度大，加工過程中常出現(xiàn)鉆頭打滑、崩刃甚至折斷的問題?，F(xiàn)對燃汽輪機主軸軸承斜油孔的加工難點進行分析與闡述，并提出解決方案，為今后類似結構軸承的加工方法提出參考依據(jù)。1 軸承結構特點分析圖1 內圈雙擋邊圓柱滾子軸承斜油孔結構示意圖Fig.1 Structure diagram of o
軸承 2019年5期2019-07-23
- 曲軸箱油道及螺孔檢測裝置簡介
潤滑；經(jīng)前端Φ5油孔對曲軸頸進行潤滑，最后通過兩個Φ5回油孔使?jié)櫥氐接偷讱みM行循環(huán)。只要上述油孔潤滑正常，說明曲軸箱油道合格，而曲軸箱上的螺孔是由機床加工出來的，只要不鉆穿，則說明合格。檢測曲軸箱油道時，用壓縮空氣進行檢測。檢測方法：將壓縮空氣通入曲軸箱主油道，用壓力傳感器分別對這9個孔進行檢測，正常情況下，這9個孔均有氣壓，9個壓力傳感器均有動作，設備上相應的指示燈亮；任何一個孔未鉆通時，該孔沒有壓縮空氣流出，相應的壓力傳感器不動作，對應的指示燈不亮；
裝備制造技術 2019年3期2019-06-22
- 曲軸軸頸油孔R的仿形加工研究
部一 、曲軸軸頸油孔R的仿形加工難點及關鍵技術1、當前國內曲軸的軸頸R加工特點及缺陷目前，國內曲軸加工軸頸油孔R都是采用搖臂鉆床，采用成型锪鉆锪出孔口R，其特點是加工速度快，進給直上直下。但缺點是加工出的形狀與設計要求差別較大，锪鉆锪出來的是個平面橢圓形，影響最終的油膜分布。如圖1所示。圖1 锪鉆加工出的平面橢圓形圖1顯示锪鉆锪直油孔孔口時，在軸頸左右頂點方向，成型飽滿，余量切除干凈，但在軸頸前后方向，還有很大余量殘留，這是因為锪鉆锪孔時進給方向沿油孔中心
智能制造 2019年4期2019-06-20
- 某型柱塞泵殼體通油孔仿真分析與改進研究
發(fā)現(xiàn)柱塞泵殼體通油孔尖角邊緣有裂紋。若不解決裂紋問題，在后續(xù)使用過程，裂紋在殼體內高壓力環(huán)境下存在應力集中而疲勞擴大，增加泄漏量，引起功能失效、柱塞泵異常磨損的事故。為保障產(chǎn)品正常使用，減少裂紋斷裂帶來的風險成本，有必要對殼體高壓腔通油孔的受力情況進行分析和改進。本研究模擬裂紋處受力情況，對模型進行有效簡化，對柱塞泵殼體通油孔處進行流固耦合受力分析，根據(jù)分析結果，給出改進措施并驗證改進的可靠性。由于腔底結構原因，創(chuàng)新的應用電火花技術完成殼體的切除，對柱塞泵
液壓與氣動 2019年6期2019-06-17
- 基于有限元方法的單向閥內部流場分析
開度和改變活門通油孔面積對其內部流動特性進行分析，經(jīng)過仿真得到單向閥的流阻與活門開度、活門通油孔面積之間的變化規(guī)律，以及最大流速在單向閥內部所產(chǎn)生的位置，研究結果對單向閥的設計具有借鑒意義。1.殼體 2.活門 3.彈簧 4.出口接頭 5.密封圈圖1 單向閥結構原理圖1 單向閥結構及工作原理該型號單向閥主要由殼體、活門、彈簧、出口接頭、密封圈等組成，結構如圖1所示，主要技術要求和幾何參數(shù)如表1所示。單向閥安裝在液壓系統(tǒng)中，用于保證系統(tǒng)油液單向流動，防止油液倒
陜西理工大學學報(自然科學版) 2019年2期2019-04-19
- 曲軸斜油孔檢測量規(guī)設計與實現(xiàn)??
1-2]。曲軸斜油孔是曲軸機加工的重要工序之一，作為潤滑油的通道，起潤滑作用。曲軸箱里面的機油進入油道，進入連桿頸和主軸頸，潤滑軸瓦與曲軸接觸部分[3]。由于斜油孔在曲軸中關鍵性作用與功能，使得其結構相對復雜，加工過程中斜油孔相對于公共平面呈斜交狀態(tài)，給加工與測量帶來一定難度[4-5]。圖1所示為某型號發(fā)動機曲軸斜油孔結構，斜油孔所在平面與豎直方向呈70°夾角，徑向尺寸mm，深度mm，粗糙度值Ra6.3μm；斜油孔的下端是一長度12 mm的M6螺紋孔。目前
制造技術與機床 2019年2期2019-03-06
- 曲軸交叉油孔毛刺產(chǎn)生機理分析及控制措施
機曲軸時，工件的油孔均經(jīng)過OP40鉆床工序對各個軸頸進行鉆削加工，在零件內部直、斜油孔交匯處極易產(chǎn)生毛刺，在后續(xù)加工和運輸過程中存在毛刺掉落的風險，若殘留的毛刺掉落入軸瓦處，不僅加劇了軸瓦的異常磨損，還會造成發(fā)動機的異響和異常振動等一系列性能問題。本文對發(fā)動機曲軸交叉油孔處毛刺的產(chǎn)生機理進行系統(tǒng)性分析，找出影響曲軸交叉油孔毛刺的主要因素，并結合國內目前抑制或減少毛刺的工藝方法，以降低毛刺掉落風險，改善曲軸油孔清潔度。1 曲軸交叉油孔毛刺產(chǎn)生機理1.1 曲軸
裝備制造技術 2018年10期2018-12-24
- 發(fā)動機缸蓋油孔毛刺影響及其控制
蓋機加工中，工件油孔經(jīng)過鉆削加工，在零件內部形成交匯油孔，在油孔交匯處極易產(chǎn)生毛刺，后續(xù)工件、運輸過程毛刺有掉落的風險，不僅影響零件要求的清潔度，還影響發(fā)動機使用性能等[1]。為了消除毛刺掉落風險，改善缸蓋油道清潔度，本文系統(tǒng)性分析發(fā)動機缸蓋油孔毛刺風險，找出影響毛刺的主要因素，并結合實際生產(chǎn)，制定有效的控制手段，促進缸蓋機加工技術進步。1 缸蓋油孔毛刺形成原因缸蓋工件油道孔的鉆削過程，本質是刀具的鉆頭擠壓工件產(chǎn)生的剪切滑移過程，由于油道本身結構和布局，在
裝備制造技術 2018年8期2018-10-17
- 船用噴油器體斜油孔加工
噴油器體，加工斜油孔3mm×φ2.5mm與3mm×φ3mm長油孔對接，是此型噴油器體加工難點之一。3mm×φ2.5mm孔鉆入點分布在φ14mm的圓周上，斜孔相對軸向傾斜4°50′，由小端面鉆入，深約65mm，與從大端鉆入的3mm×φ3mm長油孔對接。此貫穿油路承擔著輸送高壓燃油和冷卻油的任務，若油路不暢通會直接影響噴油器的使用性能，這對3mm×φ2.5mm斜油孔的加工對接精度提出了較高要求。1.問題提出試制時設計制作了圖2所示的小端鉆模，在搖臂鉆床Z35上
金屬加工(冷加工) 2018年9期2018-10-10
- 基于CFD的直槽鉆冷卻通道流場仿真分析*
分析冷卻液在不同油孔結構中形成的流場狀態(tài)，研究冷卻液的冷卻效果，對優(yōu)化直槽鉆冷卻通道的結構，提升直槽鉆的切削性能具有重要意義。CFD是一種對流體流動狀態(tài)進行數(shù)值模擬的科學技術，可以通過對工程問題中相關介質條件進行建模并自動求解，較為真實地表達液體的流場狀況[1-2]。采用CFD方法對切削加工中冷卻液冷卻效果進行仿真，可以減少實驗成本，縮短周期，較快地進行結構的設計優(yōu)化[3-4]。本文基于CFD方法模擬了不同油孔大小、油孔位置結構的直槽鉆加工狀態(tài)下冷卻液溫流
制造技術與機床 2018年5期2018-06-02
- 曲軸斜曲面深孔加工新工藝探索
工序用于加工曲軸油孔。該工序共有臥式加工中心6臺，每臺加工中心使用6把鉆頭參與加工。加工時，采用機械手自動上下料，A軸和B軸聯(lián)動確定工件裝夾姿態(tài)；采用MQL微量潤滑技術和常規(guī)外冷技術結合，確保加工時刀具的穩(wěn)定性。曲軸斜油孔長徑比為18，屬于極難加工。1.2 現(xiàn)況簡介對斜油孔加工過程進行分析，斜油孔加工分為三個步驟：銑刀加工銑出端口平面；麻花鉆加工出導向孔；麻花鉆貫穿斜油孔。表1 1.3 問題描述由于曲軸斜油孔長徑比為18，屬于極難加工，刀具壽命低、異常折損
時代汽車 2018年2期2018-05-31
- 計入曲軸油道機油流動的軸承彈流潤滑分析?
角速度矢量。流經(jīng)油孔處的機油包括流入軸徑油膜、流入軸瓦油槽和流入油道3部分，對油孔采用Kirchoff準則建立連續(xù)性邊界條件。(1)流量邊界條件式中：q1，q2和q3分別為流入軸頸油膜表面、流入供油油槽和流入油道內的機油流量。(2)壓力邊界條件式中：p1，p2和p3分別為軸徑油膜表面、軸瓦油槽和油道在油孔處的機油壓力。1.2 油道空穴模型引入空穴模型模擬油道內油壓低于潤滑油飽和壓力pvap時發(fā)生的空穴現(xiàn)象，同時考慮油道內可能發(fā)生的枯涸和回流情況。在油道油壓
汽車工程 2018年4期2018-05-22
- 氣缸體滲漏缺陷微觀分析及防止措施
在第五φ6 mm油孔位置出現(xiàn)滲漏，造成的滲漏廢品率達到1.38%，取樣化驗鐵液化學成分，均符合工藝要求。氣缸體滲漏位置如圖1所示。通過對氣缸體φ6 mm油孔滲漏缺陷的微觀分析，對缺陷進行定性分析，從而采取相關措施降低了廢品率。圖1 φ6 mm油孔滲漏位置示意圖1 生產(chǎn)條件氣缸體毛坯質量321 kg，采用臥澆工藝，砂芯采用潮模砂工藝冷芯盒制芯。氣缸體要求材質HT280，采用35 t/h長爐齡熱風水冷富氧沖天爐與80 t工頻保溫電爐雙聯(lián)熔煉工藝，鑄件本體硬度要
中國鑄造裝備與技術 2017年2期2017-06-01
- HXD1機車小齒輪軸斷裂失效應力分析
齒輪軸大端油槽－油孔交界處，相對于油槽谷底直徑平面呈反對稱分布，且不在油槽谷底.為深入研究應力在疲勞裂紋源萌生位置和裂紋萌生過程中的作用，本文基于有限元法建立了HXD1機車牽引電機轉軸組件有限元細節(jié)應力分析模型，分析了在齒輪副嚙合力作用下小齒輪軸的細節(jié)應力及分布狀態(tài).計算結果表明：小齒輪軸大端油孔兩側的兩個應力集中點關于油槽谷底直徑平面呈現(xiàn)反對稱分布，這與裂紋源的實際位置吻合；從小齒輪軸錐端向齒端觀察，油孔左側應力集中點第一主應力值較右側大（約26 MPa
材料科學與工藝 2017年1期2017-02-16
- 圓柱滾子軸承潤滑油孔加工方法及模具的改進
圓柱滾子軸承潤滑油孔加工方法及模具的改進郭昌鵬（杭州技師學院 機電系， 浙江 杭州 311500）摘 要：針對原有圓柱滾子軸承潤滑油孔的加工方法及模具存在的問題，對其進行了改進，大大提高了加工精度和效率。關鍵字：圓柱滾子軸承；潤滑油孔；工藝；模具1 前言圓柱滾子軸承潤滑油孔通常在車削工序中加工，由于工藝路線的安排問題，造成車削、鉆孔與磨削的定位基準不統(tǒng)一，影響鉆孔精度及磨削精度。另外，油孔采用普通臺式鉆床加工，孔的位置精度靠鉆模保證。通常采用多邊形分度鉆模
哈爾濱軸承 2016年2期2016-07-28
- 大型數(shù)控機床主軸軸承保持架斜油孔的加工
孔底部設計加工斜油孔，可增加兜孔內的潤滑油回路，提高保持架與滾子、滾道間的潤滑效果，并帶走軸承在回轉中因摩擦產(chǎn)生的熱量，使軸承在工作中充分潤滑，預防軸承過熱失效，從而提高軸承的使用壽命[1]。由于該類保持架直徑尺寸較大，超出了設備裝夾范圍，且斜油孔直徑小，油孔軸線與保持架端面呈45°夾角，機加工時易出現(xiàn)鉆頭折斷的情況，現(xiàn)有設備已不能滿足加工需求。1 斜油孔的技術要求該推力圓柱滾子軸承保持架斜油孔設計如圖1所示。油孔豎直方向位于油槽側壁偏油槽底部，水平方向油
軸承 2016年12期2016-07-26
- 耐熱鋼軸承斜油孔加工方法
軸承設計中常配置油孔。為降低滾子與滾道、擋邊以及保持架兜孔的摩擦和溫升，使軸承得到充分潤滑，一般在軸承端面或內外徑面上開設油孔，油孔直徑一般較小，主要通過鉆床或者加工中心采用鉆削方式加工，其中，斜油孔的方向與公共平面相交，加工編程比普通的直孔難度大，加工過程中經(jīng)常會出現(xiàn)鉆頭折斷的情況。1 產(chǎn)品要求1.1 斜油孔技術要求某型圓柱滾子軸承內圈斜油孔如圖1所示。油孔在油溝內，油孔的軸、徑向夾角為18°，油孔直徑為0.85 mm，深度約7 mm，長徑比超過8。該類
軸承 2016年1期2016-07-26
- 一種雙腔緩沖器的建模及其性能表現(xiàn)
壓力變化自動調節(jié)油孔開啟的面積。1 起落架模型起落架模型的動力學方程可統(tǒng)一表示為：(1)式中，q是狀態(tài)向量，X是初始條件向量，F(xiàn)是緩沖器載荷，t是時間。其中F可統(tǒng)一表示為：(2)式中，F(xiàn)L為結構限制力，F(xiàn)a為氣腔壓縮產(chǎn)生的力即氣體彈簧力，F(xiàn)h為油液阻尼力，F(xiàn)f為摩擦力。F是關于緩沖器壓縮行程stroke和壓縮速度stroke_rate的復雜函數(shù)?？杀硎緸椋?3)本文所述的基于彈簧自適應控制閥的雙腔緩沖器安裝在搖臂式起落架，這種搖臂式起落架的著陸性能詳細計算
直升機技術 2016年2期2016-02-23
- 汽車發(fā)動機曲軸扭轉疲勞失效形式與原因分析
過渡圓角、連桿頸油孔加工部位等不可避免存在著應力集中，容易產(chǎn)生裂紋并導致曲軸失效，且一旦損壞后往往會造成嚴重的后果，引起其他重要機件的毀損。彎曲疲勞斷裂和扭轉疲勞斷裂是發(fā)動機曲軸最主要的兩種失效形式。對于彎曲疲勞失效，往往比較重視并進行了大量研究［3-4］，而對于扭轉疲勞失效，由于失效比例低，加之疲勞試驗條件的限制，沒有得到足夠重視，很少有人對其進行研究。近年來，隨著曲軸扭轉疲勞失效故障的增多，發(fā)動機廠家和曲軸生產(chǎn)廠家越來越重視曲軸的抗扭轉疲勞強度。因此，
失效分析與預防 2015年1期2015-11-28
- 高壓共軌系統(tǒng)出油閥結構參數(shù)仿真研究*
力、彈簧剛度和出油孔直徑對閥芯位移、出油端壓力的影響。仿真結果表明，進油端壓力對閥芯位移和出油端壓力影響明顯，出油孔直徑對出油孔端壓力及孔內的燃油壓力波動有較大的影響，其仿真數(shù)據(jù)為出油閥的設計、選型和模擬提供了理論依據(jù)和實踐價值。出油閥；GT-Fuel；仿真研究0 引言為了適應未來的排放法規(guī)和改善發(fā)動機的性能，采用高壓共軌式電控噴油系統(tǒng)是提高柴油機高柴油機功率、降低油耗、降低排放污染的有效手段之一。噴油泵作為供油系統(tǒng)的重要組成部分，出油閥等泵端結構參數(shù)的變
組合機床與自動化加工技術 2015年2期2015-11-02
- HXN5型機車活塞銷裂紋分析及改進
定時間后，偶有內油孔處開裂的現(xiàn)象。1 宏觀斷口分析將活塞銷剖開觀察，其橫截面上有3條裂紋起始于油孔，其中2條向外延伸，1條向內孔延伸，裂紋幾乎貫穿整個活塞銷，如圖1所示。沿著斷面打開活塞銷，發(fā)現(xiàn)其斷裂面貝紋線清晰可見，是明顯的疲勞斷裂特征；疲勞源起始于2個油孔的交匯處；另外，油孔表面發(fā)現(xiàn)有機加工刀痕殘留，表面粗糙，如圖2所示?；钊N工作時承受非對稱交變載荷以及一部分沖擊載荷，受力不均勻；它連接活塞和連桿小頭，運動時相當于雙點支撐梁［1］，因此極易以疲勞破壞
河南科技 2015年21期2015-10-19
- 柴油機安裝須對正通孔
軸承油槽上都鉆有油孔，分別與汽缸體、主軸頸上的油也相通，安裝時，只要主軸承的凸緣缺口對準定位銷，就能防止主軸承轉動，保證油孔對準，使?jié)櫥吐窌惩o阻，避免燒壞。2.搖臂襯套。向搖臂內壓入襯套時，如孔不對準，搖臂軸及襯套就會因缺乏潤滑，干摩擦而燒損使氣門間隙變大，產(chǎn)生嚴重的敲擊聲。3.連桿襯套。連桿小頭鉆有集油孔，和連桿襯套的油孔相通，向連桿小頭內套銅套時，若兩個油孔不對準，銅套和活塞銷發(fā)生“當當”的敲擊聲，甚至咬死。4.啟動軸襯套。安裝啟動軸襯套時，兩襯套
農(nóng)家科技中旬版 2014年9期2015-03-11
- 鋁合金連桿的斷裂原因分析
。一次疲勞斷口沿油孔方向擴展，呈現(xiàn)典型的疲勞斷裂特征。圖2是連桿解剖后呈現(xiàn)的一次疲勞斷裂的斷口形貌，從擴展區(qū)的反方向可見，裂紋源區(qū)位于鋁合金連桿一端的中心油孔處，此處的設計圓角為R6.35mm，實際呈直角，油孔直角處形成了嚴重的應力集中現(xiàn)象，成為一次疲勞斷口的裂紋源。同時，斷口顯示油孔兩側的疲勞擴展區(qū)分布不均勻，疲勞源區(qū)偏向于油孔的一側直角處。二次疲勞斷口位于連桿下端面幾何尺寸突變后有效截面積最小的部位，斷口方向垂直于一次疲勞斷口，斷口由疲勞源區(qū)、擴展區(qū)和
金屬加工(熱加工) 2014年17期2014-12-14
- 變速箱帶輪處密封結構改進設計
回油的方法，即回油孔孔徑大、數(shù)量多，但在機床運轉時，帶傳動箱體還是經(jīng)常有液狀或霧狀潤滑油溢出，導致變速箱漏油，影響機床的使用，為此我公司對箱體密封結構進行了改進。1.改進前密封結構及原理箱體密封結構如圖1 所示。潤滑油經(jīng)潤滑孔4 注入，并沿深溝球軸承6 的間隙流入存油腔5 中，再沿深溝球軸承6 的間隙流入油腔7 中，大部分潤滑油被迷宮2 擋在油腔7 中，最終通過回油孔1 流入箱體中。箱體密封技術原理:主電動機通過V 帶帶動帶輪旋轉;帶輪上端法蘭盤與帶輪通過
金屬加工(冷加工) 2014年4期2014-12-02
- 軸承油孔倒角裝置的設計
通過設計軸承外套油孔倒角裝置，使軸承外套鉆孔后在內徑上的毛刺能夠徹底的去除。關鍵詞：軸承；油孔；鉆孔；倒角；去除毛刺我公司生產(chǎn)的很多軸承外套上都有的油孔，如圖1為調心滾子軸承簡圖，油孔在鉆床上加工后，在內徑上留下毛刺，要求倒角以去除毛刺。參考文獻：[1]機械設計手冊[K].北京：化學工業(yè)出版社，1979.[2]吳 拓.現(xiàn)代機床卡具設計[M].化學工業(yè)出版社，2011.作者簡介：梁偉 （1963-），男，漢族，工程師，工科學士，寧夏銀川人，現(xiàn)在西北軸承股份有
中國機械 2014年23期2014-10-21
- 單列圓柱滾子軸承油孔的設計
定動載荷d0——油孔直徑Dw——滾子直徑E——外滾道直徑F——內滾道直徑Fr——徑向載荷Gr——徑向工作游隙Jr——載荷分布系數(shù)Lh——軸承壽命Peano軌跡在加工平面零件時得到了良好的效果，但對于非球面零件的加工，Peano軌跡無法確保達到預期的加工結果。因此，文獻[42] 在Peano軌跡(圖5(a))的基礎上提出了更適合于非球面零件加工的類Peano軌跡(圖5(b))，在對直徑為100 mm的非球面零件加工的實驗中，經(jīng)過145 min的加工，使得面型
軸承 2014年8期2014-07-22
- 空調器用汽液分離器多回油孔分析
汽液分離器的多回油孔分析。本文設計了不同的測試工況，試驗測試及對比分析了多回油孔和單回油孔的汽液分離器對壓縮機系統(tǒng)回油回液的影響，提出多回油孔的設計要求。2 汽液分離器的多回油孔結構目前空調器使用的汽液分離器大部分為一個回油孔，在最大制冷、低溫制冷等工況壓縮機容易缺油運行。個別壓縮機廠家推薦使用多回油孔汽液分離器，當壓縮機的油位較低而汽液分離器的液位很高時，追加的回油孔使這部分混著油的制冷劑液體回到壓縮機。當潤滑油在低溫情況下出現(xiàn)潤滑油與制冷劑分層，即下部
家電科技 2014年5期2014-07-09
- 長期服役含孔盜油管段結構強度的模擬分析
司針對輸油管道盜油孔引起管道局部應力集中及焊接修復時產(chǎn)生殘余應力的狀況，基于ANSYS有限元分析平臺對魯寧管道某盜油管段盜油孔修復過程、管道運營狀態(tài)進行數(shù)值模擬。具體包括單獨考慮內壓作用下管道應力分布狀態(tài)模擬，管道制造、盜油孔修復時焊接所造成的殘余應力分析以及綜合考慮焊接殘余應力與內壓的共同作用，模擬盜油孔管道應力應變分布。結果表明，有限元數(shù)值方法具有較高可靠性，盜油孔及其修補焊帽的存在造成了局部應力集中現(xiàn)象，應力集中系數(shù)最高為2.05。輸油管道；打孔盜油
油氣田地面工程 2014年1期2014-03-21
- 高效加工B12D曲軸斜油孔工藝
） 黃藝年曲軸斜油孔加工是曲軸加工中的難點之一，除了具有深孔加工的特點外，還因為孔與孔之間是三維分布，各斷面尺寸、形狀和剛度均不同，因此給定位、夾緊、鉆孔及冷卻等都帶來很大難度。目前，比較傳統(tǒng)的加工方法是：工序分散的并行加工工藝，而且大多采用復合刀具。采用這樣的加工工藝干擾因素和不確定因素多，刀具復雜，管理成本較高，且加工設備占地面積大。由于公司機加工車間廠房比較狹小，如果采取傳統(tǒng)工藝很難適應生產(chǎn)需要。這就要求工序集中在單臺設備上完成曲軸斜油孔的全部加工，
金屬加工(冷加工) 2013年5期2013-06-17
- 十一輥矯直機支承輥軸承損壞原因分析
異常。二、軸承座油孔凹槽與端蓋接合面（1）軸承損壞嚴重的下支承輥軸承座，四個進油孔通過凹槽與端蓋接合面相通，軸承完好的支承輥軸承座，四個進油孔凹槽與端蓋接合面不相通（圖1），進油孔位置都在軸承座的中間位置。（2）出現(xiàn)軸承損壞的上支承輥軸承座，五個進油孔位置都在軸承座內孔的外側離端部10mm，凹槽通過油孔連接到軸承座中部，另一端與端蓋接合面相通（圖2），其余軸承座與此一致。（3）查閱查矯直機圖紙，下支承輥軸承座油槽沒有與端蓋接合面連通，上支承輥軸承座結構，油
設備管理與維修 2013年4期2013-05-03
- 雙列短圓柱滾子軸承外圈油孔內倒角機設計
圈上設計有三個注油孔，便于軸承潤滑，見圖1 所示。圖1 有三個油孔的短圓柱滾子軸承外套不少進口短圓柱滾子軸承外圈油孔內側（即滾道面上）均有約0.5mm×45°倒角，而國產(chǎn)軸承很多沒有倒角。國外廠商對產(chǎn)品質量和制造成本是嚴加考慮的，工藝上加上內倒角定有奧妙之處。因此，對現(xiàn)行加工工藝進行分析，認為油孔內側不倒角有很多弊病，是影響軸承噪音和壽命不可忽視的因素之一，同時給去毛刺工序帶來很多不便。2 原去毛刺工序的主要弊病（1）鉆孔后，套圈內側殘留的毛刺很大，特別是
哈爾濱軸承 2012年1期2012-10-11
- 某型航空發(fā)動機燃油流量調節(jié)器建模與故障仿真
膜盒老化和變計量油孔磨損、堵塞的故障模式下的供油量。計算表明：對于燃油流量調節(jié)器的供油特性，膜盒老化的影響不大，而變計量油孔的磨損、堵塞的影響十分顯著。燃油流量調節(jié)器；轉速控制器；壓差控制器；小波；供油特性；航空發(fā)動機0 引言作為飛機的動力裝置，航空發(fā)動機工作狀態(tài)的好壞直接影響飛機的安全性和可靠性。燃油流量調節(jié)器是發(fā)動機自動控制的核心部件，同時也是故障高發(fā)區(qū)[1]。航空發(fā)動機燃油流量調節(jié)器故障仿真研究的意義在于通過建模、仿真，對其性能做出分析和評價，為航空
航空發(fā)動機 2011年4期2011-06-06
- 自動打磨機臺車工件夾持失控解決辦法
得換向閥的P，A油孔始終相通B，T油孔始終相通。在這種情況下：a.油泵開始工作時，由于換向閥卡滯，P,A油孔相通，壓力油進入液壓缸使夾爪處于夾持狀態(tài)；b.當在操控臺控制夾爪夾持工件時，由于換向閥卡滯，P,A油孔相通，壓力油進入液壓缸使夾爪處于夾持狀態(tài)；c.當在操控臺控制夾爪松開工件時,由于換向閥卡滯，P,A油孔相通，壓力油進入液壓缸使夾爪處于夾持狀態(tài)；2.2 夾持動作的液壓缸密封損壞(如圖示2)。假設下圖中密封2損壞。a.當在操控臺控制夾爪松開工件時,P2
中國新技術新產(chǎn)品 2010年14期2010-04-03
- 一種解決曲軸油道孔清潔問題的工藝設計
1L排量，其曲軸油孔的清潔度規(guī)格值：異物量≤18mg，要求非常高。本文謹以如何實現(xiàn)曲軸油孔清潔為中心來作詳細闡述，分析一種新的柴油機曲軸油孔清潔的工藝方法，并與大家一起探討。2 影響曲軸油孔清潔度的因素及形成原因要解決P11C型柴油機曲軸油孔清潔度的問題，首先要了解影響到曲軸油孔清潔的“異物”種類，以及其產(chǎn)生的可能環(huán)節(jié)與機理。首先明確了這些，再采取相應工藝措施，才能達到目的。2.1 鐵屑鐵屑，主要來自于機加工過程中刀具切削而產(chǎn)生的切屑。在這里我們把P11C
柴油機設計與制造 2010年2期2010-03-23
- 軸承鉆油孔夾具結構改進
精。對軸承外圈鉆油孔夾具進行深入研究，將結構進行了改進，使夾具內圓與外圓定位兼?zhèn)?，擴大使用范圍，從而降低了制造成本。2 軸承鉆孔夾具工作原理調心滾子軸承外圈滾道是球面形，外圈上可開設油孔、油槽（見圖1）。鉆孔夾具是為加工軸承油孔而設計的，以確保軸承油孔的位置精度，滿足用戶要求。鉆孔夾具分外圓定位、內圓定位兩種形式（見圖2、圖3）。均由螺栓1、定位盤2、擋板4、螺桿5、定位銷7組成，采用40鋼加工而成。在生產(chǎn)過程中，每一種產(chǎn)品必須對應一種定位盤，根據(jù)產(chǎn)品外圓
哈爾濱軸承 2010年3期2010-03-16