晶區(qū)
- X100管線鋼焊接熱影響區(qū)不同區(qū)域的顯微組織與沖擊韌性
低可依次劃分為粗晶區(qū)、細晶區(qū)、臨界區(qū)和亞臨界區(qū)[6]。目前,很多學者針對X100管線鋼熱影響區(qū)的組織和性能進行了研究,但是研究方向主要集中在焊接熱輸入對焊接接頭整個熱影響區(qū)組織和性能的影響上[7-12],而對于熱影響區(qū)不同區(qū)域的研究還不多見。X100管線鋼熱影響區(qū)各個區(qū)域非常狹窄,很難單獨取出進行相應的試驗研究。為了解決這一問題,可以利用焊接熱模擬技術對較大的試樣進行與實際焊接時相同或相近的熱循環(huán),使試樣的組織狀態(tài)與需要研究的熱影響區(qū)特定部位相同或相近,以
機械工程材料 2023年9期2023-11-12
- 1 400 MPa 級超高強鋼SH-CCT 曲線及其熱影響區(qū)組織和性能
縫區(qū)的熱影響區(qū)粗晶區(qū)晶粒粗大，易產(chǎn)生粒狀貝氏體和M-A 組元等，對韌性不利，而且不合理的焊接工藝會造成熱影響區(qū)軟化現(xiàn)象，嚴重影響焊接接頭性能[6-7]，深入研究高強鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變規(guī)律、制定合理的焊接工藝、改善其性能是超高強度鋼結(jié)構(gòu)應用的基礎和前提.國內(nèi)外大量學者對高強鋼焊接熱影響區(qū)組織轉(zhuǎn)變開展研究.Wu 等人[8]對Q &P980 高強鋼SHCCT 曲線及熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織進行研究，結(jié)果表明冷卻速率不小于20 ℃/s 時，組織為馬氏體，硬度保
焊接學報 2023年8期2023-08-18
- 熱處理工藝對M390/304 CMT 焊接接頭微觀組織及力學性能的影響
材、M390 細晶區(qū)和M390 粗晶區(qū))的微觀組織演變，提高焊接接頭硬度的同時改善力學性能，并揭示不同熱處理工藝下M390/304 焊接接頭的斷裂機理.1 試驗材料與方法1.1 試驗材料試驗材料為M390 高碳馬氏體不銹鋼與304 奧氏體不銹鋼.M390 馬氏體不銹鋼與304 奧氏體不銹鋼的化學成分如表1 所示.在熱處理試驗之前，利用冷金屬過渡技術(CMT)在填充鎳基焊絲ERNi-1 的情況下實現(xiàn)了M390 與304 的焊接，焊接工藝參數(shù)如表2 所示.表1
焊接學報 2023年1期2023-04-05
- 屈強比對DP540雙相鋼閃光對焊接頭變形行為的影響
斷裂于焊接接頭粗晶區(qū)。第2至第4批DP540鋼板焊接接頭的屈服強度和抗拉強度接近，相應為450和520 MPa左右，屈強比均為0.8～0.9，拉伸試樣斷裂于母材。圖3中插圖為拉伸斷裂的試樣。圖3 不同批次DP540鋼板閃光對焊接頭的拉伸強度Fig.3 Tensile strengths of flash butt welded joint of the different batches of DP540 steel platesHwang等[21]研究了
上海金屬 2023年1期2023-02-11
- 服役態(tài)Super304H耐熱鋼管顯微組織演變及高溫力學性能研究
異常長大，形成粗晶區(qū)，而靠近內(nèi)壁鋼管中的奧氏體晶粒長大不明顯，為細晶區(qū)。相對于細晶區(qū)，粗晶區(qū)奧氏體晶界及晶內(nèi)析出更多的第二相，尺寸更大，彌散度降低，導致粗晶區(qū)高溫拉伸性能顯著降低。長期高溫運行的Super304H耐熱鋼管應加強監(jiān)督，消除因外壁奧氏體晶粒異常長大而帶來的脹管等安全隱患。超超臨界機組；Super304H鋼管；晶粒尺寸；第二相；顯微組織演變；高溫力學性能隨著我國社會經(jīng)濟的高速發(fā)展，對能源的需求量不斷增加，以火力發(fā)電為主的電力結(jié)構(gòu)會帶來嚴重的環(huán)境污
裝備環(huán)境工程 2022年12期2023-01-10
- 服役態(tài)Super304H過熱器鋼管顯微組織及力學性能
04H鋼管外壁粗晶區(qū)厚度薄，難以制備全部為粗晶區(qū)的拉伸試樣，本文在去除服役40 000 h 后Super304H鋼管內(nèi)外壁表面氧化層后，以鋼管內(nèi)壁為基準，按圖1的要求，取厚約3 mm的弧形試樣?；诘葢兡Ｐ停?span id="j5i0abt0b" class="hl">晶區(qū)及細晶區(qū)的全厚試樣的室溫強度：σ=[h1σ1+h2σ2]/h，也即，σ1=[hσ-h2σ2]/h1(1)圖1 室溫拉伸試樣尺寸Fig.1 Dimensions of the room temperature tensile specimen式
金屬熱處理 2022年11期2022-11-29
- 薄板TC4 鈦合金TIG 電弧和激光焊接接頭晶粒尺寸與微觀組織
化，在熱影響區(qū)粗晶區(qū)部位存在硬度的軟化區(qū)，隨著焊接熱輸入增加，硬度值逐漸減小.吳健文等人[5]采用快頻脈沖TIG 技術攪拌熔池內(nèi)部液態(tài)金屬，進而減小TC4 鈦合金焊縫晶粒和熱影響區(qū)粗化，焊縫區(qū)組織為網(wǎng)籃狀馬氏體α'相.隨著激光焊接的普遍應用，TC4 鈦合金激光焊接技術也得到大量研究[6-8].南京航空航天大學黃煒等人[9]研究發(fā)現(xiàn)TC4 鈦合金激光焊接接頭主要分為細晶區(qū)、柱狀晶區(qū)和等軸晶區(qū)，熔合區(qū)組織主要為網(wǎng)籃狀針狀α'馬氏體和未轉(zhuǎn)變的β相，熱影響區(qū)主要為
焊接學報 2022年10期2022-11-23
- 高溫過熱器出口集箱管座焊接接頭開裂原因
區(qū)域為熱影響區(qū)粗晶區(qū)[3-4]，裂紋由外壁向內(nèi)壁擴展。其中1根管座焊接接頭的磁粉探傷結(jié)果如圖1所示，可見現(xiàn)場管座焊接接頭上的裂紋距熔合線約1.6 mm，裂紋長約2/5圈，其余部位未見明顯脹粗、變形、鼓包等特征。圖1 管座焊接接頭裂紋宏觀形貌Fig.1 Crack macromorphology of welded joint of pipe socket1.2 應力分布對現(xiàn)場部分管座焊接接頭切割后，采用鋼板尺對管子的偏移量進行測量，表中管座編號11-15表
機械工程材料 2022年9期2022-10-19
- DP980雙相鋼CMT焊接接頭組織及性能
法》測量并記錄粗晶區(qū)晶粒尺寸。采用402MVD數(shù)顯維氏硬度儀對試樣顯微硬度進行測試，每隔300 μm測試一個點，實測40個點，加載載荷1.96 N，加載時間15 s，記錄測量結(jié)果并繪制Origin折線圖。采用WDW-100B的微機控制電子萬能試驗機對試樣抗拉強度進行測試，拉伸速度為2 mm/min，同樣取3組試樣平均值作為最終抗拉強度測試結(jié)果，并觀察拉伸試樣斷口的SEM組織圖。2 結(jié)果及分析2.1 焊接接頭典型顯微組織分析在送絲速度為4 m/min、焊接速
焊接 2022年4期2022-06-22
- MAG 和激光掃描-電弧復合焊X80 鋼接頭組織和性能
接頭熱影響區(qū)由粗晶區(qū)(CGHAZ)、細晶區(qū)(FGHAZ)和臨界晶區(qū)(ICHAZ)組成.其中，熱影響區(qū)粗晶區(qū)是熱影響區(qū)中加熱溫度最高的區(qū)域，其受熱后的形成溫度約為1 100～ 1 350 ℃，在此溫度范圍內(nèi)管線鋼材料不會熔化，但是遠高于鋼材的奧氏體化溫度，同時焊接過程的連續(xù)加熱條件下該區(qū)域的奧氏體晶粒長大具有熱慣性，使得粗晶區(qū)形成粗大晶粒并保留至室溫狀態(tài)，導致脆化現(xiàn)象和裂紋的形成，是焊接接頭力學性能的薄弱點.因此，后續(xù)組織分析主要針對焊縫區(qū)和熱影響區(qū)粗晶區(qū)展
焊接學報 2022年5期2022-05-16
- LNG儲罐用節(jié)鎳低溫鋼焊接接頭組織與低溫性能
，一次熱循環(huán)的粗晶區(qū)通常形成粗大的板條馬氏體，是接頭韌性的薄弱區(qū)；二次熱循環(huán)的臨界粗晶區(qū)的韌性也較低，這是由于一次熱循環(huán)過程形成的粗大晶粒的遺傳作用。由于不同區(qū)域熱循環(huán)過程不同，焊接熱影響區(qū)在接頭高度方向上存在明顯的組織差異。為此，對7%鋼多層多道焊接頭不同高度的熱影響區(qū)進行了組織分析。接頭上部熱影響區(qū)和焊縫金屬的微觀組織如圖4所示，在多層多道焊接熱循環(huán)的作用下，熱影響區(qū)形成不均勻的顯微組織。其中圖4a為距離熔合線較遠的亞臨界區(qū)，組織為回火馬氏體，與母材相
電焊機 2022年1期2022-02-18
- X100 鋼級管線鋼焊接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)冷卻時間計算方法研究
的差異， 分為粗晶區(qū)、 細晶區(qū)、 臨界區(qū)和亞臨界區(qū)。 其中粗晶區(qū)的峰值溫度一般認為在1 100 ℃到固相線之間。 由于加熱溫度很高， 奧氏體晶粒發(fā)生急劇長大， 冷卻后得到粗大的組織， 對熱影響區(qū)的性能會產(chǎn)生不利影響。 在粗晶區(qū)的熱循環(huán)過程中， 冷卻時間t對焊后冷卻組織的影響很大， 因此冷卻時間t對于研究粗晶區(qū)的組織性能具有重要的指導意義。1 計算冷卻時間t8/5 的理論經(jīng)驗公式當鋼材板厚大于臨界板厚時， 采用三維傳熱的計算公式 （公式 （1））； 當板厚小
焊管 2022年1期2022-02-11
- A508-3鋼回火焊道接頭組織和性能
循環(huán)后熱影響區(qū)粗晶區(qū)和臨界粗晶區(qū)組織均為回火索氏體組織。常規(guī)焊接工藝+焊后熱處理的臨界粗晶區(qū)和粗晶區(qū)組織為回火索氏體組織，但是晶粒尺寸明顯長大。回火焊道工藝的粗晶區(qū)顯微組織為回火索氏體組織，臨界粗晶區(qū)為晶粒內(nèi)部的回火索氏體+晶界處晶粒細小的回火索氏體組織，但與焊后熱處理結(jié)果相比，由于前1層所經(jīng)受的焊后熱處理時間較短，晶粒無明顯長大。圖3 常規(guī)焊接工藝試樣的顯微組織圖4 常規(guī)焊接工藝+焊后熱處理(590 ℃×2 h)試樣的顯微組織由圖可知，Ni690堆焊層組
焊接 2021年10期2022-01-07
- 利用固體NMR研究一種萜類有機分子在聚乙烯中的吸附行為
它的相結(jié)構(gòu)除了結(jié)晶區(qū)和無定形區(qū)，在二者之間還存在界面區(qū)，界面區(qū)的分子鏈排列具有一定的有序程度，而且同時具有晶區(qū)和無定形區(qū)的結(jié)構(gòu)特征［14-15］。利用dmfit軟件對PE和PE/OM的13C SPE/MAS NMR譜進行分峰擬合，將譜圖分成晶區(qū)、界面區(qū)和無定形區(qū)，分峰結(jié)果見圖3。從圖3可看出，該結(jié)果與Mattozzi等［16］報道的PE相結(jié)構(gòu)一致：δ=33.1處的峰歸屬為晶區(qū)，δ=31.7處的峰歸屬為界面區(qū)，δ=31.2處的峰歸屬為無定形區(qū)，各相區(qū)的含量見
石油化工 2021年10期2021-11-03
- DP780鋼焊接接頭溫度場及粗晶區(qū)相含量數(shù)值模擬
接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)(CGHAZ)組織和力學性能的研究未考慮焊接變形的影響[2]。焊接變形危害極大，不僅會導致構(gòu)件尺寸精度的變化，過大的變形還會顯著降低結(jié)構(gòu)的承載能力。但是焊接變形在實際焊接過程中很難避免，只能在最大程度上減小變形量。焊接接頭GCHAZ因受高溫影響而組織粗大、韌性很低，是焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)，易產(chǎn)生脆化或裂紋[3]。焊接接頭熱影響區(qū)寬度極小。要想充分了解這一細小區(qū)域特別是粗晶區(qū)的組織和性能，采用傳統(tǒng)的焊接試驗方法是很難實現(xiàn)的，而焊接熱模擬技術
機械工程材料 2021年5期2021-06-08
- 軸承鋼大方坯凝固組織模擬
(b)兩圖在柱狀晶區(qū)與等軸晶區(qū)比例上基本一致，模擬結(jié)果較為準確。圖2 模擬結(jié)果與實際低倍結(jié)果3 結(jié)果分析與討論3.1 凝固組織模擬結(jié)果分析采用切片的方式將鑄坯切分為若干個片層，通過對比不同片層間晶粒的變化規(guī)律的方式對鑄坯凝固組織進行研究。具體切片結(jié)果如圖3所示，從鑄坯橫截面一邊開始向著鑄坯中心方向每隔2 mm截取一個長80 mm、寬30 mm的截面，至鑄坯橫截面中心處結(jié)束。圖3 切片示意圖鑄坯的致密度可以通過比較平均晶粒半徑來衡量，即相同面積下平均晶粒半徑
工業(yè)加熱 2021年2期2021-04-01
- 初始晶粒均勻性對GH720Li 合金等溫鍛造組織演變的影響規(guī)律
。圖2(a)中細晶區(qū)組織非常均勻細小，平均晶粒度細于ASTM 8 級，這主要是因為一次γ'相均勻分布于基體，釘扎晶界阻礙了晶粒長大，如圖2(b)所示。圖2(c)粗晶區(qū)晶粒組織分布較為不均勻，這主要與開坯過程中晶粒再結(jié)晶不充分有關，其平均晶粒度粗于ASTM 4 級。等溫鍛造過程組織演變分析1080℃等溫鍛造過程組織演變分析圖2 棒材初始晶粒組織圖3 GH720Li 合金在1080℃經(jīng)不同速度的等溫鍛造后的晶粒組織遼、金、元時期的服飾既沿襲漢人的禮服制度，又具
鍛造與沖壓 2021年5期2021-03-12
- 高強型聚酯工業(yè)絲在不同溫度下的蠕變斷裂機制
其拉伸力學性能：晶區(qū)長周期厚度越大，對應著工業(yè)絲具有較大的斷裂伸長率；工業(yè)絲的初始模量與晶區(qū)取向程度密切相關，晶區(qū)取向程度越高，初始模量越大；取向程度越高，纖維的強度越高；片晶傾斜角越大，纖維的收縮率越大[3-4]。此外，生產(chǎn)加工工藝對聚酯工業(yè)絲的結(jié)構(gòu)、性能影響也十分顯著，如熱定形溫度越高，分子鏈發(fā)生收縮越嚴重，分子鏈取向越低，干熱收縮低[5-6]。目前，對于聚酯工業(yè)絲的研究只局限于建立斷裂強度、斷裂伸長、干熱收縮率等短期應用指標與工業(yè)絲內(nèi)部結(jié)晶、取向等微
紡織學報 2020年11期2021-01-04
- 復合型高鈮耐火鋼熱影響區(qū)粗晶區(qū)的低溫沖擊韌性
成熱影響區(qū)，其粗晶區(qū)的峰值溫度接近熔點，晶粒粗化是其顯著的微觀組織特征之一。由于晶粒粗化，導致粗晶區(qū)力學性能惡化，尤其是低溫沖擊韌性，已是當今鋼鐵材料焊接冶金領域關注的內(nèi)容。對于體心立方結(jié)構(gòu)(BCC)的低合金高強鋼，在焊接熱循環(huán)的加熱過程中，當溫度高于Ac1點，會發(fā)生從體心立方(BCC)向面心立方(FCC)的相變，稱為奧氏體逆轉(zhuǎn)變[1-2]，繼續(xù)加熱到Ac3點，完成奧氏體的逆轉(zhuǎn)變，之后發(fā)生奧氏體的長大[3]。在此過程中，奧氏體的長大行為，決定了熱影響區(qū)粗晶
焊接 2020年9期2020-12-28
- EH40鋼擺動電弧窄間隙MAG焊接頭粗晶區(qū)微觀組織與性能
接頭厚度方向上粗晶區(qū)亞區(qū)的影響圖5給出了填充厚度對焊縫、熱影響區(qū)中的亞區(qū)及它們重疊區(qū)域的變化的影響。以圖5a中各亞區(qū)命名為例介紹該文對接頭厚度方向熱影響區(qū)粗晶區(qū)的各亞區(qū)的劃分方式。單道焊縫僅產(chǎn)生一次熱循環(huán)，其橫向分布的熱影響區(qū)為粗晶區(qū)(CG-HAZ)，細晶區(qū)(FG-HAZ)，臨界區(qū)(IC-HAZ)。臨界區(qū)指細晶區(qū)與升溫過程中未發(fā)生奧氏體相變區(qū)域之間的區(qū)域。隨填充道數(shù)逐漸增加，前道焊縫的粗晶區(qū)會受到后續(xù)焊道的熱影響。后焊焊道的粗晶區(qū)與前道焊縫粗晶區(qū)疊加，形成
焊接 2020年5期2020-10-28
- 海洋石油平臺用熱軋H型鋼FCAW焊接接頭組織與性能
可分為焊縫區(qū)、粗晶區(qū)、細晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)四個區(qū)域。采用多層多道焊接工藝，后焊焊道對前一道焊縫有部分重熔和熱處理作用，圖2為焊縫區(qū)和焊縫重熔區(qū)顯微組織，由圖可見，焊縫區(qū)顯微組織主要由針狀鐵素體、先共析鐵素體以及少量的側(cè)板條鐵素體組成。奧氏體晶界完全被先共析鐵素體覆蓋，側(cè)板條鐵素體由奧氏體晶界向晶內(nèi)生長；晶內(nèi)為針狀鐵素體。多層多道焊經(jīng)過重熔后，焊縫區(qū)微觀組織幾乎沒有變化，晶粒相對細小，柱狀晶轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S晶組織。圖2 FCAW焊縫區(qū)和焊縫重熔區(qū)的顯微組織 粗晶
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2020年3期2020-10-13
- 焊接熱循環(huán)對P460NL1高強正火容器鋼微觀組織及低溫沖擊韌性的影響
HAZ)可分為粗晶區(qū)(CGHAZ)、細晶區(qū)(FGHAZ)和兩相區(qū)(ICHAZ)。峰值溫度與奧氏體晶粒尺寸和析出相溶解及冷卻時的相變行為直接相關，峰值溫度1350～1200 ℃時對應的是熱影響區(qū)粗晶區(qū)，此條件下奧氏體中碳元素分布均勻，當冷卻速率較大時，奧氏體會轉(zhuǎn)變成馬氏體組織，若冷卻速率小，則會形成貝氏體組織；峰值溫度1150～950 ℃時對應的是細晶熱影響區(qū)，由于峰值溫度略高于Ac3，奧氏體晶粒來不及長大，冷卻后形成細小的貝氏體組織；峰值溫度低于900 ℃
武漢科技大學學報 2020年5期2020-09-24
- 大厚度高強度鋼E550焊接性能研究
察得到熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變與t8/5的關系。表4 粗晶區(qū)組織與熱模擬工藝參數(shù)的關系對80 mm厚E550海工鋼按照表4的焊接熱循環(huán)進行焊接熱模擬，并結(jié)合不同t8/5的金相組織，可確定粗晶區(qū)隨不同焊接熱循環(huán)的組織轉(zhuǎn)變規(guī)律。E550粗晶區(qū)金相組織隨t8/5的變化規(guī)律見圖1。結(jié)合金相結(jié)果及硬度結(jié)果繪制了E550焊接連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線,見圖2。結(jié)果顯示：粗晶區(qū)的組織隨著t8/5時間延長，貝氏體含量不斷提高，硬度不斷降低；從開始的全部馬氏體，到馬氏體和貝氏體占一定比
江蘇船舶 2020年3期2020-09-05
- T23低合金耐熱鋼再熱裂紋敏感性研究
接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)(coarse- grained heat- affected zone, CGHAZ)出現(xiàn)再熱裂紋而導致管道爆裂及泄漏，導致火電機組存在極大的安全隱患[3]。因此，研究如何避免T23鋼產(chǎn)生再熱裂紋具有重要意義。目前，避免產(chǎn)生再熱裂紋的措施主要是改進焊接工藝等。低合金耐熱鋼的再熱裂紋敏感性與合金元素密切相關[4- 6]，改進T23鋼的化學成分可從根本上解決再熱裂紋敏感性大的問題。文獻[6]提出了計算2.25Cr- 1Mo鋼產(chǎn)生再熱裂紋的
上海金屬 2020年3期2020-05-29
- 時域NMR法研究熱處理對聚乙烯相結(jié)構(gòu)的影響
少為三相結(jié)構(gòu)，即晶區(qū)、無定形區(qū)和界面區(qū)，界面區(qū)指的是晶區(qū)與無定形區(qū)之間的過渡區(qū)域[2-13］。NMR技術是信息量最豐富的聚集態(tài)結(jié)構(gòu)表征技術之一。當溫度高于聚烯烴無定形區(qū)的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時，聚烯烴中氫原子核的橫向弛豫時間T2譜（簡稱T2譜）一般可分解為三部分，分別表征晶區(qū)、界面區(qū)、無定形區(qū)[14］。不同的相區(qū)有著各自特征性的T2，有幾個T2就有幾個相區(qū)。T2的長短反映了該相區(qū)內(nèi)分子運動的快慢，因此可以用T2的個數(shù)和長短反映聚烯烴的相組成和相區(qū)內(nèi)分子運動性。通
石油化工 2020年1期2020-03-06
- 核電鋼制安全殼SA738 Gr.B搭接接頭裂紋成因分析
特別是熱影響區(qū)粗晶區(qū)進行光學顯微金相(OM)觀察和電子背散射衍射(EBSD)顯微組織分析，開展顯微硬度、室溫拉伸和沖擊力學性能試驗，采用掃描電鏡(SEM)對拉伸和沖擊斷口形貌進行觀察，分析搭接接頭裂紋產(chǎn)生機理，為防止此類裂紋產(chǎn)生提供一定的數(shù)據(jù)支持。1 裂紋描述與試驗方法該試驗研究對象是截取自1∶1模擬件制作過程中裂紋試板，如圖1所示。材料牌號SA738 Gr.B，試板厚度52 mm，其化學成分見表1。試板正反面標記A，B面，裂紋位于焊縫熱影響區(qū)，沿焊接長度
焊接 2020年12期2020-03-01
- DP540雙相鋼焊接接頭組織與拉伸斷裂位置研究
為焊縫中心區(qū)、粗晶區(qū)、細晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)和母材。圖2 焊接接頭母材區(qū)微觀組織Fig.2 Microstructures of basemetal in the welded joints圖3 焊接接頭金相全貌Fig.3 Overall view of the welded joints焊縫中心區(qū)與粗晶區(qū)的顯微組織如圖4所示?？梢妰煞N試樣焊縫兩側(cè)熔合良好，未出現(xiàn)氣孔、裂紋等明顯的焊接缺陷。閃光對焊過程中，焊接件兩端相對放置并逐漸接觸，一定時間后，施加頂鍛
上海金屬 2020年1期2020-01-17
- α板條排列方式對電子束熔絲沉積TC4鈦合金組織與拉伸性能的影響
:其中Ⅰ區(qū)為模糊晶區(qū)，只能觀察到模糊柱狀晶晶界；Ⅱ區(qū)為準模糊晶區(qū)，該區(qū)不僅能看到柱狀晶晶界，還能看到晶內(nèi)存在的細小“雪花狀”組織；Ⅲ區(qū)為清晰晶區(qū)，該區(qū)柱狀晶晶界和晶內(nèi)“雪花”清晰可見，與傳統(tǒng)鑄態(tài)鈦合金清晰晶低倍組織近似。圖1 TC4鈦合金堆積體橫截面的低倍組織Fig.1 Macrostructure of the cross section of EBRM TC4 titanium alloy2.2 高倍組織2.2.1 熱等靜壓態(tài)高倍組織圖2為TC4鈦合金
鈦工業(yè)進展 2019年6期2020-01-06
- 熱處理對熱致液晶聚芳酯纖維結(jié)構(gòu)與性能的影響
結(jié)晶度(Xc)、晶區(qū)取向度(fc) 和晶粒尺寸(Lhkl)[6]。1.3.2 纖維線密度測試按照GB/T 14343—2008《化學纖維 長絲線密度試驗方法》，采用稱量法測量纖維的線密度。1.3.3 力學性能測試采用XL-20型紗線強伸度儀(上海科浦應用科學所)測試纖維的拉伸強度、初始模量和斷裂伸長率。測試時夾持距離設置為250 mm，拉伸速度為50 mm/min，預加張力為5～10 cN。2 結(jié)果與討論熱處理溫度通常不高于熔點，以避免纖維發(fā)生黏連，熱處理
紡織學報 2019年11期2019-12-09
- DP540雙相輪輞鋼焊接接頭組織特征及其不均勻變形研究
區(qū)包含界面區(qū)、粗晶區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和部分重結(jié)晶區(qū)4個部分。本文采用閃光對焊技術制備了DP540雙相鋼焊接接頭，并對焊接接頭不同特征區(qū)域的微觀組織及力學性能進行了觀察與分析，以期為DP540鋼在車輪輪輞上的應用提供參考。1 試驗材料與方法試驗所用DP540雙相鋼的化學成分如表1所示，為低碳低合金鋼。DP540鋼經(jīng)閃光對焊成焊接接頭，在整個焊件上截取用于組織觀察分析的試樣，試樣原始形貌如圖1所示。表1 DP540雙相鋼的化學成分(質(zhì)量分數(shù))圖1 閃光對焊焊接試樣形
上海金屬 2019年5期2019-10-09
- 不同材質(zhì)管道對接環(huán)焊縫熱影響區(qū)的硬度分布規(guī)律研究
區(qū)域覆蓋焊縫、粗晶區(qū)、細晶區(qū)、兩相區(qū)和母材。2.1 X60-X80 環(huán)焊縫X60-X80 環(huán)焊縫硬度打點位置和硬度曲線如圖1 所示，金相顯微照片中打點位置與硬度曲線中的硬度值相對應，HV1 打點間隔200 μm。圖1 1#焊接接頭熱影響區(qū)的硬度分布從圖1（a） 中可以看出，在X60 側(cè)熱影響區(qū)內(nèi)，從粗晶區(qū)、細晶區(qū)到兩相區(qū)硬度有明顯降低趨勢，兩相區(qū)硬度與母材基本相同。X80 側(cè)熱影響區(qū)內(nèi)從粗晶區(qū)到兩相區(qū)也逐漸降低（見圖1（b）），與X60 側(cè)規(guī)律相同。此外，
石油工程建設 2019年4期2019-08-30
- 焊后熱處理對15CrMoR(H)鋼焊條電弧焊焊接頭組織與性能的影響
b)母材(c)粗晶區(qū)(d)細晶區(qū)(e)臨界區(qū)(f)焊縫圖2 熱處理前最后焊道不同區(qū)域的微觀組織從圖2(b)可以看出，母材區(qū)的鐵素體呈等軸細晶粒狀，微粒狀碳化物彌散分布在鐵素體基體上，組織為回火索氏體。從圖2(c)可以看出，粗晶區(qū)組織出現(xiàn)明顯的粗化，這主要是由于該位置距離焊縫熔合線較近，焊接過程中被加熱至1 100 ℃～固相線溫度區(qū)間，導致該區(qū)域組織粗化嚴重。在鐵素體晶粒內(nèi)部，存在位相差較小的條狀鐵素體和間斷分布的滲碳體，呈羽毛狀，為上貝氏體組織；在晶粒內(nèi)部
壓力容器 2019年5期2019-07-12
- 低合金高強鋼焊接t8/5測定實驗研究
織，有利于改善粗晶區(qū)的沖擊韌性。目前，做焊接工藝研究時通常是根據(jù)SH-CCT曲線測定結(jié)果，并結(jié)合相關經(jīng)驗公式對實際線輸入能量進行計算，從而得到相關t8/5值。而實際焊接過程中t8/5并無具體測量方法，計算與實際情況是否吻合無從得知。為此，本文針對低合金高強鋼的焊接過程，對實際焊接過程中t8/5值進行測量，并對傳統(tǒng)計算公式進行修正，得到更加符合低合金高強鋼焊接過程中的t8/5值計算經(jīng)驗公式，為實際焊接提供參考。1 實驗1.1 實驗材料試驗采用湖南華菱漣鋼生產(chǎn)
四川冶金 2019年2期2019-05-31
- 熱輸入對激光焊接800 MPa級微合金化碳錳鋼接頭顯微組織和力學性能的影響
，由于熱影響區(qū)粗晶區(qū)冷卻速率較快，在3種熱輸入下焊接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織都為板條馬氏體(LM)，原始奧氏體晶界如圖中白色線條所示。根據(jù)GB/T 6394-2002，對距表面1.5 mm處的熱影響區(qū)粗晶區(qū)的晶粒尺寸進行統(tǒng)計。當熱輸入為1.27，1.52，1.90 kJ·cm-1時，熱影響區(qū)粗晶區(qū)的平均晶粒尺寸分別為9.3，10.6，12.1 μm。圖2 不同熱輸入下激光焊接接頭的宏觀形貌Fig.2 Macroscopic morphology of la
機械工程材料 2018年12期2019-01-02
- DP540雙相鋼閃光對焊接頭的組織與硬度研究
為焊縫中心區(qū)、粗晶區(qū)、細晶區(qū)、過回火區(qū)和母材。Xi等[15]研究了閃光對焊焊接工藝參數(shù)對RS590CL鋼焊接接頭組織和性能的影響，發(fā)現(xiàn)焊接接頭同樣有幾個特征區(qū)域，且各個特征區(qū)域的寬度隨著焊接工藝參數(shù)的改變而變化。焊縫中心區(qū)組織主要是粗大的鐵素體和板條馬氏體， 粗晶區(qū)的鐵素體較粗大，細晶區(qū)由于經(jīng)歷了再結(jié)晶，晶粒較細小，過回火區(qū)受焊接熱的影響較小，部分發(fā)生再結(jié)晶，部分晶粒仍然保持母材區(qū)域的軋制狀態(tài)。兩種試樣特征區(qū)域的組織分別如圖2(b～e)(對應圖2(a)的B
上海金屬 2018年6期2018-11-27
- 耐候鋼Q420qNH焊接粗晶區(qū)沖擊韌性及耐電化學腐蝕性能
其是焊接熱影響粗晶區(qū)的性能是高性能耐候橋梁鋼應用過程中的關鍵問題。焊接熱影響區(qū)在焊接過程中受熱循環(huán)作用性能發(fā)生變化，其性能對整個結(jié)構(gòu)具有重要影響[6-9]。研究高性能耐候橋梁鋼焊接熱影響粗晶區(qū)的組織變化規(guī)律以及耐蝕性能規(guī)律，對控制焊接熱影響區(qū)組織以及提高其耐蝕性能具有重要的理論價值，對綜合評價焊接接頭的性能具有重要的工程價值[10-12]。程炳貴等人[13]通過熱模擬的方法研究了Q500qENH耐候橋梁鋼熱影響區(qū)的組織及力學性能，彭云等人[14]對09Cu
電焊機 2018年10期2018-11-09
- S355J2W+N鋼焊接接頭返修焊金相組織分析
如圖8所示。由粗晶區(qū)（未受正火作用）、正火區(qū)（細晶區(qū)）和不完全正火區(qū)組成，此處增加熔合區(qū)和母材區(qū)進行討論。熔合區(qū)是熔化區(qū)和非熔化區(qū)的交界，圖8a為未受正火焊縫表層與受正火粗晶區(qū)交界，在熔化區(qū)一側(cè)基本保持焊縫表層的組織形貌特征，未熔化一側(cè)則保持受正火粗晶區(qū)的組織特征。粗晶區(qū)組織主要為沿原奧氏體晶界分布的塊狀先共析鐵素體、珠光體（黑色區(qū)域）、少量魏氏組織和較多的粒狀貝氏體（見圖8b）。正火區(qū)組織是細小均勻的塊狀鐵素體和珠光體（見圖8c）。不完全正火區(qū)晶粒大小不
電焊機 2018年3期2018-04-17
- 回火處理對Q690鋼焊接粗晶區(qū)組織和性能的影響
度回火后的焊接粗晶區(qū)硬度、沖擊韌性進行測試，探討回火對粗晶區(qū)組織和性能的影響。2 試驗材料及方法試驗用Q690鋼化學成分見表1。焊接設備為YD-500氣體保護焊機，試樣采用K形坡口，坡口角度為45°，采用多層多道焊接工藝，層間溫度控制在100～150℃，焊接電流215 A，焊接電壓24.6 V，焊接速度2.42 mm/s，熱輸入為21.9 kJ/cm。焊后用HS620型數(shù)字式超聲波探傷儀探傷，在焊接接頭處截取試樣，在XCSL-17-18Y高溫實驗爐中分別加
山東冶金 2018年1期2018-03-17
- 棉花纖維發(fā)育過程中晶區(qū)取向參數(shù)變化及與纖維比強度的關系
疆棉區(qū)開展棉纖維晶區(qū)取向參數(shù)(分散角α、螺旋角φ、分布角ψ)的動態(tài)變化及對纖維強度影響的報道較少。在研究不同生態(tài)棉區(qū)、不同品種、不同播期和不同果枝部位棉纖維晶區(qū)取向參數(shù)差異性及與纖維強度關系的基礎上，分析棉花纖維晶區(qū)取向三個參數(shù)在發(fā)育過程中的動態(tài)變化。探討不同品種間纖維超分子結(jié)構(gòu)與纖維強度的差異機理，揭示影響北疆棉區(qū)棉纖維強度形成的內(nèi)部原因。【擬解決的關鍵問題】選取三個纖維品質(zhì)不同的新疆自育棉花品種，統(tǒng)一播種后于花后30 d開始分階段收取棉鈴樣品，手工分離
新疆農(nóng)業(yè)科學 2017年12期2018-01-22
- X80與X100管線鋼粗晶區(qū)SHCCT曲線的比較研究
X100管線鋼粗晶區(qū)SHCCT曲線的比較研究唐 麗 1，李 東 1，尹立孟 1，王學軍 2，姚宗湘 1（1.重慶科技學院冶金與材料工程學院，重慶401331；2.四川石油天然氣建設工程有限責任公司，四川成都610213）采用相變儀DIL805A/D將X80、X100管線鋼空心微縮管狀試樣，以200℃/s加熱至1 350℃，保溫10s后以1～200℃/s的不同速度冷卻至室溫，在分析顯微組織、硬度和相變溫度的基礎上獲得兩種管線鋼的粗晶區(qū)SHCCT曲線。對比發(fā)現(xiàn)
電焊機 2017年11期2017-12-29
- 基于埋弧焊的EQ 51海工鋼接頭組織調(diào)控研究
（HF）、再熱粗晶區(qū)（CGHAZ）、臨界再熱粗晶區(qū)（ICGHAZ）和不完全重結(jié)晶區(qū)（SCGHAZ）四個位置的組織形貌及亞結(jié)構(gòu)。結(jié)果表明：母材C-Mn含量偏高及焊接熔合比是造成焊縫位置韌性偏低的原因；通過降C-Mn、降Ni、提Mo的遞進式母材成分設計進行組織調(diào)控，有效抑制了熱影響區(qū)組織中M/A的析出，將熔合線平均沖擊功從14 J提高到62 J，滿足大于33 J的焊接要求。焊接；再熱粗晶區(qū)；臨界再熱粗晶區(qū)；不完全重結(jié)晶區(qū)；大角度晶界0 前言自升式海上鉆井平臺作
電焊機 2017年3期2017-04-28
- 空氣層高度對干濕法紡聚乙烯醇初生纖維結(jié)構(gòu)的影響
生纖維的結(jié)晶度、晶區(qū)取向因子以及熔點都隨空氣層的高度增加而呈增加的趨勢；空氣層階段PVA分子鏈的纏結(jié)程度隨著空氣層高度的增加逐漸降低。聚乙烯醇纖維 初生纖維 干濕法 紡絲 空氣層高度 結(jié)構(gòu)聚乙烯醇( PVA) 纖維是合成纖維的重要品種之一。PVA以其獨特的結(jié)構(gòu)成為柔性鏈高強高?；芯康哪Ｐ?高強高模纖維也成為PVA 纖維發(fā)展的重要方向[1-2 ]，在PVA纖維高強高模化的研究進程中，凝膠紡絲以其獨特的優(yōu)勢成為實現(xiàn)這一目標的理想方法之一。作者采用干濕法凝膠紡
合成纖維工業(yè) 2016年1期2016-12-23
- 外焊溫度對X80鋼二次熱循環(huán)后熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織與力學性能的影響
循環(huán)后熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織與力學性能的影響林哲1，2，李紅斌1，2，徐樹成1，2，李小林1，2（1.華北理工大學冶金與能源學院，河北唐山063009；2.河北省現(xiàn)代冶金技術重點實驗室，河北唐山063009）通過熱模擬技術、V型缺口沖擊試驗、硬度實驗與顯微分析方法研究了外焊溫度對二次熱循環(huán)X80管線鋼粗晶熱影響區(qū)組織與性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明：當外焊熱循環(huán)峰值溫度在（α+γ）兩相區(qū)范圍時，X80管線鋼的韌性最低，明顯低于一次加熱粗晶區(qū)；硬度最大，明顯高于一次加
電焊機 2016年3期2016-12-13
- 析出強化超細晶粒鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織和性能
鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織和性能單小龍，方俊飛，何宜柱（安徽工業(yè)大學材料科學與工程學院，安徽馬鞍山243002）為研究焊接對800 MPa級Ti、Nb復合微合金化析出強化超細晶粒鋼組織性能的影響.運用Gleeble3500熱模擬試驗機，對實驗鋼進行單道次焊接熱循環(huán)試驗，并研究冷卻速度、冷卻時間t8/5對焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)（CGHAZ）組織、性能的影響.結(jié)果表明：冷卻速度5～15℃/s，CGHAZ的組織為貝氏體，冷卻速度進一步增大，會出現(xiàn)馬氏體.隨著冷卻時間
材料科學與工藝 2016年4期2016-09-27
- 多道次環(huán)焊焊縫組織變化規(guī)律與沖擊韌性的關系研究*
按柱狀晶組織、粗晶區(qū)組織、細晶區(qū)組織、粗晶區(qū)與M/A混合組織、亞臨界粗晶區(qū)組織的順序呈規(guī)律性重復變化。其中粗晶區(qū)與回轉(zhuǎn)奧氏體冷卻形成的晶界鏈狀M/A組元是焊縫韌性下降的主要原因。焊接；環(huán)焊縫金屬；臨界再熱粗晶區(qū)；鏈狀M/A；沖擊韌性0 前 言管線鋼通常要經(jīng)過成型、焊接(直縫或螺旋埋弧焊)、擴徑、連接(多道次環(huán)焊)等多種工序才能最終應用在油氣輸送管線上。制管過程中的埋弧焊焊接熱影響區(qū)(HAZ)是韌性與強度匹配的薄弱環(huán)節(jié)，其韌性和強度可以通過控制焊接熱輸入的大
焊管 2015年1期2015-12-18
- 12Cr1MoVG鋼焊接接頭粗晶區(qū)的再熱脆化行為
與焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)產(chǎn)生再熱裂紋有關[4-6]。為預防事故發(fā)生，提高設備的使用壽命，國內(nèi)外對12Cr1MoVG鋼再熱脆化行為開展了許多研究，但很多研究都是在特定焊接工況條件下進行的，且多為接頭整體性能研究，而針對再熱脆化嚴重及裂紋產(chǎn)生較多的粗晶區(qū)的研究還少見報道。因此，作者通過熱模擬試驗機得到12Cr1MoVG鋼焊接接頭粗晶區(qū)試樣，對粗晶區(qū)再熱脆化行為進行了研究，分析了再熱脆化產(chǎn)生的原因，為進一步優(yōu)化該鋼的焊接工藝提供參考。1 試樣制備與試驗方法試驗用12
機械工程材料 2015年6期2015-12-11
- 智能型耐火鋼焊接熱影響區(qū)高溫拉伸性能研究
高溫拉伸強度在粗晶區(qū)最高，逐漸向細晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)降低，到未相變區(qū)又升高。雙道次焊接熱影響區(qū)也呈現(xiàn)相同的規(guī)律。隨著焊接熱輸入的提高，焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的高溫拉伸強度降低。在焊接熱循環(huán)作用下，碳氮化物（Nb，Ti）（C，N）的溶解、長大和粗化引起了焊接熱影響區(qū)不同區(qū)域高溫拉伸強度的差異。耐火鋼；微合金化；焊接熱影響區(qū)；高溫拉伸0 前言隨著高層建筑業(yè)的迅速發(fā)展，基于安全性、經(jīng)濟性、造型美觀、空間利用等方面的要求，耐火鋼以其高強、輕量、耐火、抗震、相對于防火
電焊機 2015年11期2015-11-23
- 澆鑄板柵筋條晶區(qū)的形成及組織特性
王杜友一、鑄件三晶區(qū)的形成機理在實際生產(chǎn)當中，鑄件是液態(tài)金屬在模具中冷卻凝固后成型的。鑄件的宏觀組織通常是由三個晶區(qū)所組成的，即外表層的細晶區(qū)、中間層的柱狀晶區(qū)以及中心部位的等軸晶區(qū)，其示意圖如圖1所示。圖1 鑄件的三晶區(qū)示意圖1.外層細晶區(qū)當液態(tài)金屬注入模具后，金屬首先從模具壁處開始結(jié)晶凝固，這是因為溫度低的模壁具有強烈的吸熱和散熱作用，使靠近模壁的一層薄膜液體產(chǎn)生極大的過冷，加上模壁可作為非勻形核的基底，因此，在這一薄層液體中立即產(chǎn)生了大量的晶核，并同
新能源科技 2015年1期2015-07-25
- TMCP特厚E500鋼板模擬焊接熱影響區(qū)的組織與性能
500模擬焊接粗晶區(qū)（coarse grained heat affected zone，CGHAZ）連續(xù)冷卻相變曲線；采用掃描電鏡（SEM）、示波沖擊試驗、電子背散射衍射（EBSD）等技術，研究CGHAZ以及后續(xù)再加熱峰值溫度t2p對其組織性能的影響。結(jié)果表明，CGHAZ的顯微硬度值（HV10）、沖擊功及大角度晶界（大于15°）分數(shù)均隨著焊接熱輸入量E的增大而減??；E≤50kJ／cm，組織以細密板條貝氏體（LB）為主，不同位向的板條束之間存在大角度晶界，
四川冶金 2015年6期2015-04-08
- X100管線鋼的焊接冷裂紋敏感性分析
地方之一，因為粗晶區(qū)組織粗大，晶界容易出現(xiàn)淬硬組織，且容易造成應力集中，故冷裂紋在此處容易萌生并擴展，是造成這類管線鋼斷裂的嚴重缺陷之一。在此研究了X100管線鋼的焊接冷裂紋敏感性，確定了X100管線鋼焊接時能防止冷裂紋的最佳預熱溫度范圍。1 試驗材料和方法1.1 試驗材料試驗使用X100管線鋼，板厚18.4 mm，供貨狀態(tài)為熱軋態(tài)。X100鋼的主要化學成分和力學性能如表1、表2所示，X100鋼的顯微組織如圖1所示。表1 X100鋼的化學成分Tab.1 C
電焊機 2015年8期2015-03-12
- E4330鋼模擬粗晶區(qū)組織與性能的研究
1]。一般認為粗晶區(qū)是焊接接頭中的薄弱環(huán)節(jié)[2]。而實際焊接為多層多道焊，后續(xù)焊道對前一焊道的粗晶區(qū)性能也有影響[3]。了解高強鋼焊接接頭粗晶區(qū)性能變化是有意義的。采用熱模擬技術研究了預熱溫度、層間溫度及焊后熱處理對E4330鋼粗晶區(qū)組織與性能的變化規(guī)律，對于制定合理的焊接工藝具有重要作用。1 試驗方法試驗材料為E4330鋼，其化學成分如表1所示。采用調(diào)質(zhì)處理，母材組織為回火索氏體。表1 E4330鋼化學成分 %熱模擬試樣尺寸為11 mm×11 mm×10
電焊機 2014年4期2014-03-12
- 鋁對大線能量焊接條件下HSLA焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)M-A組元及沖擊韌性的影響
下焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的韌性惡化已經(jīng)成為國內(nèi)外研究的熱點[3]。大量研究表明[4-6]，合金元素對低合金高強度鋼在大線能量條件下焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的韌性提高有明顯影響，例如鈮、釩、鈦可在焊接熱循環(huán)過程中產(chǎn)生大量析出物釘扎晶界，起到細化晶粒的作用[4]；鈮、硅能夠改變M-A組元的形貌和含量[5]，鈮還可以促進針狀鐵素體的形成等[6]。低合金高強度鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)內(nèi)往往出現(xiàn)晶粒粗大的粒狀貝氏體，并且在鐵素體板條上析出M-A組元。M-A組元的含量及形貌對于粗晶
電焊機 2014年11期2014-03-12
- ASTM4130鋼焊接冷裂紋敏感性分析*
維氏硬度計測試粗晶區(qū)硬度，光學顯微鏡觀察粗晶區(qū)組織特征。2 試驗結(jié)果與分析2.1 臨界斷裂應力插銷試驗結(jié)果見表3。試驗條件相同情況下，拘束力越大，插銷試棒保持不斷裂的時間越短；反之，斷裂時間明顯延長。以持續(xù)20 h不斷裂的應力作為臨界斷裂應力，不預熱、預熱100℃和200℃的臨界斷裂應力分別為344.46 MPa，642.55 MPa和806.11 MPa。根據(jù)斷裂準則，σcr≥σs能避免冷裂。ASTM4130鋼的σs為785 MPa。因此，實際焊接時，預
焊管 2014年11期2014-01-30
- X80管線鋼焊接熱影響區(qū)組織性能改善措施
區(qū)不同的位置(粗晶區(qū)、細晶區(qū)、臨界區(qū)、亞臨界區(qū))。圖2 不同焊接線能量和不同峰值溫度的熱模擬曲線2 試驗結(jié)果與分析2.1 冷速對組織和性能的影響2.1.1 冷速對組織的影響圖3給出了該X80鋼焊接粗晶區(qū)經(jīng)不同冷速冷卻后金相組織。由圖3可看出，冷速為0.25℃/s時，組織為多邊形鐵素體、珠光體及大量針狀鐵素體(圖 3（a）)；當冷速增加至 0.5℃/s時， 多邊形鐵素體含量很少，組織多為針狀鐵素體，但針狀鐵素體條片及島狀組織較為粗大(圖3（b）)；當冷速達到
焊管 2014年4期2014-01-24
- X70管線鋼焊接接頭斷裂韌度試驗
焊管焊縫熱影響粗晶區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)和金相組織，發(fā)現(xiàn)改變焊接冷卻時間對粗晶區(qū)微觀組織和韌性有較大影響。Miao等［3-4］對海洋結(jié)構(gòu)用鋼S335G10+N埋弧焊焊接接頭進行常溫下CTOD測試，表明該焊接接頭具有良好的斷裂韌性，不需焊后熱處理。Wang等［5］測試了海洋鉆井隔水管X80管線鋼焊接接頭在0℃時的斷裂韌性，發(fā)現(xiàn)熱影響區(qū)CTOD值大于焊縫中心金屬的值，而且焊縫中心金屬裂紋NP取向CTOD值大于NQ取向的值;文獻［6］中比較了兩種焊接工藝下鋼板焊接接頭0°
實驗室研究與探索 2013年8期2013-09-03
- 13MnNiMoR鋼板焊接性研究
定焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變規(guī)律；通過最高硬度試驗、斜Y坡口試驗確定了最佳焊前預熱溫度和再熱脆化溫度敏感溫度區(qū)間；粗晶區(qū)熱模擬試驗確定了該鋼種的焊接工藝適應性；結(jié)果表明13MnNiMoR鋼板具有良好的焊接性，該結(jié)果對制定合適的焊接工藝有重要參考意義。低合金高強鋼；熱影響區(qū)；組織轉(zhuǎn)變；焊接性0 前言13MnNiMoR鋼作為一種低合金高強鋼廣泛應用于鍋爐氣泡等壓力容器的制造。為保證其常溫和中溫性能，13MnNiMoR鋼合金元素含量較高，淬硬傾向較高，熱影響區(qū)易
電焊機 2012年7期2012-11-14
- Q460C鋼組織特性對表面裂紋成因的影響分析
消除，精軋階段粗晶區(qū)先于細晶區(qū)變形，產(chǎn)生不均勻變形，最終導致鋼板表面沿粗晶區(qū)與細晶區(qū)界面開裂.在軋輥摩擦力作用下，多余的變形被向前推壓，沿開裂處向鋼板表面延伸，隨軋制進行，裂紋向內(nèi)部擴展.熱送熱裝生產(chǎn)中，控制粗軋溫度和壓下量是控制裂紋產(chǎn)生關鍵.中厚板;表面裂紋;組織轉(zhuǎn)變;混晶;熱送熱裝控軋控冷工藝已經(jīng)在中厚板生產(chǎn)中得到了廣泛應用，其中傳統(tǒng)Q345級別的微合金結(jié)構(gòu)鋼已經(jīng)開始向Q460和Q550級別轉(zhuǎn)化，但伴隨的是更多的表面裂紋問題［1－2］，特別現(xiàn)在熱送熱裝
材料科學與工藝 2011年5期2011-12-20
- 高強熱軋卷板SQ600MC焊接性研究
0MC熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織轉(zhuǎn)變規(guī)律；最高硬度試驗和斜Y冷裂紋敏感性試驗結(jié)果表明SQ600MC具有低的冷裂敏感性；焊接工藝試驗表明熱輸入在14.26～20.16 kJ／cm范圍內(nèi)SQ600MC焊接接頭的力學性能夠滿足使用要求。高強鋼；SQ600MC；焊接性0 前言工程機械行業(yè)是機械工業(yè)的重要組成部分，工程機械主要包括挖掘機械、鏟土運輸機械、工程起重機械、叉車、工業(yè)車輛等零部件。這些機械的制造所需的焊接結(jié)構(gòu)部件用材通常稱為工程機械用鋼[1]。600 MPa級工
電焊機 2011年5期2011-11-14
- 汽輪機高壓主汽門螺栓斷裂失效分析
現(xiàn)斷口斷裂源為粗晶區(qū)。1.4 硬度試驗在螺栓螺桿部距斷口約30 mm處截取圓環(huán)試樣，在其斷面進行硬度試驗，試驗結(jié)果見表2。表2 硬度值1.5 金相檢驗1.5.1 宏觀組織檢驗在螺栓螺桿部距斷口約30 mm處截取圓環(huán)試樣，在其端面進行宏觀組織檢驗，結(jié)果顯示，在螺桿外圈約半圈長度范圍內(nèi)存在0～5mm深度不等的肉眼可見的粗大晶粒，按照DL/T 439—2006《火力發(fā)電廠高溫緊固件技術導則》C3.1.2.6的規(guī)定，應評定為宏觀粗晶，如圖3所示。圖3 宏觀粗晶1.
綜合智慧能源 2011年7期2011-09-04