斜向

點(diǎn)。1 強(qiáng)制攪拌斜向支撐樁特點(diǎn)根據(jù)斜撐支撐點(diǎn)的不同，斜撐可以分為三類。第一類，斜撐底部撐在基礎(chǔ)底板牛腿[2-3]或暗梁[4]。第二類，斜撐底部撐在支撐樁，支撐樁可以是灌注樁[5]、管樁[6]、攪拌樁[7-8]與樹根樁復(fù)合結(jié)構(gòu)[9]等。第三類，斜撐底部撐在地基土中[10-11]。本文所介紹的強(qiáng)制攪拌斜向支撐樁屬于第三類，它是由鋼格構(gòu)、預(yù)制方樁、強(qiáng)制攪拌體以及擴(kuò)大底部組成（如圖1～3）。鋼格構(gòu)與預(yù)制方樁端部預(yù)先焊接形成整體，液壓送樁過程中，當(dāng)樁內(nèi)部的強(qiáng)制注漿口

溫高壓環(huán)境下鋼管斜向缺陷的檢測(cè)是油氣勘探與開發(fā)中一個(gè)至關(guān)重要的問題。傳統(tǒng)的超聲檢測(cè)方法由于環(huán)境限制存在一定的局限性，而相控陣超聲檢測(cè)技術(shù)則能夠克服這些困難，成為一種更加適合這一特殊環(huán)境的無損檢測(cè)方法。在進(jìn)行深水高溫高壓環(huán)境下鋼管斜向缺陷的檢測(cè)過程中，首先，需要構(gòu)建一個(gè)合適的相控陣超聲檢測(cè)系統(tǒng)。該系統(tǒng)可以通過合理選擇適當(dāng)?shù)陌l(fā)射頻率和波束角度來獲得最佳的檢測(cè)效果。在實(shí)驗(yàn)室中準(zhǔn)備一系列模擬斜向缺陷的樣本，通過這些樣本對(duì)檢測(cè)算法進(jìn)行測(cè)試和驗(yàn)證。隨后，通過調(diào)整靈敏度

,因此錨固基礎(chǔ)的斜向抗拔承載性能可直接影響浮式工程結(jié)構(gòu)的正常使用和工程安全。[1-2]錨樁是海洋工程錨泊系統(tǒng)的重要基礎(chǔ)形式之一,適用于相對(duì)密實(shí)的海床土,例如密實(shí)砂土[3-4]。對(duì)于體形相對(duì)較小的海洋結(jié)構(gòu)物,長(zhǎng)徑比較小的錨樁(偏剛性)應(yīng)用較為廣泛。故明確密實(shí)砂中剛性錨樁斜向抗拔承載特性將對(duì)相關(guān)工程的開展具有積極推動(dòng)作用。近年來隨著相關(guān)浮式工程的實(shí)施,樁基承載研究從傳統(tǒng)的錨樁豎向及水平向承載問題[5-9]逐漸轉(zhuǎn)向錨樁斜向抗拔承載問題[10-16],其中,Ram

]。但目前，關(guān)于斜向與橫向置入融合器的療效及融合率、并發(fā)癥等比較，仍罕有相關(guān)研究。本研究回顧性分析本院骨科于2016年3個(gè)月～2018年9月開展腰椎融合手術(shù)的91例患者臨床資料，探討斜向與橫向置入融合器對(duì)手術(shù)效果、融合率和術(shù)后并發(fā)癥的影響，為臨床提供參考。1 資料與方法1.1 一般資料依照術(shù)中融合器的置入方式不同，將此91例患者分為兩組：斜向組47例，術(shù)中常規(guī)斜向置入單枚子彈頭形融合器[納米羥基磷灰石/聚酰胺66(n-HA/PA66)融合器，廠家：四川納米

現(xiàn)出不可控的織紋斜向?？椢锉砻娴目椉y是提花產(chǎn)品區(qū)別印花的重要特征，其結(jié)構(gòu)變化產(chǎn)生的規(guī)律性經(jīng)緯紗線排列可反射光線，展現(xiàn)出不同光澤的織物織紋效果[5]。近年來，針對(duì)組合全顯結(jié)構(gòu)的表面效果進(jìn)行研究與創(chuàng)新主要有：許雅婷等[6]、彭稀等[7]將蜂巢肌理組織與全顯色結(jié)構(gòu)的分區(qū)域組合增加面料肌理的豐富性；張愛丹等[8]提出了小循環(huán)紋理組織的多方向和多倍率擴(kuò)展設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)了紋理組織與全顯色組織庫的全方位匹配。上述研究將組合全顯結(jié)構(gòu)與肌理組織結(jié)合，能豐富織物表面肌理效果，但并

根斜插柱，每?jī)筛?span id="j5i0abt0b" class="hl">斜向樹杈柱生根于一根豎向勁性主柱上與上方的五道連梁形成整體。如圖 1 所示。圖1 斜插柱（單位：mm）1.2 游泳館斜插柱總體設(shè)計(jì)理念斜杈柱豎向勁性主柱與斜向樹杈柱采用 C50 混凝土澆筑，豎向勁性主柱直徑 1 800 mm，兩根斜向樹杈柱直徑 1 000 mm。斜向樹杈柱角度約為 39°～42°，中心為直徑 800 mm 鋼管混凝土（C50 自密實(shí)）。斜向樹杈柱起步點(diǎn)標(biāo)高為 0.6 m，頂部標(biāo)高與豎向勁性主柱平齊為 5.850 m。鋼管鋼

志點(diǎn)1m的正向、斜向、側(cè)向3個(gè)方向起跳。兩手掐腰，身體正直，雙腿起跳，起跳時(shí)雙腿開立約與肩寬，受試者聽口令開始起跳，優(yōu)勢(shì)側(cè)落地落于力臺(tái)的標(biāo)志點(diǎn)處，且身體能夠保持穩(wěn)定算為成功。2.3 指標(biāo)選取三維測(cè)力平臺(tái)主要記錄跳落過程中產(chǎn)生的力的三維變化，選取跳落的動(dòng)力學(xué)指標(biāo)的x、y、z軸方向的峰值力。采集運(yùn)動(dòng)過程關(guān)節(jié)角度變化，選擇膝、髖、踝節(jié)角度峰值為運(yùn)動(dòng)學(xué)指標(biāo)，根據(jù)采樣頻率推算相關(guān)數(shù)據(jù)時(shí)間，從而進(jìn)一步計(jì)算衍生指標(biāo)載荷率（載荷率=垂直地面反作用力峰值/峰值時(shí)間）。2.4

出新的換擋要求：斜向換擋[4]。如圖1中，2-3-2擋、4-5-4擋的升降過程，選換擋以一種更加迅捷舒適的方式進(jìn)行，選擋路線與換擋路線合成為一條傾斜的直線，這種斜向換擋涉及斜對(duì)的2-3-2和4-5-4擋的切換。圖1 換擋手球處規(guī)范選換擋和斜向換擋路線斜向換擋性能是衡量換擋系統(tǒng)的一個(gè)重要指標(biāo)，而基于幾年前或是更早設(shè)計(jì)生產(chǎn)的手動(dòng)擋汽車，特別是客車、貨車等大中型商用汽車，通常未考慮或只考慮到通過調(diào)整換擋撥頭和換擋導(dǎo)塊來改善變速箱斜向換擋性能[4-5]，并未結(jié)合互

性要求的卡箍上端斜向45°最大許用力為311 N（220 N＋220 N）（分別指向下分力和向外分力，后同），此時(shí)卡箍上端斜向45°施力如圖3所示，主通話器接口的整體應(yīng)力云圖如圖4所示，面罩應(yīng)力云圖如圖5所示?？梢钥闯?，該施力狀況下主通話器接口應(yīng)力小于許用應(yīng)力（31.3 MPa），面罩形成大于0.532 MPa的均勻壓力密封圈。當(dāng)卡箍上端斜向45°施力大于311 N時(shí)，主通話器接口的最大應(yīng)力會(huì)超過其許用應(yīng)力，因此311 N為主通話器卡箍上端斜向45°的最大

分析了鋼絲網(wǎng)片和斜向鋼絲含量的變化對(duì)秸稈生態(tài)夾芯外掛墻板力學(xué)性能的影響,為該墻板的進(jìn)一步研究提供參考.1 墻板模型介紹本論文中秸稈生態(tài)夾芯外掛墻板主要用于農(nóng)村城鎮(zhèn)低層(1～2層)的裝配式鋼結(jié)構(gòu)建筑中,作為非承重墻板.外掛墻板的平面尺寸及厚度見表1.表1 模型墻板尺寸Table 1 Model wall panel size秸稈內(nèi)外葉墻板是由水泥、秸稈纖維、硅藻土、粉煤灰等礦物摻合料及細(xì)骨料等組成的秸稈水泥基材料制備而成,其抗壓強(qiáng)度為21 MPa;保溫材料采

晏軍，黃啟友斜向水泥土樁加固土質(zhì)路堤的模型試驗(yàn)及機(jī)理研究晏軍，黃啟友(中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)公司，湖北 武漢 430063)近年來，斜向水泥土樁技術(shù)在朔黃鐵路路基加固中開始逐漸應(yīng)用。根據(jù)路基沉降變形相似關(guān)系，確定路基模型比例，設(shè)計(jì)一套斜向水泥土樁加固路基的模型試驗(yàn)系統(tǒng)。通過分析斜向水泥土樁加固路堤模型試驗(yàn)監(jiān)測(cè)結(jié)果，系統(tǒng)研究斜向水泥土樁排數(shù)對(duì)路堤沉降、路堤邊坡變形的影響，解釋斜向水泥土樁加固土質(zhì)路堤的作用機(jī)理。研究結(jié)果表明：斜向水泥土樁的樁體明顯有減小頂面沉

分懸臂樁抽出改為斜向樁，與剩余直立的懸臂樁用腰梁連接，即構(gòu)成剪力鍵支護(hù)體系，在不影響主體地下結(jié)構(gòu)施工的前提下，期望增大支護(hù)結(jié)構(gòu)的整體剛度，減小樁頂位移及樁身內(nèi)力，并用模型試驗(yàn)驗(yàn)證了剪力鍵支護(hù)結(jié)構(gòu)相對(duì)單排懸臂樁的優(yōu)勢(shì)。本文在前期工作基礎(chǔ)上研制了斜向樁與直立樁不同組合形式的剪力鍵支護(hù)模型，通過改變斜向樁與直立樁樁身的連接形式，對(duì)比分析不同組合形式的剪力鍵支護(hù)模型的樁頂位移、樁身彎矩及填土面沉降隨開挖深度的變化規(guī)律，同時(shí)進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬，對(duì)各剪力鍵支護(hù)模型的

工期長(zhǎng)等問題。而斜向螺旋錨基礎(chǔ)制造簡(jiǎn)單、安裝施工方便，在施工時(shí)不必大范圍開挖基坑，對(duì)土體的擾動(dòng)小，能充分發(fā)揮原狀土體固有強(qiáng)度，提高承載能力[1]。因此，斜向螺旋錨基礎(chǔ)在輸電線路中具有廣泛的應(yīng)用前景。國(guó)內(nèi)外一些學(xué)者對(duì)螺旋錨基礎(chǔ)進(jìn)行了研究。袁馳等[2]利用有限元軟件對(duì)松砂中螺旋錨上拔承載力及破壞模式數(shù)值分析。陳榕等[3]通過模型試驗(yàn)和有限單元法分析了密砂中圓形錨板上拔承載力的尺寸效應(yīng)問題。郝冬雪等[4，5]對(duì)可塑黏性土和砂土中螺旋錨的上拔承載特性進(jìn)行研究，分析

駛感受。變速器的斜向換擋性能主要由互鎖機(jī)構(gòu)決定，本文將對(duì)商用車變速器互鎖機(jī)構(gòu)的斜向換擋性能進(jìn)行研究，以提高換擋平順性，改善駕駛員的主觀駕駛感受。一、互鎖機(jī)構(gòu)的類型及原理互鎖機(jī)構(gòu)是防止同時(shí)掛入兩個(gè)擋位的一種裝置。商用車變速器的互鎖機(jī)構(gòu)類型主要為鎖球式和互鎖板式。1.鎖球式互鎖機(jī)構(gòu)鎖球式互鎖機(jī)構(gòu)如圖1所示，其互鎖原理為：空擋狀態(tài)時(shí)，所有撥叉軸的側(cè)面凹槽與鋼球、互鎖銷都在同一直線上。在移動(dòng)其中一根撥叉軸時(shí)，該軸兩側(cè)的鋼球從其側(cè)面凹槽中被擠出，兩側(cè)面外鋼球分別嵌入

80）0 引言“斜向拉伸”構(gòu)造形成機(jī)制最早由Withjack以及Mckenzie等人在研究多期伸展裂谷盆地時(shí)提出[1-2]，主要用來描述裂谷盆地邊界與伸展方向不垂直相交時(shí)的構(gòu)造發(fā)育模式。后續(xù)不同學(xué)者進(jìn)行了大量關(guān)于斜向裂谷拉伸的構(gòu)造物理模擬實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ碗m然設(shè)置不完全相同，有剛性和塑性基底之分，有單次拉伸、多次拉伸之分，但均反映了盆地邊界尺度的基底先存斷裂斜向拉伸情況，記錄并描述了盆地邊界以及內(nèi)部構(gòu)造的發(fā)育情況[3-9]。Tron、Clifton以及Boni

°傾斜于梁軸線的斜向復(fù)材U型箍的研究較少。Smith 和Teng[9]完成了一系列端部采用豎向U 形箍錨固的FRP 板加固梁試驗(yàn)，該試驗(yàn)的變量為U 形箍的寬度和位置。試驗(yàn)表明當(dāng)梁底面粘貼同樣長(zhǎng)度的FRP 板時(shí)，與不設(shè)U 形箍過早發(fā)生混凝土保護(hù)層剝離破壞的梁相比，增設(shè)豎向U 形箍對(duì)提升梁的承載能力作用不明顯。Khan 和Ayub[11]研究了100～200 mm 高度的U 形箍的加固效果，并且發(fā)現(xiàn)U形箍的加固效果與高度無關(guān)。除Fu B 等人[12-14]，還

PMQ-1為采用斜向鋼筋籠的復(fù)合板，PMQ-2為采用斜向分布鋼筋網(wǎng)的復(fù)合板，PMQ-1和PMQ-2的配筋形式如圖1，圖2所示。本次試驗(yàn)的加載方式為低周往復(fù)加載，先用墊梁與栓釘將墻板固定，在墻板上端施加大小為140 kN的豎向荷載，豎向荷載保持不變，水平荷載以位移加載控制，以屈服位移Δy=5 mm為一級(jí)，屈服位移之前每級(jí)循環(huán)一次，屈服位移至18 mm每級(jí)循環(huán)兩次，18 mm后每級(jí)循環(huán)一次直至試件破壞，試驗(yàn)材料見表1,表2。表1 PMQ-1材料及尺寸表表2 P

通過各種方法引入斜向紗線，有效提高了復(fù)合材料的抗剪切性能。眾學(xué)者先后研發(fā)了多種織造技術(shù)，發(fā)展了不同構(gòu)造的多向機(jī)織結(jié)構(gòu)。Anahara等[7]開發(fā)研制了多軸向三維機(jī)織物及其成型織造技術(shù)，斜向紗通過導(dǎo)向塊的引導(dǎo)下形成±45°傾斜紗線。Ruzand等[8]研發(fā)出基于浮紋織造原理的多向三維機(jī)織物織造方法和設(shè)備，該織物的斜向紗排布在織物的上下2個(gè)表面。Farely[9]利用浮紋織造原理開發(fā)出一種織造技術(shù)，通過改進(jìn)引緯及打緯機(jī)構(gòu)，理論上可實(shí)現(xiàn)在織物厚度方向任一位置通過

奧薩伐爾定律，對(duì)斜向曲折型線圈中的電磁超聲導(dǎo)波傳播方向進(jìn)行微分分析，試驗(yàn)驗(yàn)證了不同角度斜向曲折型線圈的電磁超聲換能器產(chǎn)生的電磁超聲導(dǎo)波在鋁板中的傳播方向與線圈工作的關(guān)系，為鋁板中的電磁超聲導(dǎo)波全向傳播研究奠定理論與應(yīng)用基礎(chǔ)。1 EMAT線圈數(shù)學(xué)模型EMAT由永磁鐵、線圈和被測(cè)試件3部分組成，永磁鐵提供垂直或者水平方向靜磁場(chǎng)，靜磁場(chǎng)與通電曲折型線圈相互作用，在被測(cè)試件內(nèi)產(chǎn)生超聲導(dǎo)波[9]。建立EMAT斜向曲折型線圈在被測(cè)鋁板中某一點(diǎn)產(chǎn)生的瞬時(shí)磁感應(yīng)強(qiáng)度的等效

，以一定的初速度斜向方向拋出后，物體所做的運(yùn)動(dòng)。也就是說，如果物體拋出時(shí)的速度v不沿水平方向，而是斜向上方或斜向下方的，這種情況常稱為斜拋。斜拋與平拋的相同點(diǎn)就在于它的受力情況與平拋完全相同，即在水平方向仍不受力，加速度仍是零，在豎直方向仍只受重力，加速度仍為g。由于其初速度可以分解成水平方向和豎直方向，分別是vx=vcosθ和vy=vsinθ。因此，斜拋運(yùn)動(dòng)可以看成是水平方向速度為vcosθ的勻速直線運(yùn)動(dòng)和豎直方向初速度為vsinθ的豎直上拋運(yùn)動(dòng)或豎直下

其特征在于，包括斜向格構(gòu)構(gòu)件(1)、環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)和連接板(3)；斜向格構(gòu)構(gòu)件(1)和環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)結(jié)構(gòu)相同；連接板(3)豎直設(shè)置，連接板(3)的兩個(gè)面上均垂直固定連接有環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)；兩個(gè)環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)在同一直線上，連接板(3)的上下兩端均超過兩個(gè)環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)所在直線；連接板(3)與兩個(gè)環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)形成四個(gè)直角區(qū)域，每個(gè)直角區(qū)域均固定設(shè)置有斜向格構(gòu)構(gòu)件(1)，斜向格構(gòu)構(gòu)件(1)與環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)之間的夾角小于90度；如圖2所

斜壓板帶,即等效斜向板帶模型,并根據(jù)各板帶傳遞荷載的大小,對(duì)斜壓板帶的有效寬度進(jìn)行了調(diào)整。利用有限元程序ABAQUS對(duì)鋼框架內(nèi)填再生混凝土墻結(jié)構(gòu)整體模型進(jìn)行了分析,在驗(yàn)證有限元分析方法可行的基礎(chǔ)上,又通過對(duì)不同板帶數(shù)量斜向板帶模型的分析,及不同高跨比、內(nèi)填墻板厚度和混凝土強(qiáng)度的參數(shù)擴(kuò)展分析,確定了鋼框架內(nèi)填再生混凝土墻結(jié)構(gòu)斜向板帶模型板帶數(shù)的合理取值,及板帶數(shù)量對(duì)斜向板帶模型荷載-位移曲線的影響。1 試驗(yàn)概況試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑閱螌訂慰?:3縮尺的鋼框架內(nèi)填再生混凝

需要先在爐后方向斜向起吊至就位標(biāo)高并調(diào)整至水平后再平移至就位位置。關(guān)鍵詞：鍋爐；汽包；頂升裝置；平移；斜向；安全中圖分類號(hào)：TK226 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1004-7344（2018）30-0264-021 前 言越南沿海三期2×622MW工程采用了東鍋生產(chǎn)的DG2028/17.5-II7型前后墻對(duì)沖燃燒、亞臨界中間一次再熱自然循環(huán)汽包鍋爐。鍋爐汽包經(jīng)實(shí)際測(cè)量外形尺寸，長(zhǎng)度超過了鍋爐橫向?qū)挾?，無法水平起升，并且鍋爐爐前方向布置有燃燒器平臺(tái)，汽包無法

過方案比選，探討斜向鉆孔灌注嵌巖樁在外海小型碼頭建設(shè)中的技術(shù)可行性及經(jīng)濟(jì)適用性。關(guān)鍵詞：外海；小型；高樁碼頭；斜向；灌注樁中圖分類號(hào)：U655.1 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006—7973（2018）5-0047-031 引言目前，我國(guó)在外海的港口建設(shè)技術(shù)已經(jīng)十分成熟，各類已經(jīng)建成投產(chǎn)的大中型碼頭已不計(jì)其數(shù)，且碼頭等級(jí)在不斷刷新高；但有部分小型碼頭，特別是漁業(yè)碼頭，碼頭等級(jí)較低，但因選址限制需要建設(shè)在外海位置時(shí)，碼頭設(shè)計(jì)荷載中工藝荷載、船舶荷載等均不是

400）1 引言斜向水泥土樁法已經(jīng)被廣泛地應(yīng)用于鐵路運(yùn)輸列車通行的情況下的路基加固施工技術(shù)，對(duì)于現(xiàn)代社會(huì)運(yùn)輸行業(yè)具有關(guān)鍵的意義。目前為止，斜向水泥土樁法是唯一一種可以在列車通行狀態(tài)下對(duì)鐵路路基進(jìn)行加固的方法，同時(shí)該技術(shù)還具備較高的牢固性與效率。斜向水泥土樁法結(jié)合了加固技術(shù)與單管旋噴高壓注漿技術(shù)，進(jìn)而在路基內(nèi)部形成斜向柱狀的固體水泥載體，不僅有效加固了鐵路路基，還在較大程度上改善了因鐵路路基承載力不足難以承載較大的、各方面的壓力而導(dǎo)致的一系列危害。該技術(shù)最大

50001）針對(duì)斜向流換熱器殼程流體流動(dòng)的特點(diǎn)，提出一種傾斜折流柵式換熱器。采用CFD軟件Fluent對(duì)常規(guī)斜向流換熱器和傾斜折流柵式換熱器進(jìn)行數(shù)值研究，分析了折流柵的裝配方式和傾斜角度對(duì)傾斜折流柵式換熱器殼側(cè)流體流動(dòng)和傳熱性能的影響。結(jié)果表明：與常規(guī)斜向流換熱器相比，柵片同向裝配時(shí)，傾斜折流柵式換熱器殼程傳熱系數(shù)和綜合性能分別增加6.18%～6.47%和3.22%～3.59%；柵片同向裝配，折流柵傾斜角為70°時(shí)，換熱器殼程傳熱系數(shù)和綜合性能均達(dá)到最大，

相鄰高低跨地下室斜向底板施工技術(shù)齊國(guó)麗哈爾濱華德學(xué)院建筑行業(yè)日新月異地發(fā)展，人們對(duì)建筑的利用方式也逐漸變得更加充分，所以地下室的應(yīng)用也變得越來越廣泛，相鄰高低跨地下室這一結(jié)構(gòu)應(yīng)運(yùn)而生。為了能夠保證施工效果，斜向底板技術(shù)值得大書特書，其廣泛的應(yīng)用和較高的施工效率得到了人們的認(rèn)可。深基坑；高低跨；斜向底板；施工技術(shù)地下室往往是地基的一部分，所以地下室施工的質(zhì)量會(huì)直接決定該建筑工程的質(zhì)量，所以是建筑施工中極其重要的一環(huán)。在軟體地區(qū)，這個(gè)問題尤為突出，由于土質(zhì)的特

；小曲線；橫向、斜向；反力架1 前言近年來，隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的迅速增長(zhǎng)，地下鐵道建設(shè)開始進(jìn)入大發(fā)展時(shí)期。多數(shù)大城市正在建設(shè)和籌建自己的軌道交通，盾構(gòu)施工法因自身安全快速的優(yōu)勢(shì)，在區(qū)間隧道施工中所占比例不斷增加。在有限的環(huán)境空間內(nèi)，如何確保施工區(qū)域既有結(jié)構(gòu)物等重要設(shè)施的安全，又能安全快速完成下井始發(fā)及接收吊出施工任務(wù)，已經(jīng)成為工程界和學(xué)術(shù)界關(guān)注的重點(diǎn)和迫在眉睫的任務(wù)。國(guó)內(nèi)盾構(gòu)施工多數(shù)采用盾構(gòu)由車站進(jìn)行始發(fā)或由工作井進(jìn)行始發(fā)兩種方案，很多城市在盾構(gòu)由工作井進(jìn)行始發(fā)

710065)?斜向預(yù)應(yīng)力混凝土復(fù)合式路面預(yù)防橋頭跳車技術(shù)韓 微 微(西安公路研究院,陜西 西安 710065)介紹了斜向預(yù)應(yīng)力混凝土路面基層的技術(shù)優(yōu)勢(shì)，并結(jié)合工程實(shí)例，闡述了斜向預(yù)應(yīng)力混凝土復(fù)合式路面設(shè)計(jì)方案，指出采用該路面能使橋梁與路面之間形成剛性過渡，緩解由于差異沉降引起的橋頭跳車問題。斜向預(yù)應(yīng)力，復(fù)合式路面，橋頭跳車，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，公路修建里程不斷增加，道路等級(jí)不斷提高，橋梁、涵洞、通道、隧道、立交等公路構(gòu)造物所占的比重也越來

然曲線，以貼身的斜向剪裁在時(shí)尚史留名，享有“斜裁女王”、“斜裁之母”、“裁縫師里的建筑師”等美名。2.斜裁法瑪?shù)铝铡ぞS奧內(nèi)的斜裁法是運(yùn)用面料斜向的拉伸性和向下的自然懸垂性進(jìn)行剪裁的高難度斜向裁剪法。該方法能最大限度的借助面料特性及地心引力所產(chǎn)生的自然懸垂?fàn)顟B(tài)來表現(xiàn)人體自然體態(tài)，塑造出能恰如其分地包裹人體身軀的、理想的服裝外觀形態(tài)。3.國(guó)內(nèi)外“斜裁”比較國(guó)內(nèi)通行的斜裁工藝與斜裁工藝的創(chuàng)始人和發(fā)揚(yáng)者維奧內(nèi)的裁剪方式不同。我國(guó)流行的“斜裁”方式是利用平面紙樣制版

能梯度泡沫薄壁管斜向沖擊耐撞性仿真研究趙博文，仲衍慧，莊夢(mèng)夢(mèng)(中國(guó)汽車技術(shù)研究中心汽車試驗(yàn)研究所 天津300300)采用有限元分析方法，以比吸能和初始碰撞力峰值為評(píng)價(jià)指標(biāo)，通過與等質(zhì)量均值密度泡沫填充管對(duì)比，研究了一種新型功能梯度泡沫填充管在不同沖擊角度下的失效模式和耐撞性能，分析了包括泡沫梯度指數(shù)、壁厚和泡沫密度變化范圍在內(nèi)的結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)其在斜向沖擊下耐撞特性的影響。結(jié)果表明，功能梯度泡沫填充管在斜向沖擊下的耐撞性能明顯優(yōu)于均值密度泡沫填充管；結(jié)構(gòu)參數(shù)之間

常在梁內(nèi)配置交叉斜向鋼筋，使其延性能力能夠達(dá)到地震作用時(shí)剪力墻對(duì)連梁的延性需求。本文介紹了連梁內(nèi)斜筋的3種不同布置形式，研究了試驗(yàn)?zāi)M短連梁地震作用下的基本原理和力學(xué)性能。關(guān)鍵詞：交叉斜向鋼筋；短連梁；地震作用前言隨著我國(guó)高層建筑的增多，為了更加有效地提高其抵抗地震的能力，保證結(jié)構(gòu)的使用安全，短連梁出現(xiàn)在建筑剪力墻抗震設(shè)防的重要部位，是地震作用下的第一道防線。在傳統(tǒng)的短連梁配筋方案中，主要為單純布置橫向水平箍筋，但汶川地震后建筑損毀情況分析發(fā)現(xiàn)承載剪切沖擊

升梁、水平支撐、斜向支撐等部分組成，如圖2、圖3所示，其中水平支撐和爬升梁處于同一平面，爬升梁與斜向支撐處于同一立面。和爬升梁處于同一平面，爬升梁與斜向支撐處于同一立面。塔吊荷載傳力路徑如下：塔吊工作時(shí)和非工作時(shí)的荷載通過C形框?qū)⒑奢d傳遞至爬升梁上，其中水平荷載由爬升梁和水平支撐傳遞至核心筒結(jié)構(gòu)，垂直荷載由爬升梁和斜向支撐傳遞至核心筒結(jié)構(gòu)。傳統(tǒng)塔吊爬升支承裝置的傳力存在如下缺點(diǎn)：1）爬升梁和水平支撐會(huì)向核芯筒翼墻傳遞較大的水平拉壓力，翼墻的強(qiáng)度往往無法滿足

?2015153斜向撞擊下HybridIII胸部的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)與損傷評(píng)價(jià)*賴興華1,2,周 青1(1.清華大學(xué)汽車工程系，汽車安全與節(jié)能國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084; 2.清華大學(xué)蘇州汽車研究院(相城)，蘇州 215000)基于經(jīng)驗(yàn)證的HybridIII有限元模型，進(jìn)行假人胸部水平面內(nèi)斜角度碰撞的仿真，對(duì)比了其在不同角度(30°，45°和60°)、不同速度的撞擊下的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)和變形特性,分析了HybridIII胸部斜向受載的生物逼真度。結(jié)果表明，Hyb

，獲得每顆衛(wèi)星的斜向總電子含量（STEC）。在輸入相應(yīng)的F10．7值、測(cè)站位置、衛(wèi)星位置和時(shí)間信息后，便可利用Ne Quick2模型獲得斜向總電子含量。最后將其與實(shí)測(cè)的斜向總電子含量求差來評(píng)估模型的精度。為了更好地闡述Ne Quick2模型的性能，將其與國(guó)際參考電離層（IRI）［10］和 Klobuchar模型［1］結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。IRI模型是IRI工作組基于大量的探測(cè)資料和研究成果開發(fā)的全球電離層模型。該模型可獲得任一時(shí)間、地點(diǎn)上空50～2 000 k

方式（上下鎖緊和斜向鎖緊），分析了兩種鎖緊方式對(duì)軋輥定位精度的影響及對(duì)軋輥軸向力的承受能力等。分析認(rèn)為：上下鎖緊方式對(duì)于三輥連軋管機(jī)軋輥定位精度的提高具有積極效果；斜向鎖緊方式雖然降低了軋輥的定位精度，但是能承受更大的軋輥軸向力，軋制機(jī)架定位更加穩(wěn)定，是一種更為可靠的機(jī)架鎖緊方式。三輥連軋管機(jī)；側(cè)向換輥；機(jī)架鎖緊；上下鎖緊；斜向鎖緊；軋制精度連軋管機(jī)以其優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、高效率、低消耗等特點(diǎn)，成為世界無縫鋼管主要生產(chǎn)企業(yè)的首選機(jī)型之一［1-10］。軋制機(jī)架是連軋

高低跨分隔墻采用斜向底板的形式處理，斜向底板厚度最薄處800 mm，最厚處1 600 mm，高差4 m，沿線長(zhǎng)度為145 m。高低跨分隔處斜向底板剖面見圖2。2 施工關(guān)鍵問題2.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與圍護(hù)設(shè)計(jì)需求差異圍護(hù)設(shè)計(jì)斜向底板處做法要求如圖3所示：圖2 斜向底板剖面圖3 支護(hù)結(jié)構(gòu)與斜向底板剖面根據(jù)圖3可知，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求斜向底板需在支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)經(jīng)坑底加固處理后的基底土層上面施工；而圍護(hù)設(shè)計(jì)為保證支護(hù)結(jié)構(gòu)拆除時(shí)底板換撐帶能夠形成強(qiáng)有力的傳力效果，防止圍護(hù)結(jié)構(gòu)發(fā)生踢

B軸墻體存在兩道斜向裂縫，走向呈南低北高，最大裂縫寬度約7.0 mm;1-2/A軸墻體在窗洞口下角存在一道斜向裂縫，走向呈西低東高，最大裂縫寬度約4.0 mm;2-3/A軸墻體存在多條斜向裂縫，走向呈西低東高，最大裂縫寬度約16.0 mm;且墻下連梁出現(xiàn)受力裂縫;4/A-B軸墻體存在斜向裂縫，走向呈南高北低，最大裂縫寬度約11.5 mm;4-5/(1/A)軸墻體存在水平向裂縫，最大裂縫寬度約5.5 mm;5/A-B軸墻體存在斜向裂縫，走向呈南高北低，最大裂

07)0 引 言斜向探測(cè)電離圖記錄了接收信號(hào)的相對(duì)群時(shí)延(相對(duì)傳播時(shí)間)與頻率的關(guān)系，主要用于研究不同時(shí)間不同頻率的電離層傳播模式，以實(shí)時(shí)確定特定鏈路上可能存在的傳播模式、頻率范圍及射線距離[1]。當(dāng)需要斜向探測(cè)系統(tǒng)實(shí)時(shí)準(zhǔn)確地提供探測(cè)信息時(shí)，對(duì)探測(cè)圖形描跡的提取尤為重要。 電離層斜向探測(cè)工作的高頻段有大量的短波通信，廣播電臺(tái)及大氣噪聲等外干擾，嚴(yán)重影響斜向探測(cè)電離圖描跡的提取。國(guó)內(nèi)外關(guān)于斜向探測(cè)電離圖描跡提取公開發(fā)表的文獻(xiàn)較少。文獻(xiàn)[2]給出了一種斜向探測(cè)

法有多種，主要有斜向水泥土樁法、灌漿法、基床封閉法、擠密樁法、基床換填法、土工格室墊層法等，但適合在列車運(yùn)行條件下路基加固，且加固效果可靠的只有斜向水泥土樁法。斜向水泥土樁法是用單管旋噴高壓注漿技術(shù)在鐵路路基中形成了一系列一定直徑、一定間距的斜向柱狀水泥土固結(jié)體，提高了路基承載力，減少了路基下沉引起的病害，從而達(dá)到加固既有路基效果的方法。這種加固方法從施工方法、加固質(zhì)量到適用范圍，與其他整治方法有所不同，有其獨(dú)到之處，具有適用范圍廣、施工簡(jiǎn)便安全、可不中斷

式主要徑向進(jìn)刀、斜向進(jìn)刀兩大類，其中斜向進(jìn)刀又分單側(cè)斜向進(jìn)刀、改良的單側(cè)斜向進(jìn)刀、雙側(cè)交互式進(jìn)刀三種情況。具體應(yīng)用時(shí)應(yīng)根據(jù)螺紋的螺距、加工精度、工件材料、刀片型式、刀具材料等來選擇。1.1 徑向進(jìn)刀方式徑向進(jìn)刀方式(如圖1所示)是最常用的一種方式。多次進(jìn)刀的方向一致，切削時(shí)刀具的兩條切削刃都參與切削。該種進(jìn)刀方式，可以獲得比較正確的齒形，但由于刀片兩側(cè)刃同時(shí)切削，切削力較大，容易產(chǎn)生扎刀現(xiàn)象，且排屑困難，因此主要適用于加工螺距較小的螺紋。1.2 斜向進(jìn)刀方

046內(nèi)容提要：斜向逆沖作用在自然界普遍存在，研究斜向逆沖斷層相關(guān)褶皺的構(gòu)造幾何學(xué)特征，識(shí)別斷層相關(guān)褶皺是否存在斜向逆沖有重要意義。文章采用Trishear 4.5、Gocad以及Trishear3D軟件構(gòu)建一系列不同滑移量的斷層轉(zhuǎn)折褶皺和斷層傳播褶皺的二維正演剖面，通過連接一系列不同排列方式的二維剖面建立了三種不同逆沖滑移方向的斷層轉(zhuǎn)折褶皺和斷層傳播褶皺的假三維模型，通過不同假三維模型的比較分析來探討斜向逆沖斷層相關(guān)褶皺的構(gòu)造幾何學(xué)特征。研究發(fā)現(xiàn)，斜向逆

310032）斜向荷載作用下樁群中設(shè)置斜樁對(duì)其沉降的影響分析楊 陽，王國(guó)才，金菲力（浙江工業(yè)大學(xué) 建筑工程學(xué)院，浙江 杭州 310032）斜向荷載作用下樁群的設(shè)置方式對(duì)其承載力和沉降有較大影響.為揭示這一影響規(guī)律，采用非線性有限元軟件對(duì)斜向荷載作用下樁群中設(shè)置的斜樁進(jìn)行三維建模，分析了斜樁的傾角、樁-土彈性模量、斜樁樁長(zhǎng)以及樁數(shù)等因素對(duì)群樁沉降的影響.結(jié)果表明：地基土質(zhì)情況、斜樁的傾角、剛度和樁長(zhǎng)與樁數(shù)等對(duì)傾斜群樁的沉降影響較大，所得結(jié)論對(duì)斜向荷載作用下

有一組較大面積的斜向群孔，該部分的成型與主型芯脫模和側(cè)抽芯均形成倒扣區(qū)。此外，罩體外表面前、后兩處有內(nèi)凹，所以在模具設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)考慮以下幾個(gè)問題：（1）如何解決斜向群孔脫模倒扣問題；（2）側(cè)抽動(dòng)作順序問題；（3）澆口的選擇應(yīng)有利于補(bǔ)料。2 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由于塑件為關(guān)于Z-Y面對(duì)稱的曲面形狀，外表面前、后兩處內(nèi)凹，故外曲面由哈夫滑塊成型，考慮到塑件頂部阻礙哈夫滑塊的水平抽芯和便于加工，塑件頂部成型采用獨(dú)立鑲塊，曲面上的斜向群孔采用斜向側(cè)芯成型。2.1 分型面設(shè)計(jì)

色一面朝外。2.斜向對(duì)折正方形彩色紙，折出折痕后打開。3.重疊對(duì)角線兩端的角。4.在紙張中央留下印記即可，無需折到底。5.打開，折下對(duì)角線右上角，使頂點(diǎn)位于對(duì)角線上大約四分之一處。6.再以對(duì)角線為中線重疊另外兩角。7.同6，斜向折下上方兩片紙，并使頂角接觸到底邊。8.斜向上折右側(cè)，完全包住下折紙片的右邊。9.用透明膠固定住身體與尾巴的接合處。10.畫上小魚的眼睛、嘴和鰭，一條游泳的魚就做好了。