端面
- 海洋平臺油氣混輸泵軸端密封改進設計與試驗研究?
n 進口，采用雙端面機械密封結構，配Plan54 沖洗方案，由外部引入高于泵送介質壓力的潔凈流體至密封腔，通過強制循環(huán)的方式對密封端面提供潤滑和冷卻，以解決泵輸送多相混合介質易造成密封端面潤滑膜運行不穩(wěn)定而提前失效的問題，其應用工況參數(shù)見表1。表1 應用工況參數(shù)Table 1 Application condition parameters然而，該進口機械密封在實際運行過程中，經(jīng)常會出現(xiàn)密封端面異常磨損、密封環(huán)熱裂紋或斷裂（如圖1 所示）、防轉銷釘剪切或偏
潤滑與密封 2023年11期2023-12-06
- 端面齒的參數(shù)研究與加工
100）0 引言端面齒又稱鼠牙盤、赫斯齒（Hirth-tooth），具有結構緊湊、自定心、重復裝配定位精度高、傳遞扭矩大、轉子部件剛度大、臨界轉速高等優(yōu)點。不過，由于端面齒聯(lián)接接觸精度一般要達到80%以上，對加工精度要求較高，最初主要應用于加工中心、柔性單元、數(shù)控機床、組合機床、測量儀器、各種高精度間歇式圓周分度裝置、多工位定位機構以及其他需要精密分度的高端設備上，如數(shù)控車床中的自動回轉刀架、銑床及加工中心用的回轉工作臺，均采用端面齒作為精確定位元件[1]
裝備制造技術 2023年8期2023-10-24
- 端面齒式剖分叉頭加工方法研究
)在機械傳動中,端面齒盤(鼠牙盤)具有力矩性能高、自動定心、重復精度高等特點,廣泛應用在高檔數(shù)控機床刀塔、回轉工作臺等部件之中[1]。本文介紹的端面齒式剖分叉頭是半叉式萬向節(jié)的主要部件之一,主要采用制造精度高、應力分布均勻、承載能力強的半圓形端面齒盤聯(lián)接方式,再用高強度螺柱將兩個半叉頭把合成一個叉頭的新型叉頭結構[2],其可應用于傳動扭矩大、沖擊載荷大、載荷交變頻繁的重載工況。端面齒式剖分叉頭剖切面采用半圓端面齒盤聯(lián)接,與傳統(tǒng)采用平行鍵定位聯(lián)接的剖分叉頭相
大型鑄鍛件 2023年5期2023-10-13
- 表面波度對泵用液體圓孔端面密封泄漏特性的影響
10032)多孔端面密封作為一種非接觸式端面密封，可應用于航天燃油泵等設備[1-2]的軸端密封，在高參數(shù)工況下，通過調控密封端面織構結構來實現(xiàn)密封優(yōu)良的耐磨性，以及嚴格控制介質的泄漏，從而保證設備的可靠性。對于圓孔織構密封端面，國內外學者針對其密封動壓效應開展了理論和實驗研究[3-8]。研究表明，密封端面加工圓孔織構可以減小摩擦副的磨損，同時通過控制孔的排布方式和幾何參數(shù)可實現(xiàn)良好的動壓開啟性能以及低泄漏特性。由于密封環(huán)加工過程中機器存在低頻振動[9]以及
潤滑與密封 2023年5期2023-05-25
- 車刀銑削中心發(fā)散圓環(huán)端面銳根齒技術
60121 序言端面齒常見于對接、傳動機構和減速機構中，為了連接牢固，要求該零件齒根圓角半徑＜0.2mm，在傳統(tǒng)加工中，采用滾齒無法滿足設計要求，改用線切割無法保證表面粗糙度要求，磨制成形刀銑削加工由于刀心線速度為0，刀具一接觸零件就會崩刃，因此成為加工中的棘手問題。典型中心發(fā)散圓環(huán)端面銳根齒三維模型及示意如圖1、圖2所示。圖2 典型中心發(fā)散圓環(huán)端面銳根齒零件2 加工分析國內外對中心發(fā)散圓環(huán)端面齒加工方法的研究很少，對于車刀銑削中心發(fā)散圓環(huán)端面銳根齒的研究
金屬加工(冷加工) 2023年1期2023-02-04
- 基于CFD的齒輪泵實際最優(yōu)端面間隙確定方法
[1]。齒輪泵的端面間隙大小是其內泄漏和黏性摩擦損失最重要的影響因素，工程實踐中確定合適的端面間隙對于提高齒輪泵的效率、延長其使用壽命意義重大。鄭躍鵬[2]對液壓齒輪泵兩種主要的端面間隙補償結構分別進行了詳細介紹，并分析說明了兩種結構的工作原理以及優(yōu)缺點。甘學輝等[3]通過對齒輪泵端面間隙油液流動進行詳細研究，提出了常用工況時，齒輪泵端面泄漏造成的容積效率損失與端面黏性摩擦造成的機械效率損失之和最小條件下的最優(yōu)端面間隙解析表達式。陳英等[4]從節(jié)能的角度出
液壓與氣動 2022年10期2022-10-17
- 一種連體式硅橡膠按鍵加工用注塑模具
作臺，工作臺的底端面固定連接有若干支撐腳，工作臺上端面中部安裝有下模座，工作臺的上端面連接有四組支撐桿，支撐桿的頂端連接有支撐板，支撐板的上端面前后側均安裝有氣缸，氣缸的輸出端固定連接有上模座，工作臺的上端面中部開設有安裝槽，工作臺的底端面中部安裝有第一電機，本注塑模具操作簡單，通過第一電機工作可帶動推料板上下移動，從而可將注塑件推出模腔，通過密封圈可增強推料板移動到推料槽時的密封性，避免注塑原料漏到安裝槽內部(申請專利號：CN202121137664.4
橡塑技術與裝備 2022年10期2022-10-03
- 一種連體式硅橡膠按鍵加工用注塑模具
，所述工作臺的底端面固定連接有若干支撐腳，所述工作臺上端面中部安裝有下模座，所述工作臺的上端面連接有四組支撐桿，所述支撐桿的頂端連接有支撐板，所述支撐板的上端面前后側均安裝有氣缸，所述氣缸的輸出端固定連接有上模座，所述工作臺的上端面中部開設有安裝槽，所述工作臺的底端面中部安裝有第一電機，本注塑模具操作簡單，通過第一電機工作可帶動推料板上下移動，從而可將注塑件推出模腔，通過密封圈可增強推料板移動到推料槽時的密封性，避免注塑原料漏到安裝槽內部（申請專利號：CN
橡塑技術與裝備 2022年9期2022-09-05
- 端面寬度對機械密封極限pcv(pressure×velocity)值的影響
-2].機械密封端面通常由一對材料硬度不同的摩擦副組成，浸漬石墨和碳化硅因各自具有優(yōu)異的物化性能，是分別用于制造摩擦副的典型靜環(huán)和動環(huán)用材[3-4].浸呋喃樹脂石墨的摩擦學特性和機械強度均優(yōu)于未浸漬石墨，并且浸呋喃樹脂石墨在摩擦表面可形成更加穩(wěn)定的轉移膜，能有效降低摩擦系數(shù)和磨損率[5-7].眾多研究表明[8-9]，石墨和碳化硅配副較碳化硅和碳化硅配副表現(xiàn)出更優(yōu)的摩擦與耐磨特性.因此，在本文中選取浸呋喃樹脂石墨與微孔常壓燒結碳化硅作為密封摩擦副.pv(壓力
摩擦學學報 2022年1期2022-02-28
- 半叉式萬向節(jié)剖分叉頭聯(lián)結方式研究
定位通過剖分叉頭端面楔形鍵與相關配合法蘭鍵槽配合實現(xiàn)。該結構存在以下不足：圖2 早期半叉式萬向節(jié)剖分叉頭結構示意圖Figure 2 Split fork head of former half fork universal joint兩件剖分叉頭的軸承孔、剖切面鍵槽均單獨加工，裝配時須多次裝配找正，配作鍵槽和鍵，裝配工藝復雜，裝配后須同時保證把合后軸承孔的同軸度、鍵和鍵槽以及剖分叉頭法蘭端面楔形鍵與相關配合法蘭鍵槽的有效接觸率。該結構裝配工藝性較差，在配作
中國重型裝備 2022年1期2022-02-11
- 水輪機導葉端面間隙值設置及密封結構設計探討
言合理地設置導葉端面間隙值和設計密封結構，對水輪機運行非常重要。眾所周知，機組的效率、運行穩(wěn)定性和檢修維護周期是檢驗水輪機性能的重要方面。通過對導葉端面間隙值及密封結構方式優(yōu)化設計，可以避免因導葉端面間隙值出現(xiàn)異常，防止端面間隙值加大，上、下導葉端面間隙值不對稱、導葉密封失效，水輪機效率下降，機組開、關等穩(wěn)定性降低等現(xiàn)象的產(chǎn)生，從而滿足水輪機大修周期要求。本文根據(jù)已運行電站成功的優(yōu)化設計經(jīng)驗，針對水輪機導葉端面間隙值與密封結構方式應用，提出若干意見供探討。
西北水電 2021年4期2021-09-22
- 近距離煤層群重復采動下端面冒頂影響因素分析及防治
煤層群重復采動下端面冒頂?shù)挠绊懸蛩?，確定重復采動下端面冒頂機理，提出有效的控制方法是實現(xiàn)近距離煤層安全開采的必然要求[1-2]。學者們針對端面冒頂及防治進行了大量研究，魏臻[3]統(tǒng)計分析了典型端面冒頂案例，明確了端面冒頂對采場支架-圍巖結構體系的影響形式與因素，通過研究支架覆巖平衡結構失穩(wěn)機理，利用相似模擬和數(shù)值模擬分析了端面冒頂?shù)母饕蛩赜绊懱卣?，提出了頂板管理措施的改進建議。鞠金峰等[4]對神東礦區(qū)大柳塔煤礦開采時端面頂板冒漏進行了分析，從覆巖關鍵層“懸
工礦自動化 2021年8期2021-09-02
- 微補償技術在曲軸軸向圓跳動控制中的應用
量2950kg。端面D要求對基準A和B全跳動0.04mm，端面C是在磨床上磨削加工，跳動為0.01mm，與端面D連接的是一個1000mm長的連接軸。端面D的跳動會影響裝配在端面D上的連接軸外圓的跳動，并直接影響發(fā)動機的輸出功率、整機動平衡和可靠性。圖1 曲軸兩端結構在試制過程中發(fā)現(xiàn)，端面D受到磨床行程限制，無法在磨床上磨削加工，改造磨床短時間內無法完成，并且改造成本較高。端面D在車床上加工時全跳動始終達不到圖樣設計要求。在車床上對圖中φ275mm外圓跳動和
金屬加工(冷加工) 2021年5期2021-05-28
- 氣態(tài)烴非催化部分氧化燒嘴端面傳熱過程研究
速度的增加，燒嘴端面溫度會呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。為了使氣態(tài)烴非催化部分氧化制備的合成氣中H2、CO的配比直接滿足下游化工合成的要求，通常采用在轉化爐中加入CO2或水蒸氣的方式，該過程省卻變換裝置，同時CO2的通入為改善燒嘴端面傳熱創(chuàng)造了條件。本文通過數(shù)值模擬的方法，以CH4為主要氣態(tài)烴原料，分析計算了CO2通道添加在O2和CH4通道之間的三通道燒嘴以及CO2加入O2管線稀釋O2的雙通道燒嘴中轉化爐燃燒溫度的分布、燒嘴端面傳熱量、端面溫度和熱應力的情況，為
華東理工大學學報(自然科學版) 2021年1期2021-02-27
- 工作參數(shù)對接觸式機械密封端面接觸特性的影響
接觸式機械密封兩端面間的實際接觸都是發(fā)生在端面的微凸體上[4-5]，微凸體的變形與接觸特性對機械密封工作性能有著重要影響[6-12]。魏龍等[13-15]基于分形理論，對接觸式機械密封端面微凸體的變形特性和磨合過程密封端面的接觸特性隨端面形貌分形參數(shù)的變化規(guī)律進行了研究。結果表明，密封端面的接觸微凸體包括彈性變形的微凸體、塑性變形的微凸體以及彈塑性變形的微凸體；且隨著磨合過程的進行，密封端面的形貌分形參數(shù)趨于穩(wěn)定值。接觸式機械密封的端面接觸特性除受端面形貌
液壓與氣動 2021年1期2021-01-14
- 深海機械密封端面摩擦及變形特性研究*
而溫度的升高會使端面產(chǎn)生變形，可能增加泄漏量甚至造成密封副撓動；當溫度高于密封介質沸點時，還會造成介質氣化，產(chǎn)生氣蝕，造成密封端面損傷[1]。深海環(huán)境高壓、低溫、工況多變等因素對機械密封的密封性能影響較大，因此準確分析深海環(huán)境下機械密封端面變形情況，避免因過大的端面變形導致機械密封泄漏失效，對海洋密封的發(fā)展和延長機械密封使用壽命具有重要意義。關于機械密封端面變形，國內外學者提出多種研究方法。LEBECK[2]通過分析各個載荷對端面變形的影響，對幾種計算端面
潤滑與密封 2020年9期2020-10-10
- 機械密封端面混合摩擦熱計算分形模型
8)引言機械密封端面處于混合摩擦工況時，其端面間的液膜厚度基本上與表面粗糙度處于同一數(shù)量級，端面摩擦熱由液膜黏性剪切摩擦熱和微凸體接觸摩擦熱兩部分組成[1-5]。摩擦熱會引起密封端面的溫度升高及摩擦系數(shù)的變化，進而影響機械密封的使用壽命和工作性能[4,6-11]。 理論計算密封端面摩擦熱時，計算液膜黏性剪切摩擦熱的關鍵是求解密封端面間的液膜厚度；計算微凸體接觸摩擦熱的關鍵是求解密封端面間的微凸體接觸壓力。目前，求解密封端面液膜厚度多采用Patir等[12]
液壓與氣動 2020年7期2020-07-15
- 基于分形理論的接觸式機械密封端面摩擦熱模擬計算
由于動、靜環(huán)密封端面相互貼合并相對滑動，從而產(chǎn)生了摩擦熱。摩擦熱會引起密封端面溫度升高及摩擦系數(shù)的變化[1-4]，進而影響機械密封的工作性能和使用壽命[5-7]。過大的端面摩擦熱會使密封端面間液膜汽化，造成密封失穩(wěn)、泄漏量增加，還會加劇端面的磨損和腐蝕，甚至引起熱沖擊和熱裂等。準確計算端面摩擦熱是研究機械密封端面溫度及密封環(huán)溫度場分布的基礎[8-11]。由于接觸式機械密封端面間的實際接觸只發(fā)生在摩擦面較高的微凸體上，端面的接觸特性對端面摩擦熱有較大的影響。
流體機械 2020年5期2020-06-24
- 專用端面槽锪刀的設計及制造
葛建華1. 專用端面槽锪刀的設計用戶提供一工件樣品如圖1所示，要求按樣品來制造所需的專用端面槽成形刀具來提高加工效率。該工件為一端蓋，材料為38CrSi，熱處理后調質硬度為26～30HRC。該端蓋端面槽原工藝是在車床上先用普通端面直槽車刀進行粗車，然后用刃尖為R1.5mm的成形車刀經(jīng)多次精車制成。由于端面直槽車刀的幾何形狀是外圓車刀與內孔車刀的綜合，其副后刀面的圓弧半徑R必須小于端面直槽的大圓弧半徑，以避免左副后刀面與工件端面槽孔壁相碰，因此當圓弧較小時車
金屬加工(冷加工) 2020年2期2020-02-25
- 接觸式機械密封跑合過程密封端面平均溫度預測
10048)引言端面溫度對機械密封的工作性能有著直接的影響[1-9]，將密封端面溫度控制在合理的范圍內是保證機械密封長周期穩(wěn)定運行的重要條件。工作時，由于端面間的相對滑動產(chǎn)生摩擦熱，從而引起端面溫度升高。端面溫度的升高又會改變端面間的摩擦特性，使端面摩擦系數(shù)發(fā)生變化[10-12]。過高的端面溫度會使端面間液膜汽化， 造成密封失穩(wěn)，泄漏量增加；溫度升高還會加劇端面的磨損和腐蝕，甚至因溫度變化而引起熱沖擊和熱裂等。由于接觸式機械密封環(huán)大多屬于窄環(huán)，密封端面在熱
液壓與氣動 2020年1期2020-01-15
- 滾動軸承套圈端面彎曲度檢測裝置
產(chǎn)和檢驗。而軸承端面是軸承套圈加工的基準，其端面彎曲度直接影響軸承套圈其他表面各項形位公差的實現(xiàn)以及產(chǎn)品的旋轉精度、配合精度等。因此，提出了一種滾動軸承套圈端面彎曲度檢測方法，并設計了相應的檢測裝置，以實現(xiàn)滾動軸承套圈端面彎曲度的檢測。軸承套圈端面彎曲度是指套圈端面單一周向方向的彎曲程度，檢測時需要使測頭與端面支承點處于同一端面的同一圓周位置。為實現(xiàn)上述目的，需要通過端面支承將被測軸承套圈懸空，保證測量表與支承處于同一端面，且端面支承與測量表位置可調，以使
軸承 2019年2期2019-07-22
- 控制薄壁軸承套圈加工端面翹曲的工藝改進
工時如何有效控制端面翹曲進行分析和討論，并提出一種有效的加工方法，使薄壁軸承套圈的加工精度得到保證。1 端面翹曲的不利影響軸承套圈端面在磨削加工中作為加工的定位基準，磨端面是套圈磨削加工的第1道工序。套圈可以看作是彈性元件，溝道磨削中如果套圈存在翹曲變形，上磁后套圈基準端面即緊貼磁極端面，溝道磨削并退磁后套圈又恢復原狀，套圈基準端面翹曲仍然存在，會對套圈溝道對基準端面的跳動產(chǎn)生不利影響。在薄壁軸承的相關標準和產(chǎn)品設計中，雖然對套圈端面翹曲沒有明確的規(guī)定，但
軸承 2019年2期2019-07-22
- 一種采暖散熱器的散熱管安裝改進結構
架，散熱管本體前端面以及后端面均固定有凸臺，散熱管本體左端通過凸臺連接在連接管一右端面，散熱管本體右端通過凸臺連接在連接管二左端面，固定柱一設置在連接管一右側，散熱管本體裝配在固定柱一內部，固定柱二設置在固定柱一與連接管二之間，散熱管本體裝配在固定柱二內部，該設計便于本實用新型的組裝，固定柱一以及固定柱二左端面和右端面均固定有懸架，該設計便于本實用新型的移動以及固定，本實用新型結構簡單，便于安裝，穩(wěn)定性好，可靠性高。
中國建筑金屬結構 2018年6期2018-08-31
- 一種塑料桶厚度檢測裝置
體，連接蓋板的上端面固定連接有對稱分布的固定把手，連接蓋板的下端面固定連接有第一微型電機，第一微型電機的下端面中心位置固定連接有第一電動伸縮桿，連接主體固定套接在第一電動伸縮桿的下端面，連接主體的內部固定連接有連接支桿，連接支桿的上端面固定連接有防護套圈，防護套圈的外端面四角均插接有第一伸縮桿，連接支桿的外端面四角均固定連接有第二伸縮桿，厚度檢測主體固定卡接在連接主體的外端面。本實用新型通過設有連接蓋板、連接主體和厚度檢測主體，能提高裝置的實用性能，同時也
橡塑技術與裝備 2018年16期2018-08-27
- 鈦合金端面槽精密數(shù)控車削加工工藝研究
2]。1 鈦合金端面槽結構及加工技術要求方位軸下支座是光電探測設備方位部件中的關鍵零件，其涉及到多組精密軸孔配合，包括軸承配合、裝調基準、靜密封和動密封等。其中，方位軸座端面槽側壁是保證整機產(chǎn)品密封性能的關鍵特征，其尺寸精度、幾何誤差要求嚴格(見圖1和圖2)。圖1 端面槽結構圖2 端面槽加工技術要求2 鈦合金端面槽精密車削工藝難點根據(jù)該零件的技術要求及結構特點，采用臥式車削中心進行加工，通過專用工裝的設計與應用，可以一次裝夾完成多處內外圓的加工，也能更好地
新技術新工藝 2018年5期2018-05-30
- 一種橡膠存料喂料一體化裝置
段、壓料段、第一端面、第二端面和底端面，存料段上端的第一端面與外部上游混煉設備的出料口螺栓式連接，以便于接受并存儲上游混煉設備排出的初混膠，存料段的末端與壓料段的下端貫通，壓料段上端的第二端面與油缸螺栓式連接，油缸的下端通過傳動桿結構連接壓砣，壓砣位于壓料段的內部能夠直接作用于壓料段內的膠料，壓料段的底端面與外部下游混煉設備的進料口螺栓式連接，以便于為下游混煉設備喂料。該裝置結構簡單，設計科學，安裝方便，成本低、能耗小，可操作性強，自動化程度高。
橡膠工業(yè) 2018年1期2018-02-16
- 一種電動車傳動裝置
固定在傳動主體上端面，轉軸固定在電機左端面，轉盤安裝在轉軸左端面，油箱固定在傳動主體上端面，油箱右端面設有轉盤。該設計實現(xiàn)了傳動主體的潤滑功能，散熱風扇安裝在傳動主體前端面，制冷板固定在散熱風扇前端面，空氣過濾網(wǎng)安裝在制冷板前端面，該設計實現(xiàn)了傳動主體的及時散功能。本實用新型實現(xiàn)了傳動主體的潤滑功能，實現(xiàn)了傳動主體的及時散功能，實用性強，穩(wěn)定性好，可靠性高。權利要求1.一種電動車傳動裝置，包括電動車主體、傳動主體、潤滑機構以及降溫機構，其特征在于：所述傳動
新能源科技 2018年10期2018-02-15
- 基于流固耦合的接觸式機械密封端面泄漏率的研究
確地計算機械密封端面泄漏率，并分析其影響因素是研究釜用機械密封失效機理的關鍵。采用經(jīng)驗公式計算接觸式機械密封端面泄漏率沒有考慮密封端面變形，存在較大的誤差［1］。目前，考慮密封端面變形并對密封端面間隙和泄漏率進行數(shù)值計算方面，已經(jīng)得到了一些成果。采用數(shù)值計算的方法，可以優(yōu)化密封設計，預測機械密封的性能［2～10］。張緒猛等建立了考慮機械密封端面粗糙度及其摩擦生熱作用的數(shù)學模型，計算結果表明密封端面液膜厚度由內 向外逐漸變大［11］。楊惠霞等提出的混合摩擦機
流體機械 2017年7期2018-01-25
- 特大型圓柱滾子端面精密磨削方法改進
。試驗表明，滾子端面質量（滾子端部對軸線的軸向跳動、端面粗糙度、兩端面平行度等）直接影響滾子的運動平穩(wěn)性，并且圓柱滾子端面是滾子磨削的主要定位基準面，其加工精度直接影響后工序的磨削質量［3］。因此，特大型圓柱滾子端面精密磨削方法至關重要。1 現(xiàn)加工工藝及特點國內中小型圓柱滾子端面磨削多采用雙端面磨床，由于送料盤直徑大、厚度薄等原因，雙端面磨床不適宜特大尺寸滾子的加工［4］。目前大尺寸圓柱滾子端面常用的加工工藝為：磨定位面→磨端面1→磨端面2。磨定位面是將圓
軸承 2017年1期2017-07-25
- 齒輪端面倒棱切削去毛工藝開發(fā)及應用
01800)齒輪端面倒棱切削去毛工藝開發(fā)及應用曹進琪，史鵬飛(上海汽車變速器有限公司，上海 201800)主要介紹了齒輪倒棱的作用，齒輪端面作為定位面時的常規(guī)工藝。同時介紹了新的齒輪端面倒棱后的特殊切削去毛技術，并對相關工藝的開發(fā)及應用前景作了一定的探討。齒輪；倒棱；切削去毛技術0 引言隨著汽車生產(chǎn)技術的發(fā)展和使用要求的提高，汽車齒輪正朝著高精度、高強度、低噪聲及長壽命方向發(fā)展，從而對齒輪的加工工藝提出了更高要求。對齒輪輪齒進行倒棱是控制齒輪噪聲一個十分重
汽車零部件 2017年4期2017-07-12
- 一種面板復合輔助工具
基板，所述基板上端面依次復合有膠黏層和面板，還包括輔助條，所述輔助條上端面高于基板的上端面，并且所述基板的上端面至輔助條的上端面的垂直高度等于所述膠黏層和面板的厚度之和。該發(fā)明在基板上復合面板時，增設一個輔助條，并且限定基板的上端面至輔助條的上端面的垂直高度等于膠黏層和面板的厚度之和，因此在復合時，只需控制面板的上端面與輔助條的上端面齊平，即可精準控制整個復合面板的厚度。且每塊面板復合時均采用此輔助工具，即可將所有面板都控制在同一厚度。采用該結構，快速提高
科技創(chuàng)新導報 2016年29期2017-03-15
- 實現(xiàn)工件全長車削加工的端面驅動夾具
件全長車削加工的端面驅動夾具沈?、賱暂x①袁華②(①合肥工業(yè)大學機械工程學院，安徽 合肥 230009；②中歐工業(yè)技術咨詢公司，德國 Lauffen)端面驅動夾具+尾架頂尖夾持軸類工件，可以實現(xiàn)一次裝夾完成全長車削加工，加工精度和加工效率高。介紹了該端面驅動夾具的工作原理和應用特點。端面驅動夾具；車削加工；軸類零件長軸加工一般采用采用卡盤+尾架頂尖夾持。但采用卡盤夾持一般不便于實現(xiàn)軸類工件的全長加工，一根軸需要先加工一端，再掉頭加工另一端。二次裝夾會降低軸
制造技術與機床 2016年10期2016-11-02
- 一種池塘養(yǎng)魚無動力增氧設備
孔，所述船體的上端面兩側分別裝有兩個支撐桿，所述支撐桿的上端面設有太陽能電池組，所述隔板的一端裝有蓄電池組，所述蓄電池組的上端面一側裝有穩(wěn)壓器，且蓄電池組的上端面另一側左側裝有控制器，且蓄電池組的上端面右側裝有定時開關，所述隔板的另一端設有墊板，所述墊板的上端面兩側分別裝有兩個固定支架，所述固定支架與增氧機的側面連接，所述增氧機的一端裝有保護罩，且增氧機的另一端與主增氧通氣管的一端連接，所述增氧機上端面設有驅動器，該池塘養(yǎng)魚無動力增氧設備，結構簡單，環(huán)保清
科技資訊 2016年13期2016-05-30
- 基于凸肩沖頭沖壓的凸肩高度與擴孔性關系
m變化，分析其對端面特征、加工硬化及擴孔性能的影響。介紹了試驗方法和結果。研究了沖孔擴孔性能和沖壓端面特性，沖壓端面的硬度分布，沖頭凸肩高度不同時的擴孔機理等。研究結果如下。（1）沖壓擴孔率在沖頭凸肩高度H為1.5mm時最大，在H為0mm和3.0mm時差，即擴孔率λ相對H具有一個峰值。（2）如果使H從0mm增加到1.5mm，則在端面正下方的變形減小，離開端面的較深處變形增加。另一方面，如果使H從1.5mm增加到3.0mm，則端面正下方和距端面深處位置的變形
汽車文摘 2015年5期2015-12-16
- 鼠籠彈支球軸承外圈溝位置精度的測量方法
及溝道中心對基準端面跳動的測量。通過實踐探索，總結出新的測量方法，保證了軸承質量。鼠籠彈支球軸承；測量方法；外圈溝道位置尺寸；溝道中心對基準端面的跳動1 前言鼠籠彈支球軸承外圈結構特殊，基準端面在法蘭盤端面一側，溝道中心位置距基準端面位置較長，由于專用測量儀器結構的限制，用常規(guī)的測量方法無法實現(xiàn)溝道位置尺寸及溝道中心對基準端面的跳動的測量，也無法用加長的測量球點進行測量。通過探索研究，確定了新的測量方法，在實踐中得到應用，解決了該項測量難點。圖1 測量原理
哈爾濱軸承 2015年3期2015-04-14
- 硬質合金臺階套類零件的端面外圓磨削
前對于該類零件的端面外圓磨削方式采用砂輪切入磨削方式，砂輪先把端面磨削到位(見圖2)，再把臺階R 處與外圓處的余量磨削完(見圖3)，零件磨削到位后的形狀如圖4 所示。此種加工方式存在兩方面的缺陷，一是砂輪尖部的消耗不均勻，外圓處比端面處多，且砂輪的尖部消耗大，加工幾件產(chǎn)品后，砂輪尖部的形狀就由加工前的直角變成弧形形狀(見圖5)，此時再用該砂輪加工產(chǎn)品，端面與外圓交接處的R 就會超出公差范圍;二是對砂輪端面與外圓直線度要求較高，不然無法保證端面的平面度與外圓
金屬加工(冷加工) 2014年5期2014-12-02
- NJ型圓柱滾子軸承軸向凸出量的控制
11——外圈基準端面側擋邊寬度a12——外圈非基準端面側擋邊寬度a21——內圈擋邊寬度C——外圈寬度E——軸承滾道寬度Lw——滾子長度Δ——軸向凸出量圓柱滾子軸承內部幾何結構簡單，制造精度較高，承載能力大，剛性好，應用十分廣泛。尤其在不需要軸向引導的場合，采用浮動軸承配置是一種經(jīng)濟的解決方法。浮動軸承配置在結構上與間隙可預調軸承類似，但其軸要利用軸向游隙s相對軸承座移動。s值由引導精度確定[1]，需保證即使在不利的熱工況下也能防止軸承產(chǎn)生有害的軸向預載荷。
軸承 2014年12期2014-07-21
- 圓形殼體零件加工及夾具設計
件總高度mm，大端面外圓直徑為mm，小端面直徑為100mm，小端面內徑mm，大端面法蘭上設置6個mm的孔，大端面、小端面及小端面內孔表面粗糙度值為Ra=1.6μm，大端面、小端面與零件的軸線垂直度為0.03mm。該零件的加工難點:(1)該零件屬于薄壁零件，加工過程中易出現(xiàn)變形。(2)6個φ10mm孔有偏差要求，精度高，且要求6孔均布，常規(guī)加工必須提供鉆孔夾具來保證。(3)保證大端面及小端面與零件軸線垂直要求，必須一次裝夾加工完成。該零件加工工藝:鑄造成型;
金屬加工(冷加工) 2014年11期2014-04-09
- DT4C電工純鐵磁性零件端面深槽的加工
電工純鐵磁性零件端面深槽的加工中航工業(yè)鄭州飛機裝備有限責任公司 (河南 450005) 艾心靈 何明輝 谷萬淼在以DT4C電工純鐵為材料的某磁軛類零件上，端面槽深18 mm，寬5.15 mm，如圖1所示。加工端面深槽時，切削力較大，排屑比較困難，切槽刀易產(chǎn)生振動、崩刃，甚至折斷等現(xiàn)象，該零件因DT4C電工純鐵材料軟、粘刀，使得此類問題更為突出。因此，制定合適的加工方案并設計結構合理的刀具是DT4C電工純鐵磁性零件端面深槽加工的關鍵。圖1 零件端面深槽尺寸1
金屬加工(冷加工) 2014年9期2014-04-09
- 微納光纖端面反射特性的實驗測量方法*
用前景.MNF的端面反射特性作為其傳輸特性的一個重要方面,對其各種應用,特別是MNF傳感器[7-9]、微腔激光器[10,11]、微腔環(huán)形器[12]等應用具有非常重要的影響.有關MNF端面反射特性的研究,目前主要限于理論和數(shù)值模擬分析.如文獻[13,14]曾采用三維有限時域差分法(three-dimension finitedifferencetime-domain,3D-FDTD)數(shù)值分析了MNF的端面反射率與MNF直徑、傳輸波長和外介質折射率之間的關系,
物理學報 2013年14期2013-09-27
- 傾斜微孔密封端面氣體潤滑動壓效應實驗研究
是氣體潤滑非接觸端面密封研究和設計中的重要問題，良好的動壓特性有利于密封端面的順利開啟和穩(wěn)定運行，減少密封端面的接觸和磨損。Etsion等［1］將微孔減摩技術（即在摩擦副表面加工形狀規(guī)則的微坑）引入液體端面機械密封中形成多孔端面密封，并成功應用于2.3MPa壓力機械密封［2］。Kilgerman等［3］將微孔減摩技術擴展到氣體端面密封，McNickle等［4］實驗表明氣體多孔密封的摩擦扭矩比普通機械密封的摩擦扭矩可下降40%，端面溫升可降低20℃。但是，圓
中國機械工程 2013年6期2013-07-25
- 縫隙端面自動定位與測量技術研究
得最廣泛的有工件端面定位技術，以精確定位工件的端面在z坐標方向的位置;還有工件徑向在線測量技術，以實時監(jiān)測加工工件直徑。其中工件端面自動測量技術往往需要預先確定待測工件端面的大概位置，并且讓端面量儀測頭運動到該位置(端面測量工位)，然后端面量儀測頭緩慢靠近并輕觸工件端面，從而對工件端面進行測量定位[7]。但是，如果待測工件端面位于工件的小縫隙內，再考慮到工件頂尖孔誤差的影響，很可能無法確定一個固定的端面測量工位可以使端面量儀測頭對準縫隙。一旦端面量儀測頭不
機床與液壓 2013年9期2013-03-20
- 中大型軸承滾道超精工序端面劃傷的解決方案
000)1 套圈端面劃傷的原因文獻[1]對中大型軸承滾道超精工序端面劃傷原因進行了詳細分析，端面劃傷主要原因為：(1)端面支承加工及裝配精度不高，滾道超精時端面支承面的軸向跳動大；(2)端面支承出現(xiàn)磨損，滾道超精時支承面的平面度、軸向跳動及表面粗糙度達不到使用要求；(3)工件壓輪機構設計、制造存在缺陷。2 解決方案2.1 提高端面支承的加工和裝配精度充分重視端面支承加工設備的精度，保證端面支承的平面度、軸向跳動及表面粗糙度等達到使用要求，以提高端面支承的裝
軸承 2012年7期2012-07-20
- 中大型軸承滾道超精工序端面劃傷原因分析
上中大型軸承采用端面支承方式超精滾道時，軸承端面常常被端面支承劃傷，嚴重破壞了端面的加工精度，影響軸承的外觀質量。為了彌補對工件造成的損傷，需要經(jīng)常修磨、調整機床，加工效率降低；若調整機床不能解決問題時，需要增加平面磨工序，加工成本提高。1 端面劃傷分類根據(jù)工件端面劃傷的狀態(tài)，可分為如下幾類。(1)周向線狀劃痕。劃傷呈線條狀，且不連貫，有一條或多條線，深0.1～0.5 μm；(2)點狀集中劃痕。劃傷、劃痕面積較大，深0.1～0.5 μm，寬0.1～1.5
軸承 2012年6期2012-07-20
- 鋁合金膠接對接接頭應力分布的數(shù)值分析
生彎矩下鋁合金直端面對接膠接和斜端面對接膠接兩種模型中膠層應力分布情況.通過ANSYS分析表明，在受彎矩的情況下與直端面相比斜端面承載性能相對較好.1 仿真方案和參數(shù)設計設計模型仿真方案及所受載荷如圖1所示.圖1（a）中被粘物體為鋁合金截面直徑為10mm的圓柱體，高為27.5mm.膠厚為0.2mm，長度為10mm.（b）、（c）中被粘物體的粘接面為斜面，其長邊為30 mm，短邊為25mm.這樣膠層為一個斜面，其與軸線的傾斜角度為63°，膠厚為0.2mm，長
三峽大學學報(自然科學版) 2011年5期2011-10-22
- 差速雙端面磨床磨削量的測量及工藝調整
削量的測量差速雙端面磨床加工圓錐滾子軸承外圈時，經(jīng)常出現(xiàn)外圈大端面留有車加工痕跡的現(xiàn)象，嚴重制約了產(chǎn)品質量的提高。一方面無法有效消除大端面在熱處理工序產(chǎn)生的表面脫碳層，使端面的耐磨性大大降低，同時，前工序的一些表面缺陷(如車刀痕、折疊裂紋等)也無法消除，大大影響了加工質量；另一方面，磨加工中的加工精度無法得到有效保證，會增加后工序的加工難度。為了更加有效地消除這種質量缺陷，提高成品外圈的整體質量水平，必須對兩端面的磨削量分別進行定量測量。對大、小兩端面同時
軸承 2011年2期2011-04-02
- 軸承雙端面磨削精度淺析
系列軸承，其套圈端面采用雙端面機床砂輪異向旋轉磨削，這種磨削方式會對套圈的外徑（內外徑）表面母線相對端面的傾斜度變動量造成一定影響。而軸承套圈的端面和外徑是主要定位基準面，如果外徑（內外徑）表面母線對端面的傾斜度沒有控制在一定范圍內，那么對后工序加工精度有很大影響，產(chǎn)品質量難以保證，同時還會破壞非磨削表面的位置精度，造成軸承裝配后成品質量下降。針對這些問題，提出了改進措施。因為雙端面的磨加工是熱處理后的第一道工序，外徑（內外徑）還沒有磨削，所以在磨加工技術
哈爾濱軸承 2010年4期2010-10-11