核區(qū)
- 工藝參數(shù)對異種鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織與力學(xué)性能的影響
置于前進(jìn)側(cè)時，焊核區(qū)晶粒尺寸與形貌和5083-H11 相似，接頭強(qiáng)度可以超過1050-H14。Silva 等 人［7］研 究 了 不 同 焊 接 參 數(shù) 對2024Al 與7075Al 異種鋁合金攪拌摩擦焊焊接接頭力學(xué)性能的影響，當(dāng)攪拌頭轉(zhuǎn)速為2000 r·min-1、焊接速度為254 mm·min-1時，接頭抗拉強(qiáng)度最大為447 MPa，為母材2024Al 的97.5%。張德芬等人［8］探究出在攪拌頭轉(zhuǎn)速為1000 r·min-1、焊接速度為80 mm·
湖北汽車工業(yè)學(xué)院學(xué)報 2023年4期2023-12-28
- 工作面過斜交空巷圍巖控制和支護(hù)技術(shù)研究
角煤柱間出現(xiàn)彈性核區(qū)，但核區(qū)的范圍較小可以忽略不計。距交界處8～12 m 時，隨著離交界處越來越遠(yuǎn)，煤柱間彈性核區(qū)越來越大。距交界處12 m 以上時，三角煤柱間塑性破壞較小，存在2 m 以上的彈性核區(qū)，煤柱有很好的承載能力。圖8 順槽與空巷斜交煤柱內(nèi)彈性核區(qū)分布圖Fig.8 Distribution of elastic nuclei in inclined coal pillars of crossheading and oblique empty ro
中國礦業(yè) 2023年12期2023-12-28
- 22MnB5/DP590 不等厚單脈沖電阻點(diǎn)焊接頭組織
，其焊接接頭的熔核區(qū)和熱影響區(qū)的形成很大程度上取決于焊接參數(shù)：焊接電流和焊接時間[7-8]。針對輕量化的需要，不同種類的先進(jìn)高強(qiáng)鋼往往需要連接在一起以滿足不同車身部位的性能要求。然而，22MnB5 超高強(qiáng)鋼由于較高的C 含量導(dǎo)致其電阻點(diǎn)焊性能較差，因此，在與熱物理性、化學(xué)成分和母材組織性能等差異較大的DP590 雙相鋼進(jìn)行異質(zhì)不等厚度的連接時，面臨成分偏析、組織不均勻和殘余應(yīng)力大等系列化問題，給焊接工藝和焊接質(zhì)量帶來極大的困難[9-10]，成為制約22Mn
焊接 2023年11期2023-12-13
- 攪拌摩擦熱力耦合條件下Q&P980 鋼焊核區(qū)組織演變規(guī)律
高碳鋼焊接接頭焊核區(qū)組織由鐵素體/滲碳體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，焊核區(qū)的硬度也上升到800 HV.Cui 等人[12]焊接高碳鋼發(fā)現(xiàn)焊接峰值溫度可控制在Ac1線以下，焊后通過控制冷卻速率還可以避免焊核區(qū)發(fā)生馬氏體相變，促使焊核區(qū)生成鐵素體組織，提高接頭的韌性.Khodir 等人[13]調(diào)節(jié)焊接參數(shù)使SK4 高碳鋼的焊核區(qū)峰值溫度低于Ac1點(diǎn)，獲得與母材相同的組織.Nelson 等人[14]研究發(fā)現(xiàn)，HSLA-65 鋼FSW 接頭組織演變主要由冷卻速率控制，當(dāng)冷卻速率
焊接學(xué)報 2023年6期2023-07-21
- AZ31 鎂合金FSW 接頭組織與性能
溶液中測量試樣焊核區(qū)的極化曲線，分析不同試樣的耐腐蝕性能。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 微觀組織分析圖1 為試樣3 號（焊接速度為80 mm/min）焊接接頭不同區(qū)域的金相組織，其中包括母材（BM）、熱影響區(qū)（HAZ）、熱力影響區(qū)（TMAZ）、焊核區(qū)（SZ），以及焊接時前進(jìn)側(cè)（AS）與后退側(cè)（RS）的熱力影響區(qū)（TMAZ）與焊核區(qū)(SZ)的分界線。由圖中可以發(fā)現(xiàn)焊接接頭不同區(qū)域的晶粒大小相比母材都發(fā)生了改變，表1 為焊接接頭不同區(qū)域的平均晶粒尺寸。相比母材，焊
焊接 2023年1期2023-03-30
- MAGiC技術(shù)在頸椎間盤退行性改變中的應(yīng)用價值
呈負(fù)相關(guān)性且在髓核區(qū)最為顯著(表2)。Z檢驗(yàn)結(jié)果顯示，前纖維環(huán)T2MAP序列T2值診斷頸椎椎間盤退變的AUC高于MAGiC序列(分別為0.862、0.794，圖2)，但差異無統(tǒng)計學(xué)意義(Z=1.823，P>0.05)；髓核T2MAP序列診斷頸椎椎間盤退變的AUC稍高于MAGiC序列(分別為0.996、0.990，圖3)，差異無統(tǒng)計學(xué)意義(Z=1.109，P>0.05)；后纖維環(huán)T2MAP序列診斷頸椎椎間盤退變的AUC稍高于MAGiC序列(分別為0.834、
放射學(xué)實(shí)踐 2023年1期2023-02-08
- S 線對鋁合金攪拌摩擦焊焊接接頭性能的影響
對FSW 接頭焊核區(qū)S 線進(jìn)行觀察［3］。參照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 2653—2008 和GB/T2651—2008 分別對樣件（圖1）進(jìn)行彎曲試驗(yàn)和拉伸試驗(yàn)［4］。圖1 拉伸試樣2.1 S 線形貌圖2 是不同焊接工藝參數(shù)（以轉(zhuǎn)速—焊接速度表示） 情況下利用光學(xué)顯微鏡觀察到的6082-T6 鋁合金攪拌摩擦焊接頭焊核區(qū)的S 線形貌。圖2 焊接頭焊核區(qū)S 線形貌從圖2 中可看出， 在光學(xué)顯微鏡下觀察到的S線為黑色曲線，S 線從焊核區(qū)底部以曲折的路徑貫穿到焊核區(qū)上表
新鄉(xiāng)學(xué)院學(xué)報 2022年12期2022-12-30
- 7050-T7451鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織和性能與疲勞斷裂
l, BM)、焊核區(qū)(Weld nugget zone，WNZ)、熱力影響區(qū)(Thermal-mechanical affected zone，TMAZ)和熱影響區(qū)(Heat affected zone，HAZ)。2.2 焊縫表面金相組織分析圖2為7050-T7451鋁合金攪拌摩擦焊焊縫表面金相組織結(jié)構(gòu)，由于攪拌摩擦焊自身攪拌摩擦的特點(diǎn)以及不同區(qū)域材料流動性的差異，攪拌摩擦焊焊接接頭分區(qū)特點(diǎn)明顯，焊接接頭中心部分是焊核區(qū)，焊核區(qū)比較寬，焊核區(qū)兩側(cè)是熱力影響
焊接 2022年8期2022-11-19
- 2195-T6 鋁鋰合金攪拌摩擦焊接頭微觀組織結(jié)構(gòu)與力學(xué)性能
能的影響，發(fā)現(xiàn)焊核區(qū)析出相溶解導(dǎo)致接頭軟化.Tao 等人[9]發(fā)現(xiàn)2198-T8 攪拌摩擦焊接頭焊核區(qū)出現(xiàn)明顯分層現(xiàn)象，不同區(qū)域的鋰元素含量有差異，焊核區(qū)組織結(jié)構(gòu)與成分的不均勻性導(dǎo)致拉伸時樣品均斷裂在焊核區(qū).Mao 等人[10]以2060 鋁鋰合金為研究對象，分析了焊接工藝參數(shù)對FSW 接頭組織與力學(xué)性能的影響，接頭的最大抗拉強(qiáng)度為495 MPa.Chen 等人[11]研究了2A97 鋁鋰合金FSW接頭的微觀結(jié)構(gòu)，發(fā)現(xiàn)織構(gòu)與小角度晶界影響接頭的力學(xué)性能.2
焊接學(xué)報 2022年6期2022-07-13
- SiCp/2009Al 復(fù)合材料攪拌摩擦焊T 形接頭組織與力學(xué)性能
所選工藝參數(shù)下焊核區(qū)的組織都很均勻，且未發(fā)現(xiàn)未焊合或孔洞缺陷.圖5 SiCp/2009Al T 形接頭橫截面宏觀照片F(xiàn)ig.5 Cross-sectional macrostructure of SiCp/2009Al T-type joints.(a) T-800-100;(b) T-1200-100;(c) T-800-1502.2 接頭的微觀組織圖6 為SiCp/2009Al 復(fù)合材料T 形接頭的橫截面微觀組織照片.從圖6 可以看出，母材中SiCp
焊接學(xué)報 2022年6期2022-07-13
- 6082鋁合金摩擦塞補(bǔ)焊接頭焊核區(qū)晶體特征
接過程中,由于焊核區(qū)(NZ)有足夠的焊接熱輸入,β″相完全溶解至鋁基體中.在隨后的自然時效過程中形成GP區(qū)(原子偏聚區(qū)),導(dǎo)致NZ的硬度恢復(fù).動態(tài)再結(jié)晶使焊核區(qū)晶粒細(xì)化,并且平均晶粒尺寸隨焊接速度的增加而減小.可以看出,當(dāng)前對于摩擦塞補(bǔ)焊的研究還僅限于工藝參數(shù)對接頭顯微組織、力學(xué)性能的影響等方面,對于摩擦塞補(bǔ)焊接頭焊核區(qū)晶粒取向及織構(gòu)的分析還未見報道.張亮亮等[16]采用電子背散射衍射(electron backscattered diffraction,
蘭州理工大學(xué)學(xué)報 2022年3期2022-07-06
- 不同接頭形式6061-T6鋁合金攪拌摩擦焊界面遷移特點(diǎn)及性能差異
(TMAZ)和焊核區(qū)(NZ)組成。由圖2a可看出，對接接頭焊核區(qū)存在一條明顯的“S”形的黑色折線，此線是由于氧化層在焊接過程中被攪拌針攪碎后不能與母材結(jié)合在一起而產(chǎn)生的缺陷[7-8]。圖2a中接頭上部“S”線沿前進(jìn)側(cè)(advancing side,AS)方向延伸，偏移焊縫中心線3.87 mm；接頭下部“S”線沿后退側(cè)(retreating side, RS)方向延伸，偏移焊縫中心線1.15 mm。在垂直方向上，焊縫底部受攪拌針攪拌旋轉(zhuǎn)作用，在攪拌區(qū)底部與未
輕合金加工技術(shù) 2022年3期2022-06-08
- 冷卻條件對5E83鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織與性能的影響
蔥環(huán)。洋蔥環(huán)是焊核區(qū)材料受攪拌頭的摩擦和擠壓形成的塑性金屬流?？绽湎罗D(zhuǎn)速400 r/min接頭的橫截面有一個洋蔥環(huán)?？绽湎罗D(zhuǎn)速800 r/min接頭橫截面出現(xiàn)兩個洋蔥環(huán)，底部金屬流動痕跡與上部洋蔥環(huán)類似，定義為底部洋蔥環(huán)，前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)熱機(jī)械影響區(qū)(熱機(jī)區(qū))有明顯的邊界，邊界之間的距離為底部洋蔥環(huán)直徑(如圖2(c)所示)?？绽湎罗D(zhuǎn)速1200 r/min接頭的橫截面出現(xiàn)兩個洋蔥環(huán)形貌，較空冷下800 r/min接頭的底部洋蔥環(huán)直徑增加。水冷下400 r/mi
金屬熱處理 2022年1期2022-03-15
- 焊接速度對鋁合金攪拌摩擦焊接頭性能的影響
峰值溫度增加，焊核區(qū)溫度分布更加均勻，攪拌頭軸向力降低.上述研究均較好地獲得了焊接過程中接頭溫度場分布，但尚未將溫度分布與接頭力學(xué)性能聯(lián)系起來.因此，通過數(shù)值模擬獲取不同焊接速度下各區(qū)域的溫度變化，建立接頭溫度分布與各區(qū)域力學(xué)性能及顯微組織之間的對應(yīng)關(guān)系和準(zhǔn)確描述，以更好地描述或預(yù)測接頭的力學(xué)性能及失效行為，需求迫切.基于此，本文以厚度3 mm 的6061-T6 鋁合金攪拌摩擦焊對接接頭為研究對象，開展接頭的力學(xué)性能及顯微組織研究.為準(zhǔn)確獲得接頭不同位置溫
湖南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年12期2021-12-30
- 不同日齡的Rncat 小鼠晶狀體組織γS-晶狀體蛋白G489A突變體表達(dá)觀察
結(jié)構(gòu)，觀察晶狀體核區(qū)是否出現(xiàn)棕色免疫物沉積，有沉積則表示γS-G489A突變體呈陽性表達(dá)；觀察晶狀體上皮細(xì)胞核是否超出赤道部，向前極、后極、深層皮質(zhì)和核區(qū)遷移。并用Image J 軟件對不同日齡Rncat、正常昆明小鼠晶狀體組織γS-G489A 突變體陽性表達(dá)面積進(jìn)行定量計算（%）；重復(fù)3次，取平均值。1.3 統(tǒng)計學(xué)方法 采用GraphPad Prism 8.0.2統(tǒng)計軟件進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，計量資料以表示，兩組間比較用配對t檢驗(yàn)。P＜0.05為差異具有統(tǒng)計學(xué)意
山東醫(yī)藥 2021年30期2021-12-05
- 6082鋁合金攪拌摩擦焊接頭的微觀組織與力學(xué)性能
勻的顆?？?，而焊核區(qū)經(jīng)過腐蝕表面后粒孔極少，說明鋁合金經(jīng)過攪拌摩擦焊之后，其接頭的力學(xué)性能得到了提高，且焊縫與接頭無裂紋和未熔合等焊接缺陷。4.硬度分析測量硬度時，每個焊接速度的硬度測量三次，然后取平均值，如圖5和圖6所示，對應(yīng)著非焊核區(qū)和焊核區(qū)的硬度。圖5 不同焊接速度的非焊核區(qū)硬度圖6 不同焊接速度的焊核區(qū)硬度從圖5中可以看出，在非焊核區(qū)，焊接速度與硬度成正比例關(guān)系，隨著焊接速度的增大，硬度也隨著增大，最大硬度處焊接速度為1200mm/min，為85H
汽車工藝師 2021年10期2021-10-30
- 5083鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織及力學(xué)性能研究
貌2.1.2 焊核區(qū)焊核區(qū)受攪拌摩擦焊攪拌針直接作用，產(chǎn)生劇烈的塑性變形及較高的溫度。圖2為焊縫焊核在轉(zhuǎn)速為700 r/min、1 000 r/min時的金相組織。從圖2中可以看出，焊核區(qū)組織轉(zhuǎn)變?yōu)榫鶆虻牡容S晶組織，已不具備軋制組織特征。其中，攪拌針轉(zhuǎn)速較低時，晶粒尺寸較小。這是因?yàn)?，在低轉(zhuǎn)速下，熱輸入低，母材的帶狀軋制組織雖然被攪碎，但又不足以發(fā)生形核、晶粒長大完整的動態(tài)再結(jié)晶過程。焊接熱輸入隨攪拌針轉(zhuǎn)速提高而提高，其所能達(dá)到的最高溫度臨近液相線。隨著熱
山西冶金 2021年4期2021-09-28
- 轉(zhuǎn)速對6061鋁合金/純銅異種金屬攪拌摩擦焊接頭組織與性能的影響
破碎的銅被攪入焊核區(qū)，形成了組織結(jié)構(gòu)復(fù)雜的區(qū)域。通過EDS和XRD分析，在焊核區(qū)內(nèi)發(fā)現(xiàn)了Al2Cu、Al4Cu9和AlCu金屬間化合物。在界面處，鋁和銅發(fā)生相互擴(kuò)散形成金屬間化合物層，隨著轉(zhuǎn)速的提高，化合物層逐漸變厚。由于晶粒細(xì)化、固溶強(qiáng)化作用以及金屬間化合物的生成，異種接頭的焊核區(qū)平均顯微硬度值高于鋁銅兩側(cè)平均硬度，并且在焊核區(qū)出現(xiàn)硬度峰值點(diǎn)。隨著轉(zhuǎn)速的增加，接頭抗拉強(qiáng)度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢，所得最優(yōu)接頭抗拉強(qiáng)度為183 MPa，達(dá)到銅母材的71.8%
電焊機(jī) 2021年2期2021-09-10
- 7075-T6 鋁合金攪拌摩擦焊組織及性能分析
熱機(jī)影響區(qū)、 焊核區(qū)、 后退側(cè)熱機(jī)影響區(qū)、 后退側(cè)熱影響區(qū)及母材區(qū)進(jìn)行焊縫橫向的顯微硬度測試， 兩測試點(diǎn)間隔1 mm。2 試驗(yàn)結(jié)果及分析2.1 焊縫宏觀形貌及X 射線檢測7075-T6 鋁合金試驗(yàn)焊接過程平穩(wěn)， 焊后獲得的焊縫表面質(zhì)量均勻， X 射線檢測焊縫內(nèi)部無缺陷， 僅在焊縫表面的焊具返回側(cè)出現(xiàn)一定量的飛邊（ 見圖4） ， 這是由于在焊接壓力作用下部分焊縫金屬被攪拌頭軸肩帶出， 由于焊接過程中焊縫兩側(cè)所受機(jī)械作用不同， 導(dǎo)致焊縫兩側(cè)金屬塑性流動不同，
一重技術(shù) 2021年1期2021-05-17
- 馬氏體鋼與高強(qiáng)低合金鋼電阻點(diǎn)焊組織結(jié)構(gòu)演變分析
20 電阻點(diǎn)焊熔核區(qū)與母材組織基本相同，主要為馬氏體和少量鐵素體.Pouranvari[5]等人研究了馬氏體鋼MS1200 電阻點(diǎn)焊接頭組織和拉剪力學(xué)性能，發(fā)現(xiàn)熔核區(qū)硬度接近母材，而熱影響區(qū)硬度較母材差距較大，考慮熔核區(qū)硬度以及亞臨界熱影響區(qū)中馬氏體回火引起的熱影響區(qū)軟化，可以解釋界面破壞到拔出破壞的轉(zhuǎn)變.Cortes[6]等人研究了六種不同化學(xué)成分的低合金TRIP 鋼的電阻點(diǎn)焊接頭組織與性能，發(fā)現(xiàn)熔核區(qū)非金屬夾雜物含量高于母材區(qū)與熱影響區(qū)，殘余奧氏體、非
湖南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年4期2021-04-25
- 攪拌針長度對2A14鋁合金鎖底結(jié)構(gòu)攪拌摩擦焊接頭組織和性能的影響
前進(jìn)側(cè)(AS)焊核區(qū)(WNZ)與熱機(jī)影響區(qū)(TMAZ)的分界清晰，后退側(cè)(RS)的模糊。攪拌針長度小于6.0 mm時，接頭對接部分沒有完全焊透，其根部存在較大的未焊透缺陷；攪拌針長度不小于6.0 mm時，焊核區(qū)原始搭接界面被完全攪碎，而短殼一側(cè)搭接界面清晰可見，這是由于短殼一側(cè)原始界面上下母材受到的攪拌作用較弱，界面存在類似弱結(jié)合的缺陷[10]。2.2 顯微組織由圖4可以看出，2種熱處理態(tài)母材的晶粒均沿軋制方向拉長，呈細(xì)長狀，且晶內(nèi)和晶界都均勻分布著大量沉
機(jī)械工程材料 2020年12期2020-12-15
- 立體定向微創(chuàng)穿刺置管引流術(shù)與開顱血腫清除術(shù)治療基底核區(qū)腦出血的臨床研究*
31409）基底核區(qū)腦出血患者發(fā)病突然，病情急驟，嚴(yán)重威脅到患者的生命安全[1]。臨床上針對基底核區(qū)腦出血的治療手段以手術(shù)為主，如開顱血腫清除術(shù)。隨著近年來微創(chuàng)醫(yī)學(xué)的不斷發(fā)展，立體定向微創(chuàng)穿刺置管引流術(shù)逐漸應(yīng)用于基底核區(qū)腦出血治療中。本研究旨在對比立體定向微創(chuàng)穿刺置管引流術(shù)與開顱血腫清除術(shù)治療基底核區(qū)腦出血的效果。現(xiàn)報道如下：1 資料與方法1.1 一般資料 選取2018年1月～2019年12月在我院神經(jīng)外科選擇實(shí)施立體定向微創(chuàng)穿刺置管引流術(shù)的39例基底核區(qū)
實(shí)用中西醫(yī)結(jié)合臨床 2020年12期2020-10-19
- 7N01鋁合金雙面攪拌摩擦焊接頭的組織與性能
雙面FSW接頭焊核區(qū)截面呈對立的雙駝峰形，正反面焊核連接良好。在攪拌針的攪拌和摩擦熱作用下，鋁合金發(fā)生塑性變形并出現(xiàn)層與層的相對流動，導(dǎo)致焊核中形成洋蔥環(huán)形貌[8]。雙面FSW接頭正面焊核中的洋蔥環(huán)形貌明顯，反面焊核中的洋蔥環(huán)因受正面FSW的影響而變得不完整，不易觀察。整體上看接頭成形良好，無明顯焊接缺陷。圖3 FSW接頭截面整體形貌Fig.3 Overall morphology of the FSW joint section由圖4可以看出，F(xiàn)SW接頭
機(jī)械工程材料 2020年9期2020-10-12
- 7075鋁合金攪拌摩擦焊接接頭組織和力學(xué)性能分析
。焊接接頭中的焊核區(qū)下半部分左側(cè)形成一系列非對稱的同心環(huán)狀結(jié)構(gòu)。許多文獻(xiàn)把這種形貌稱為“洋蔥環(huán)”，洋蔥環(huán)狀組織的形成是由于攪拌頭的外形和攪拌頭在焊接時向前移動的結(jié)果。圖1 ??焊接接頭橫截面宏觀形貌2.2 旋轉(zhuǎn)速度對焊接接頭微觀組織的影響圖2為轉(zhuǎn)速不同，焊速為90 mm/min焊接接頭的焊核區(qū)組織微觀圖。由圖2可以看出，焊核區(qū)是晶粒尺寸較小且均勻的等軸晶。產(chǎn)生細(xì)小等軸晶的原因是攪拌頭與板材摩擦產(chǎn)生大量的摩擦熱，使焊核區(qū)的晶粒發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶，同時攪拌頭的攪拌
工程與試驗(yàn) 2020年1期2020-06-18
- 轉(zhuǎn)速對2524 鋁合金攪拌摩擦點(diǎn)焊組織與性能的影響①
，隨轉(zhuǎn)速增加，焊核區(qū)寬度增大。根據(jù)再結(jié)晶理論［10］，再結(jié)晶程度取決于材料的應(yīng)變速率和溫度，當(dāng)轉(zhuǎn)速增加，材料應(yīng)變速率和溫度均增大，再結(jié)晶區(qū)域變寬，造成焊核區(qū)寬度逐漸增大。由圖3 可知，W 值隨轉(zhuǎn)速增加先增大后減小，其值大小取決于焊核區(qū)寬度和Hook 的彎曲程度。 如圖3（b）所示，在轉(zhuǎn)速較低時，Hook 擴(kuò)展至熱機(jī)影響區(qū)后終止，因?yàn)榇藭r組織畸變程度低，在焊核區(qū)內(nèi)的兩板搭接面受到攪拌作用后，隨焊核區(qū)組織發(fā)生均勻混合，搭接面被打碎后形成穩(wěn)定的連接，造成Hook
礦冶工程 2020年2期2020-05-24
- 不同搭接順序下三層板電阻點(diǎn)焊接頭力學(xué)性能
熔核形成過程，熔核區(qū)顯微組織、界面熔核尺寸以及顯微硬度進(jìn)行了對比分析.1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)材料為寶鋼生產(chǎn)的 1.4 mm及 1.6 mm厚的熱成形22MnB5高硼鋼和 0.8 mm厚的冷軋深沖DC06鋼.22MnB5經(jīng)壓力淬火后，顯微組織主要為分布均勻的板條狀馬氏體，抗拉強(qiáng)度達(dá)到 1 542 MPa，屈服強(qiáng)度為 1 142 MPa，斷后延伸率為5%.DC06鋼的顯微組織為典型的鐵素體組織，實(shí)測其抗拉強(qiáng)度為277 MPa，屈服強(qiáng)度為135 MPa，斷后延伸
上海交通大學(xué)學(xué)報 2019年9期2019-10-12
- 工具形狀及工藝過程對攪拌摩擦增材成形及缺陷的影響
面遷移量及有效焊核區(qū)尺寸有重要影響。王忻凱等[11]認(rèn)為，焊接速度是影響單層攪拌摩擦增材制造5A03-H鋁合金增材區(qū)尺寸及界面遷移量的重要因素，且在多道增材中，合適的增材間距以及逆向增材均可有效抑制遷移界面。攪拌摩擦增材制造是基于攪拌摩擦搭接焊技術(shù)，通過材料層層疊加構(gòu)造實(shí)體的一種增材制造方法。攪拌摩擦增材制造過程中，攪拌針摩擦側(cè)表面與增材疊層界面相垂直，攪拌工具形狀是影響疊層界面成形與連接的關(guān)鍵因素。并且攪拌摩擦增材中只有焊核區(qū)真正意義上實(shí)現(xiàn)了增材制造，若
材料工程 2019年9期2019-09-19
- 靜息態(tài)fMRI觀察左側(cè)基底核區(qū)腦梗死特定頻段低頻振幅改變
00053)基底核區(qū)腦梗死通常是由穿支動脈粥樣硬化引起的深部缺血性腦血管疾病[1]，最常見臨床表現(xiàn)為運(yùn)動功能障礙。低頻振幅(amplitude of low-frequency fluctuation, ALFF)是靜息態(tài)fMRI的重要研究指標(biāo)，可反映大腦自發(fā)信號的低頻振蕩[2]。目前將ALFF用于基底核區(qū)腦梗死的研究已較為成熟[3]，但特定頻段下基底核區(qū)腦梗死低頻振蕩的機(jī)制仍有待研究。各腦區(qū)在不同頻率段下表現(xiàn)出的ALFF不同。本研究基于經(jīng)典的slow-4
中國醫(yī)學(xué)影像技術(shù) 2019年7期2019-07-30
- 鋅白銅攪拌摩擦焊接頭顯微組織與力學(xué)性能
由4部分組成：焊核區(qū)(nugget zone,NZ)、 熱機(jī)影響區(qū)(thermo-mechanically affected zone,TMAZ)、熱影響區(qū)(heat affected zone,HAZ)和母材區(qū)(base metal,BM)。圖4(a)所示為圖3(a)中位置1對應(yīng)的攪拌針斷裂處接頭橫截面形貌，其中圓臺形的黑色物質(zhì)為斷裂的攪拌針；圖4(b)所示為圖3(a)中位置Ⅱ?qū)?yīng)的焊縫中部典型位置接頭橫截面形貌，其中焊核區(qū)黑色夾雜物推斷為攪拌針磨損而脫
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2019年4期2019-06-13
- 焊接參數(shù)對FGH96慣性摩擦焊接頭組織和高溫拉伸性能的影響
寬度，獲得平均焊核區(qū)寬度，見圖3。合金γ′強(qiáng)化相通過SUPRA 55型掃描電鏡觀察，用20%硫酸 + 80%甲醇溶液電解拋光，然后用 150 mL 磷酸 + 10 mL 硫酸 + 15 g 鉻酐溶液電解腐蝕，直流電壓5 V，浸入時間5 s左右。表2 慣性摩擦焊焊接參數(shù)組合Table 2 Welding parameter combinations of IFW圖2 高溫合金 FGH96 慣性摩擦焊接頭Fig.2 IFW joint of FGH96 sup
航空材料學(xué)報 2019年2期2019-04-15
- 輔助加熱溫度對鋁合金厚板FSW焊縫成形的影響
位于焊縫底層的焊核區(qū)(Nugget Zone, NZ)外，在兩者之間還存在一個明顯的疏松區(qū)(Loose Zone，LZ)，其內(nèi)部分布著大量尺寸不一的孔洞。分析認(rèn)為，攪拌針表面螺紋是致使焊縫塑化金屬沿螺紋槽旋向發(fā)生遷移的主要驅(qū)動力[20]。當(dāng)采用左螺紋攪拌頭焊接時，受攪拌針表面螺紋正壓力和摩擦力的共同作用，焊縫上表面的塑化金屬將沿著螺紋槽向下遷移，并最終脫離攪拌針端部螺紋約束而在其附近堆積，形成初始的焊核區(qū)。受墊板剛性約束的作用，焊核區(qū)內(nèi)的塑化金屬將改變方向
航空學(xué)報 2018年12期2019-01-18
- 鐵素體不銹鋼與耐候鋼塞焊接頭的組織與疲勞性能
，另一方面可在熔核區(qū)形成具有良好抗裂性能的雙相組織。試驗(yàn)材料和焊接填充材料的主要化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）如表1所示，力學(xué)性能如表2所示。表1 試驗(yàn)材料和焊接材料的主要化學(xué)成分Table 1 Chemical composition of the experimental and welding materials %表2 試驗(yàn)材料和焊接材料的力學(xué)性能Table 2 Mechanical properties of experimental and weldin
電焊機(jī) 2018年11期2018-12-13
- 工業(yè)純鋁攪拌摩擦焊質(zhì)量與力學(xué)性能
表面質(zhì)量較好；焊核區(qū)硬度高于母材硬度，焊核區(qū)平均維氏硬度最高為42.9；焊核區(qū)拉伸強(qiáng)度高于母材拉伸強(qiáng)度，極限拉伸強(qiáng)度最高為105 MPa，與母材的拉伸強(qiáng)度相比提升了64%；當(dāng)旋轉(zhuǎn)速度固定時，隨進(jìn)給速度增加，極限拉伸強(qiáng)度增加，塑性降低；當(dāng)/為1 400/300時，焊縫具有較好的力學(xué)性能和較強(qiáng)加工硬化能力，高焊縫質(zhì)量對應(yīng)的點(diǎn)分布在熱輸入量與焊核區(qū)屈服強(qiáng)度的關(guān)系曲線凹處周圍。1050工業(yè)純鋁；攪拌摩擦焊；焊縫質(zhì)量；力學(xué)性能攪拌摩擦焊(friction stir
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2018年11期2018-12-07
- 焊接工藝對6082-T6鋁合金FSW接頭微觀組織與力學(xué)性能的影響
轉(zhuǎn)速度的增加，焊核區(qū)(NZ)晶粒長大，再結(jié)晶程度提高，第二相數(shù)量增多且分布更均勻，焊核區(qū)的硬度增加；而熱影響區(qū)(HAZ)晶粒長大、第二相粗化，硬度嚴(yán)重下降。低旋轉(zhuǎn)速度時，硬度最低值位于焊核區(qū)和熱機(jī)影響區(qū)(TMAZ)之間，接頭硬度分布曲線呈“U”形，高旋轉(zhuǎn)速度時，焊核區(qū)硬度較高，熱影響區(qū)嚴(yán)重軟化，其硬度低于焊核區(qū)，接頭硬度分布曲線呈“W”形。隨著旋轉(zhuǎn)速度的增加，低旋轉(zhuǎn)速度組FSW接頭抗拉強(qiáng)度逐步增高，高旋轉(zhuǎn)速度組FSW接頭抗拉強(qiáng)度先增高，后降低。當(dāng)旋轉(zhuǎn)速度為
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2018年10期2018-11-13
- 6082- T6鋁合金雙面攪拌摩擦焊焊接接頭組織及性能
的區(qū)域，分別是焊核區(qū)(簡稱WNZ)、熱-力影響區(qū)(簡稱TMAZ)、熱影響區(qū)(簡稱HAZ).焊核區(qū)鄰近前進(jìn)側(cè)可見到明顯的攪拌針螺紋作用的區(qū)域.當(dāng)攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度和前進(jìn)速度比值變化時，攪拌頭前進(jìn)時后退側(cè)形成的空腔被塑性流動金屬填充的位置即接合面也會隨之變化.圖2 焊接接頭橫截面低倍形貌顯而易見，焊縫與前進(jìn)側(cè)的母材過渡區(qū)(A)交界線清晰可見而后退側(cè)過渡區(qū)(B)交界線模糊不清.圖3為焊縫纖維組織形貌，其中3(a)為6082- T6鋁合金雙面FSW焊縫頂部焊核區(qū)顯微組
大連交通大學(xué)學(xué)報 2018年5期2018-10-31
- Q310/Q345電阻點(diǎn)焊接頭組織與疲勞性能研究
接觸，為冷卻時熔核區(qū)晶粒的非自發(fā)形核提供了便利條件。晶粒沿著散熱最快方向即指向熔核中心生長，兩側(cè)柱狀晶在中間相遇，阻礙彼此的繼續(xù)生長，因此，最終在熔核內(nèi)形成從中心向四周呈發(fā)散型分布的柱狀晶形態(tài)。圖2e為Q345母材，組織為鐵素體＋珠光體；圖2f為Q345側(cè)細(xì)晶區(qū)，為鐵素體＋珠光體組織，經(jīng)過焊接熱循環(huán)影響，奧氏體轉(zhuǎn)變更充分，鐵素體含量變少，珠光體組織則變得細(xì)小[3]；圖2g為Q345側(cè)粗晶區(qū)，組織為少量鐵素體＋珠光體，基體上彌散分布著一些粒狀碳化物；圖2h為
電焊機(jī) 2018年7期2018-08-24
- 2219鋁合金靜止軸肩攪拌摩擦焊接頭組織及性能
散熱較快。接頭焊核區(qū)正面與母材表面平整光滑，無焊縫減薄現(xiàn)象，焊接過程中軸肩未壓入焊縫，主要作為封閉擠壓模的組成部分來頂鍛、擠壓塑性金屬。SSFSW焊接接頭的碗狀焊核體積較小，塑性金屬總量也較小，但在接頭焊核內(nèi)部依舊可觀察到明顯的“洋蔥環(huán)”結(jié)構(gòu)特征。這說明在較小的封閉擠壓模內(nèi)，由攪拌針旋轉(zhuǎn)驅(qū)動的塑性金屬運(yùn)動規(guī)律與CFSW是相同的。隨著焊接速度的增加，接頭形貌及體積也呈現(xiàn)一定的規(guī)律性。首先，在接頭厚度方向的中心，使用電子顯微測距測量得到接頭兩側(cè)熱機(jī)影響區(qū)的間距
宇航材料工藝 2018年3期2018-06-29
- 攪拌頭轉(zhuǎn)速對2024-T3鋁合金攪拌摩擦焊接中晶粒生長的影響
卡洛方法應(yīng)用于焊核區(qū)的晶粒生長過程，模擬了不同攪拌頭轉(zhuǎn)速下焊核區(qū)晶粒尺寸的變化，并與相同焊接條件下的試驗(yàn)值進(jìn)行對比。1 計算模型焊接試樣為2個尺寸均為160 mm×37.5 mm×3 mm的2024-T3鋁合金板。設(shè)定攪拌摩擦焊設(shè)備的軸肩直徑為12 mm，攪拌頭直徑為4 mm，攪拌頭的長度為2.4 mm，壓入焊接試件表面的深度為0.3 mm，利用fluent軟件的前處理器gambit建立模型，如圖1所示。在流體力學(xué)模型中，攪拌頭通常簡化為流動邊界條件，其接
機(jī)械工程材料 2018年3期2018-03-22
- 馬氏體不銹鋼電阻點(diǎn)焊接頭回火脈沖工藝研究
回火脈沖，研究熔核區(qū)微觀組織變化和點(diǎn)焊接頭抗拉剪載荷能力，結(jié)果表明：當(dāng)焊接電流較低時，只有在較長時間間隔(600,ms)后施加回火脈沖，熔核區(qū)顯微硬度與接頭力學(xué)性能才有明顯變化；當(dāng)焊接電流較高時，兩種回火脈沖工藝均能明顯提高接頭力學(xué)性能．回火脈沖促進(jìn)熔核區(qū)馬氏體分解為鐵素體與碳化物，使斷口微觀斷裂特征從準(zhǔn)解理斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)轫g窩斷裂．電阻點(diǎn)焊；AISI420馬氏體不銹鋼；回火脈沖；馬氏體低溫回火電阻點(diǎn)焊因其成本低、操作簡單、易于實(shí)現(xiàn)自動化等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于汽車工
- 經(jīng)側(cè)裂-島葉入路顯微手術(shù)治療高血壓性基底核區(qū)腦出血的臨床療效分析
治療高血壓性基底核區(qū)腦出血的臨床療效分析王曉毅，成 剛（綿陽市中心醫(yī)院神經(jīng)外科，四川 綿陽 621000）目的分析經(jīng)側(cè)裂-島葉入路顯微手術(shù)治療高血壓性基底核區(qū)腦出血的臨床療效。方法 選擇我院收治的60例高血壓性基底核區(qū)腦出血患者隨機(jī)分為對照組與研究組，各30例。對照組行常規(guī)大骨瓣開顱血腫清除術(shù)，研究組行經(jīng)側(cè)裂-島葉入路顯微手術(shù)，對比兩組患者的臨床療效。結(jié)果 研究組的手術(shù)時間、術(shù)中出血量、血腫清除率及術(shù)后意識恢復(fù)的時間比對照組優(yōu)（P＜0.05）。結(jié)論 將經(jīng)側(cè)
臨床醫(yī)藥文獻(xiàn)雜志(電子版) 2017年45期2017-10-24
- 6061鋁合金厚板攪拌摩擦焊接頭組織與耐蝕性
退側(cè)分界模糊；焊核區(qū)呈均勻細(xì)小的等軸晶。硬度測試表明，攪拌摩擦焊接接頭硬度呈“W”形特征分布，硬度最低值出現(xiàn)在前進(jìn)側(cè)熱影響區(qū)。腐蝕試驗(yàn)表明，雙面焊焊核重疊區(qū)腐蝕電流(2.396 3×10-5A/cm2)較大，一旦開始腐蝕，腐蝕速度很快，耐腐蝕能力相對較差。雙面攪拌摩擦焊微觀組織顯微硬度耐蝕性能0 序 言攪拌摩擦焊 (Friction stir welding，F(xiàn)SW)作為一項(xiàng)先進(jìn)的固相連接技術(shù)，特別適用于低熔點(diǎn)輕金屬的焊接[1]。采用該技術(shù)進(jìn)行鋁合金焊接時
焊接 2017年8期2017-09-14
- 攪拌摩擦焊在汽車用6061鋁合金的應(yīng)用及研究
能。結(jié)果表明：焊核區(qū)晶粒明顯細(xì)化，接頭力學(xué)性能良好。攪拌摩擦焊；6061鋁合金；組織；力學(xué)性能1 引言當(dāng)今我國的汽車工業(yè)發(fā)展迅猛，汽車生產(chǎn)量和保有量急劇上漲，能源緊缺和環(huán)境問題日益嚴(yán)重。為此，汽車車身上開始大量采用輕量化的鋁合金材料[1]。6061鋁合金力學(xué)性能好，成型性好，且其表面自然形成的氧化膜具有良好的耐腐蝕性，因此6061鋁合金成為實(shí)現(xiàn)汽車輕量化的理想材料。新能源汽車在底盤、車身上的拼接型材均大量采用6061鋁合金這種輕量化材料[2-4]。而傳統(tǒng)的
河北農(nóng)機(jī) 2017年3期2017-04-21
- 高血壓性雙側(cè)基底核區(qū)腦出血5例診治分析
高血壓性雙側(cè)基底核區(qū)腦出血5例診治分析尹睿 蘇忠周 顏艾 馬旭東 邱晟 閻仁福高血壓性腦出血是指在高血壓作用下，由腦血管的解剖特點(diǎn)、血管壁的病理變化以及血壓驟升等諸多因素綜合所致的腦部出血，其發(fā)病率、致殘率、致死率均較高，是神經(jīng)科的臨床重點(diǎn)疾病。高血壓性基底核區(qū)腦出血是高血壓性腦出血的主要組成部分，約占腦出血的44%[1]，是最常見的腦血管急癥疾病之一，常為單側(cè)，雙側(cè)腦出血罕見，對其疾病特征及發(fā)展預(yù)后尚缺乏深入研究。本院2007至2015年收治高血壓性雙側(cè)
浙江醫(yī)學(xué) 2016年21期2016-12-21
- 直切口小骨窗經(jīng)側(cè)裂入路顯微手術(shù)對高血壓基底核區(qū)腦出血患者的預(yù)后研究
手術(shù)對高血壓基底核區(qū)腦出血患者的預(yù)后研究湖北省襄陽市中醫(yī)醫(yī)院神經(jīng)外科(襄陽 441000)黃銳摘要目的：探討直切口小骨窗經(jīng)側(cè)裂入路顯微手術(shù)對高血壓基底核區(qū)腦出血患者的影響。方法：選取高血壓基底核區(qū)腦出血患者80例，依據(jù)CT顯示確定其基底核區(qū)出血癥狀，血腫量20～65ml。按隨機(jī)數(shù)表法隨機(jī)將患者分為對照組和觀察組，每組40例。對照組行常規(guī)骨瓣開顱手術(shù)方法；觀察組行直切口小骨窗經(jīng)側(cè)裂入路顯微手術(shù)，開顱后兩組均切開島葉皮質(zhì)清除血腫。觀察并統(tǒng)計不同手術(shù)措施對高血壓
陜西醫(yī)學(xué)雜志 2016年8期2016-08-09
- 2195鋁鋰合金摩擦攪拌焊接頭組織
T1相溶解；而焊核區(qū)T1相和θ′相均完全溶解，并在焊核區(qū)產(chǎn)生較多位錯。熱影響區(qū)和基材為沿軋制方向的板條狀晶粒；熱機(jī)影響區(qū)晶粒發(fā)生偏轉(zhuǎn)和變形；焊核區(qū)晶粒均發(fā)生再結(jié)晶，但焊核區(qū)邊緣近熱機(jī)影響區(qū)再結(jié)晶晶粒尺寸較小，而中心焊核區(qū)再結(jié)晶晶粒長大。2195鋁鋰合金；摩擦攪拌焊；孔洞缺陷；接頭組織鋁鋰合金的研究和開發(fā)至今已有80多年歷史，迄今為止已開發(fā)了三代鋁鋰合金。第三代鋁鋰合金具有良好的綜合性能，已在航空及航天工業(yè)上已經(jīng)獲得廣泛應(yīng)用。其中，2195鋁鋰合金已應(yīng)用于美
中國有色金屬學(xué)報 2016年5期2016-08-05
- 焊接速度對7A52鋁合金FSW組織及力學(xué)性能的影響
FSW焊接接頭焊核區(qū)的面積隨著焊接速度的增大而增大,當(dāng)焊接速度為250 mm/min時,焊接接頭的焊核區(qū)面積最大,焊核區(qū)的顯微組織都為細(xì)小的等軸晶,焊接接頭橫截面的焊核區(qū)呈明顯“洋蔥環(huán)”的形貌,而熱力影響區(qū)的結(jié)構(gòu)特征則呈現(xiàn)出了較高的塑性變形流線層。焊接接頭顯微硬度分布都呈現(xiàn)出“W”形變化,在焊接速度為150 mm/min時,焊接接頭的平均抗拉強(qiáng)度能達(dá)到452 MPa,達(dá)到了母材抗拉強(qiáng)度的89%。結(jié)論通過對不同焊接速度下7A52鋁合金FSW焊接接頭的組織和性
精密成形工程 2015年5期2015-07-02
- 6061_T4鋁合金單雙道攪拌摩擦焊T型接頭組織及性能
分為4個區(qū)域：焊核區(qū)(NZ)、熱力影響區(qū)(TMAZ)、熱影響區(qū)(HAZ)和母材區(qū)(BM)；根據(jù)轉(zhuǎn)速和焊速的方向差異，壁板分為前進(jìn)側(cè)(AS，焊接速度和旋轉(zhuǎn)速度相同一側(cè))和后退側(cè)(RS，焊接速度和旋轉(zhuǎn)速度相反一側(cè))。本實(shí)驗(yàn)中雙道焊接頭不存在嚴(yán)格意義上的前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)，為表述方便，用第一道定義壁板前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)。如圖 5(a)和 5(c)所示，單道焊接可實(shí)現(xiàn)筋板和壁板T型接頭連接，存在由攪拌工具頂鍛、擠壓和剛性夾具限制共同作用而形成的二個圓滑過渡焊趾。在壁板焊縫
中國有色金屬學(xué)報 2015年1期2015-03-26
- 6061－T6鋁合金超聲輔助攪拌摩擦焊接頭的組織與力學(xué)性能
鏡（OM）觀察焊核區(qū)的形貌，腐蝕劑為由1%（體積分?jǐn)?shù)，下同）HF、1.5%HCl、2.5%HNO3和95%H2O組成的 Keller試劑；采用Model HVA－10型維氏硬度計進(jìn)行顯微硬度測試，加載載荷為0.98N，加載時間為15s；在CSS－44100型電子萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，拉伸速度為2mm·min－1，結(jié)果取5次試驗(yàn)的平均值；采用JEOL JSM－6360LV型掃描電鏡（SEM）觀察拉伸斷口的形貌。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 焊接接頭的質(zhì)量由表
機(jī)械工程材料 2015年11期2015-03-17
- 非酮癥性糖尿病偏側(cè)舞蹈癥的MR影像特點(diǎn)及分析
R檢查：左側(cè)基底核區(qū)斑片狀異常信號，T1WI為高信號，T2WI、FLAIR為稍高信號，DWIb值1000圖為稍高信號，DWIb值0圖未見明顯信號減低。14d后復(fù)查，病灶范圍明顯縮小，10個月后復(fù)查，病灶吸收消失（圖1-4）。例2 女，71歲。因“右側(cè)上下肢不自主運(yùn)動10d，加重2d伴情緒激動”收住神經(jīng)內(nèi)科。體檢：四肢肌力Ⅴ級，病理反射陰性。右下肢可見不規(guī)則的快速、大幅度的舞蹈樣動作。既往糖尿病史20年，血糖控制差1個月。實(shí)驗(yàn)室檢查：空腹血糖25.4mmol
浙江醫(yī)學(xué) 2015年9期2015-01-18
- 6061鋁合金攪拌摩擦焊焊縫微弧氧化涂層的耐蝕性
析了 FSW 焊核區(qū)與母材區(qū)的表面和截面形貌及其組成，通過極化曲線和電化學(xué)阻抗譜(EIS)研究了焊核區(qū)、母材區(qū)微弧氧化前后的耐蝕性能，并通過鹽水浸泡實(shí)驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證了其耐蝕性。微弧氧化涂層能夠顯著提高攪拌摩擦焊接頭的耐蝕性能，且焊核區(qū)微弧氧化涂層的耐蝕性比母材區(qū)微弧氧化涂層更好。鋁合金；攪拌摩擦焊；焊縫；微弧氧化；耐蝕性First-author’s address:School of Materials Science and Engineering, Ce
電鍍與涂飾 2015年13期2015-01-17
- 機(jī)械輕量化用輕合金的FSSW接頭組織與性能
，F(xiàn)SSW接頭焊核區(qū)只發(fā)現(xiàn)α-Mg基體而未發(fā)現(xiàn)Mg17Al12相，F(xiàn)SSW接頭焊核區(qū)硬度與母材相當(dāng)，硬度最低值位于前進(jìn)側(cè)熱影響區(qū)；接頭系數(shù)達(dá)到90％。攪拌摩擦點(diǎn)焊；輕合金；Mg-8Al-1Zn-0.2Nd-0.1V合金；機(jī)械輕量化；FSSW0 前言攪拌摩擦點(diǎn)焊（Friction Stir SpotWelding，簡稱FSSW）是在攪拌摩擦焊基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種新型焊接方法，在機(jī)械、汽車、輪船、航空航天等輕合金焊接方面有著極具前途的市場化應(yīng)用[1]。目前，隨
電焊機(jī) 2015年7期2015-01-16
- 2198和C24S異種鋁鋰合金攪拌摩擦焊接頭的顯微組織和力學(xué)性能
攪拌摩擦焊接頭焊核區(qū)的力學(xué)性能和疲勞裂紋擴(kuò)展速率。TAVARES等[10]對2198-T851鋁鋰合金攪拌摩擦焊接頭進(jìn)行了焊后熱處理試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)，焊后熱處理能夠改善接頭的力學(xué)性能。郭曉娟等[11]研究了焊接工藝參數(shù)對1420鋁鋰合金攪拌摩擦焊接頭組織和力學(xué)性能的影響。張華等[12]改變焊接工藝參數(shù)對2A97-T8鋁鋰合金進(jìn)行了攪拌摩擦焊試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)，接頭焊核區(qū)和熱影響區(qū)中沉淀相大部分溶解，熱力影響區(qū)沉淀相密度高于焊核區(qū)。張丹丹等[13]對Al-Li-S
中國有色金屬學(xué)報 2014年7期2014-03-17
- 6082-T6鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織和沖擊性能
。缺口分別開在焊核區(qū)、熱影響區(qū)和母材，如圖1所示。沖擊試驗(yàn)按GB2650-1989《焊接接頭沖擊試驗(yàn)方法》在JB-30B型沖擊機(jī)上進(jìn)行，試驗(yàn)溫度為室溫。采用JSM-6360LV型掃描電子顯微鏡觀察沖擊斷口形貌。圖1 沖擊缺口位置示意2 試驗(yàn)結(jié)果和分析2.1 顯微組織6082-T6鋁合金FSW接頭的宏觀金相照片如圖2所示。國內(nèi)外研究人員一般將FSW接頭分為焊核區(qū)（Weld nugget）、熱機(jī)影響區(qū)（TMAZ）、熱影響區(qū)（HAZ）和母材，與傳統(tǒng)的熔化焊接頭相
電焊機(jī) 2013年10期2013-08-06
- Q235B鋼薄板RSW焊接接頭金相組織分析
焊接接頭主要由熔核區(qū)、熱影響區(qū)和母材三部分組成。圖1a是優(yōu)質(zhì)RSW焊接接頭的整體形貌，可以清楚地看到焊接接頭熔核區(qū)的柱狀晶垂直于試件的貼合面。圖1b是圖1a的局部放大圖，圖中從左到右標(biāo)注阿拉伯?dāng)?shù)字之處分別為焊接接頭受到不同熱循環(huán)而形成的各個區(qū)域，其中①為焊件母材，②是焊接接頭的正火區(qū)，③為過熱區(qū)，④是熔核區(qū)。圖1c是焊接接頭組織縱向的局部放大100倍的照片，可以看出由下到上各個部分組織存在著明顯的差別，依次分別為母材、熱影響區(qū)和熔核區(qū)。最下面一層白色組織是
電焊機(jī) 2013年7期2013-08-05
- 壓鑄態(tài)AZ91D鎂合金攪拌摩擦焊接頭微觀組織研究
分為以下區(qū)域：焊核區(qū)（Weld Nugget Zone，WNZ）、機(jī)械－熱影響區(qū)（Thermo－Mechanically Affected Zone，TMAZ）、熱影響區(qū)（Heat Affected Zone，HAZ）和母材（Base Metal，BM）。母材金屬內(nèi)部存在大量的小尺寸宏觀氣孔缺陷，這些氣孔主要是由壓鑄工藝固有的高速充型和卷氣導(dǎo)致的。整個焊縫除焊核區(qū)有貫穿性隧道狀缺陷外，宏觀上組織良好、無明顯氣孔缺陷；該隧道狀缺陷出現(xiàn)在焊縫的前進(jìn)側(cè)，周邊還聚
材料工程 2012年5期2012-10-30
- 冷卻條件對2519A鋁合金攪拌摩擦焊焊縫性能的影響
金進(jìn)行焊接，使焊核區(qū)晶粒比常規(guī)焊接的晶粒更加細(xì)小。Liu等[5]將2219-T6鋁合金放置在水中進(jìn)行攪拌摩擦焊，發(fā)現(xiàn)在水中焊接可提高焊縫的性能。在空氣中焊接焊縫的斷裂位置在熱影響區(qū)，而在水中焊接的斷裂位置在熱機(jī)影響區(qū)和焊核區(qū)交界處。Upadhyay等[10]比較了空氣和水中攪拌摩擦焊焊接 AA7050-T7鋁合金的性能，發(fā)現(xiàn)水中焊接能夠提高熱影響區(qū)的硬度，減小熱影響區(qū)范圍。2519A鋁合金是中南大學(xué)在2519鋁合金基礎(chǔ)上研發(fā)出的一種新型裝甲材料[11]，目
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2012年10期2012-09-17
- 鋁合金FSW過程中攪拌針前緣金屬周期性流動行為研究
流動行直接影響焊核區(qū)組織微觀演變以及焊接缺陷如隧道型孔洞的形成從而影響焊接接頭的力學(xué)性能。在攪拌摩擦焊焊核區(qū)組織研究方面，Yang，Mironov，Xu，Li，Cui等人分別從不同的角度(晶粒大小，組織演變以及金屬流線)分析焊核區(qū)組織，并且證實(shí)焊核區(qū)組織存在明顯的周期性變化。而Yan等人研究了焊接過程的焊接參數(shù)的變化，結(jié)果表明壓力、扭矩呈明顯周期性變化。但是很少有學(xué)者從工藝參數(shù)的周期性及焊核區(qū)組織周期性的角度研究攪拌針前緣金屬流動行為。因此，本研究利用高速
航空材料學(xué)報 2012年1期2012-09-12
- 5083-H321鋁合金板材攪拌摩擦焊縫焊核區(qū)組織特征*
材攪拌摩擦焊縫焊核區(qū)組織特征*劉 洪，袁鴿成，黃澤濤，梁春朗，吳 亞，吳紅輝廣東工業(yè)大學(xué)材料與能源學(xué)院，廣東 廣州 510006采用攪拌摩擦焊接法對5083-H321鋁合金板材進(jìn)行焊接，借助光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、背散射電子衍射分析儀、顯微硬度儀及取向顯微成像分析技術(shù)，對焊核區(qū)及母材的組織與性能進(jìn)行了對比性研究．結(jié)果表明:該合金板材的焊縫無宏觀缺陷；攪拌摩擦焊使該合金板材中大量的小角度晶界轉(zhuǎn)化為大角度晶界，母材和焊核區(qū)的晶粒尺寸分布范圍分別為6～55 μm和
材料研究與應(yīng)用 2012年2期2012-09-05