壁溫
- 壁溫對(duì)類HTV-2飛行器氣動(dòng)力計(jì)算的影響
此需要進(jìn)一步評(píng)估壁溫對(duì)高超聲速氣動(dòng)力計(jì)算和高超聲速流場(chǎng)流動(dòng)特性的影響。劉杰等[6]研究了壁溫對(duì)高超聲速飛行器阻力的影響,提出了預(yù)測(cè)高超聲速飛行器阻力時(shí),要同時(shí)預(yù)測(cè)馬赫數(shù)、雷諾數(shù)、壁溫與來流靜溫比3個(gè)相似參數(shù)。范月華等[7]采用國家數(shù)值風(fēng)洞工程提供的NNW-Flowstar軟件數(shù)值評(píng)估了壁溫對(duì)高馬赫數(shù)層流摩阻計(jì)算的影響,指出應(yīng)當(dāng)根據(jù)壁面不同部位氣動(dòng)加熱的程度,發(fā)展可實(shí)現(xiàn)所有位置壁溫的高效自適應(yīng)調(diào)整技術(shù)。王剛等[2]應(yīng)用理論分析方法證實(shí)了黏性干擾參數(shù)是高馬赫數(shù)
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2023年10期2023-11-13
- 典型參數(shù)對(duì)黏性干擾效應(yīng)影響研究
高度（雷諾數(shù)）和壁溫（壁溫比）開展研究，分別以尖楔外形和典型后緣舵航天飛行器為研究對(duì)象，模擬不同參數(shù)下的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)，從而獲得高度和壁溫對(duì)黏性干擾效應(yīng)的影響。1 計(jì)算方法本文的CFD數(shù)值方法采用Navier-Stokes方程作為流動(dòng)控制方程，其積分形式為式中V為控制體體積；Q為守恒變量矢量；Ω為控制體表面的面積；f為通過表面Ω的凈通量矢量，包含黏性項(xiàng)和無黏項(xiàng)；n為表面Ω的單位外法向矢量?？刂品匠讨械臒o黏通量項(xiàng)的離散采用Van Leer格式，時(shí)間離散方法采用LU
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2023年4期2023-11-06
- W火焰鍋爐水冷壁壁溫偏差分析及處理
的增多，以水冷壁壁溫偏差大為代表的安全問題逐漸暴露，對(duì)于膜式水冷壁，壁溫偏差會(huì)產(chǎn)生較大的溫差熱應(yīng)力，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起水冷壁薄弱處的泄漏拉裂，而局部壁溫峰值可能造成水冷壁管超溫爆管，嚴(yán)重影響發(fā)電企業(yè)運(yùn)行安全性［3-6］。本文針對(duì)某600 MW 超臨界W 火焰鍋爐運(yùn)行中存在的水冷壁壁溫偏差問題，以水冷壁測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)壁溫為依據(jù)，分析爐膛熱負(fù)荷分布特征，并據(jù)此開展針對(duì)性的燃燒優(yōu)化調(diào)整。1 設(shè)備簡(jiǎn)介某600 MW 超臨界燃煤汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組，鍋爐為超臨界參數(shù)、W 型火焰燃燒、
浙江電力 2023年2期2023-03-09
- 燃燒器改造前后半輻射受熱面壁溫分布變化分析
影響半輻射受熱面壁溫分布的主要因素[3]。因此燃燒器改造會(huì)使半輻射受熱面壁溫分布改變，進(jìn)而可能引起管壁長(zhǎng)期超溫、投入減溫水增加、超溫?fù)p壞位置改變等現(xiàn)象[4-6]。所以需要研究改造前后爐內(nèi)半輻射受熱面壁溫分布特性，為改造后調(diào)整運(yùn)行提供理論依據(jù)。目前研究受熱面壁溫分布的方法主要分為兩種：數(shù)值模擬和熱力計(jì)算。采用數(shù)值模擬方法可以得到爐內(nèi)物理場(chǎng)，并定性分析受熱面壁溫分布隨物理場(chǎng)變化的趨勢(shì)[7-8]。但是數(shù)值模擬中將整個(gè)受熱面的壁溫設(shè)置為一等效溫度，無法定量研究壁溫
工業(yè)爐 2022年3期2022-09-27
- 壁溫比對(duì)高速鈍錐邊界層轉(zhuǎn)捩天地差異的影響研究
。近些年來，關(guān)于壁溫比對(duì)邊界層轉(zhuǎn)捩影響的研究，涂國華等［19］指出除了單位雷諾數(shù)，壁溫比也是引起飛行試驗(yàn)與地面試驗(yàn)轉(zhuǎn)捩天地差異問題的主要因素。Zhao 等［20］開展了總溫對(duì)零迎角尖錐邊界層轉(zhuǎn)捩影響的數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)隨著來流總溫的增加，尖錐的轉(zhuǎn)捩起始點(diǎn)后移，轉(zhuǎn)捩區(qū)長(zhǎng)度減小。劉智勇等［21］研究了溫度對(duì)高速平板邊界層轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)的影響，發(fā)現(xiàn)在不高于1 000 K 的壁溫條件下，擾動(dòng)的增長(zhǎng)與壁溫存在一致性的變化規(guī)律，并給出了轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)與壁溫比和N值的函數(shù)關(guān)系式
南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-30
- 圓管通道底部再淹沒過程實(shí)驗(yàn)研究
度與冷卻劑溫度、壁溫、質(zhì)量流量等參數(shù)相關(guān)，但加熱功率對(duì)驟冷溫度的影響可忽略。Lee等[6]通過實(shí)驗(yàn)研究得出，豎直圓管內(nèi)底部再淹沒過程驟冷溫度與制冷劑質(zhì)量流速無關(guān)，但受初始壁溫影響。顏迪民等[9]研究發(fā)現(xiàn)，圓管再淹沒過程中驟冷溫度與初始壁溫呈線性關(guān)系，但不受冷卻劑溫度、驟冷點(diǎn)位置以及冷卻劑流速影響。因此，本文將開展圓管通道內(nèi)低壓(0.2～0.4 MPa)、低流速(3～15 cm/s)工況下的再淹沒階段流動(dòng)換熱特性實(shí)驗(yàn)研究，進(jìn)一步分析初始壁溫、入口流速、入口溫
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年6期2022-06-25
- 超超臨界機(jī)組垂直管圈水冷壁管防超溫協(xié)調(diào)控制策略的優(yōu)化
開展對(duì)水冷壁金屬壁溫的試驗(yàn)研究工作，認(rèn)為水冷壁金屬溫度的大幅變化和超溫，與水冷壁的傳熱惡化有較大關(guān)系，特別是對(duì)于百萬雙切圓鍋爐垂直管圈式水冷壁管，易在熱負(fù)荷疊加區(qū)出現(xiàn)壁溫超溫以及相鄰管段熱偏差大等問題，從而產(chǎn)生顯著的疲勞應(yīng)力，嚴(yán)重影響鍋爐運(yùn)行的安全性和穩(wěn)定性[1]。本文研究的主要對(duì)象是以雙切圓鍋爐垂直管圈式水冷壁管超溫問題為研究對(duì)象，從機(jī)組INFIT協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)控制策略、易超溫壁溫變化規(guī)律、機(jī)組主要過程參數(shù)上進(jìn)行全面分析，尋找水冷壁管產(chǎn)生超溫及波動(dòng)大的原因
中國科技縱橫 2022年5期2022-05-03
- 內(nèi)流壁溫效應(yīng)對(duì)高速飛行器氣動(dòng)特性的影響
e、流量系數(shù)以及壁溫比等[1]。其中壁溫比指壁面溫度Tw與恢復(fù)溫度Tr的比值，是高速飛行器特別值得關(guān)注的相似參數(shù)，對(duì)吸氣式高速飛行器的氣動(dòng)特性影響顯著。通常，對(duì)于飛行器外流，當(dāng)飛行馬赫數(shù)為 6～7時(shí)，常規(guī)超高速風(fēng)洞試驗(yàn)的壁溫比接近飛行條件，而脈沖風(fēng)洞由于有效時(shí)間短、壁溫比偏低，測(cè)得的阻力偏高。文獻(xiàn)[2]對(duì)脈沖燃燒風(fēng)洞、常規(guī)超高速風(fēng)洞、真實(shí)飛行條件進(jìn)行了壁溫比對(duì)阻力影響的研究，分析了脈沖燃燒風(fēng)洞冷壁黏性阻力大于飛行條件的原因。脈沖燃燒風(fēng)洞運(yùn)行時(shí)間短，壁溫比與
空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-16
- 600MW機(jī)組鍋爐高溫過熱器壁溫超限問題分析及對(duì)策研究
出現(xiàn)的高溫過熱器壁溫超限問題，通過分析爐內(nèi)寬度方向壁溫偏差，高溫過熱器同管屏不同管圈壁溫的偏差，找到了其超溫的原因?yàn)楫愇镌诠?jié)流圈或管內(nèi)彎頭堵塞造成該管蒸汽流量降低，且其壁溫測(cè)量不準(zhǔn)，并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施。關(guān)鍵詞：600MW機(jī)組;高溫過熱器;壁溫超限;對(duì)策引言隨著國內(nèi)600MW機(jī)組運(yùn)行時(shí)間的增長(zhǎng)，受熱面管壁超溫的問題比較突出，“四管泄露”事故頻發(fā)[1-2]。如何保證受熱面管壁不超溫的前提下提升主、再熱蒸汽溫度成為電廠面臨的一項(xiàng)重要課題[3-4]。湖南某發(fā)電
家園·電力與科技 2021年12期2021-12-22
- 管道位移應(yīng)力與反作用力計(jì)算中溫度變化范圍取值的探討
管道運(yùn)行時(shí)的金屬壁溫是最重要的參數(shù)之一,它用于計(jì)算管道的熱位移、位移應(yīng)力以及對(duì)于動(dòng)、靜設(shè)備及支架的反作用力。管道的溫度變化范圍則決定了管道熱位移的大小、位移應(yīng)力水平及反作用力大小。然而對(duì)于位移應(yīng)力和位移反力來說，二者的溫度范圍取值是有區(qū)別的，在應(yīng)力計(jì)算中往往被忽略。本文主要闡述評(píng)估金屬管道位移應(yīng)力及反作用力計(jì)算中對(duì)溫度范圍取值的區(qū)別以及在CAESAR II中的實(shí)際運(yùn)用。關(guān)于管道溫度范圍，在ASME B31.3章節(jié)319.3.1中有兩個(gè)定義，釋義如下：(1)
化工設(shè)計(jì) 2021年5期2021-11-03
- 燃煤鍋爐受熱面壁溫監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的時(shí)序特征分析
清燃煤鍋爐受熱面壁溫監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的時(shí)序特征分析沙?驍1，黃?騫1，柳冠青2，李水清1(1. 清華大學(xué)能源與動(dòng)力工程系熱科學(xué)與動(dòng)力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084；2. 中國華電集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究總院有限公司，北京 100070)基于600MW機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，研究了機(jī)組負(fù)荷及鍋爐典型受熱面壁溫數(shù)據(jù)的時(shí)域及頻域特征．在350MW的低負(fù)荷段，發(fā)現(xiàn)了屏式過熱器、高溫過熱器、高溫再熱器等部位各屏間溫差較大(約100℃)，這可能是由于煙氣側(cè)排布方式及管內(nèi)工質(zhì)流量
燃燒科學(xué)與技術(shù) 2021年5期2021-10-29
- 660 MW超超臨界機(jī)組鍋爐高溫再熱器壁溫超溫試驗(yàn)研究
，出現(xiàn)高溫再熱器壁溫超溫的問題，通過投入減溫水降低管壁溫度，最終導(dǎo)致再熱蒸汽溫度偏低[1-2]。本文開展了燃燒調(diào)整試驗(yàn)[3-4]，試驗(yàn)表明，通過燃燒器的合理配風(fēng)，可解決再熱器超溫和再熱蒸汽溫度偏低問題[5-7]。1 設(shè)備概況某電廠鍋爐為北京B&W公司生產(chǎn)制造的超超臨界參數(shù)、螺旋爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣π型鍋爐。鍋爐主要參數(shù)見表1。表1 鍋爐主要參數(shù)過熱器由頂棚過熱器、包墻過熱器、分隔墻過熱器、低溫過熱器、屏式過熱器及末級(jí)過熱器組成。頂棚及包墻過熱
東北電力技術(shù) 2021年7期2021-08-06
- 超臨界W鍋爐啟動(dòng)階段水冷壁壁溫特性分析
-4]，水冷壁的壁溫也會(huì)隨之發(fā)生變化，多臺(tái)W鍋爐在投運(yùn)初期發(fā)生過水冷壁拉裂、結(jié)焦砸傷水冷壁、超溫爆管等，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行的安全性。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)水冷壁傳熱特性和壁溫的研究大多是從管內(nèi)傳熱出發(fā)，對(duì)爐膛內(nèi)溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究[5-8]，筆者對(duì)某600 MW 超臨界“W”鍋爐啟動(dòng)階段水冷壁管壁溫度分布特性進(jìn)行了分析，結(jié)合該W鍋爐啟動(dòng)階段水冷壁壁溫分布特點(diǎn)，提出了優(yōu)化運(yùn)行的注意事項(xiàng)，為同類型鍋爐提供依據(jù)和參考。1 系統(tǒng)簡(jiǎn)介某電站鍋爐為東方電氣集團(tuán)東方鍋爐股份
應(yīng)用能源技術(shù) 2021年7期2021-08-03
- 關(guān)于阿電鍋爐給水低流量啟動(dòng)應(yīng)用及優(yōu)化
低流量;必要性;壁溫;補(bǔ)充措施;保護(hù)優(yōu)化一、機(jī)爐主設(shè)備簡(jiǎn)介鍋爐型號(hào)：SG-1173/25.5-M4418。本鍋爐為超臨界變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，為單爐膛、一次再熱、四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。本鍋爐啟動(dòng)旁路為內(nèi)置式不帶再循環(huán)泵的大氣擴(kuò)容式系統(tǒng)。鍋爐負(fù)荷小于30%BMCR直流負(fù)荷時(shí)，分離器起汽水分離作用，分離出的蒸汽進(jìn)入過熱器系統(tǒng)，水則通過連接管進(jìn)入儲(chǔ)水箱，經(jīng)溢流管路排入鍋爐疏水?dāng)U容器中，然后進(jìn)入工業(yè)廢水處理
裝備維修技術(shù) 2021年47期2021-07-12
- 豎直上升管內(nèi)超臨界CO2異常傳熱機(jī)理研究
速是影響加熱管管壁溫度分布的主要因素，并基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)提出了換熱關(guān)聯(lián)式；Zahlan等[9]在亞臨界、近臨界和超臨界壓力下，分別對(duì)內(nèi)徑d=8，22 mm豎直上升管中超臨界CO2的流動(dòng)與傳熱特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，建立了超臨界CO2流動(dòng)換熱數(shù)據(jù)庫，并驗(yàn)證了其有效性；張麗娜等[10]對(duì)d=4 mm水平圓管內(nèi)超臨界CO2的換熱特性進(jìn)行了數(shù)值模擬，研究了熱流密度、質(zhì)量流速、壓力等參數(shù)的影響。由此可見，現(xiàn)有研究多針對(duì)較大通道內(nèi)超臨界CO2的傳熱規(guī)律，對(duì)小通道內(nèi)超臨界CO2
中國艦船研究 2021年3期2021-06-08
- DL/T 715對(duì)鋼102應(yīng)用范圍修訂準(zhǔn)確性的實(shí)例驗(yàn)證
介紹見表2，推薦壁溫由2000年版的600 ℃下降到2015年版的575 ℃。在DL/T 715—2000出現(xiàn)前，業(yè)內(nèi)認(rèn)為鋼102是適用于壁溫≤600 ℃的受熱面管；但是隨著對(duì)鋼102材料性能認(rèn)識(shí)的深入，DL/T 715—2015將鋼102推薦壁溫下調(diào)。因此，對(duì)于仍在使用鋼102的在役鍋爐，有必要判斷其是否適用。表2 DL/T 715中鋼102的主要應(yīng)用范圍2.2 設(shè)計(jì)壁溫鍋爐再熱器金屬壁溫受煙溫分布、受熱面結(jié)構(gòu)、布置位置和內(nèi)部介質(zhì)等諸多因素影響，計(jì)算獲得
發(fā)電設(shè)備 2021年2期2021-04-01
- 超臨界火電機(jī)組爐水循環(huán)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)研究與應(yīng)用
循環(huán)流量較少，管壁溫度梯度大，管壁溫度超過鋼材最高使用溫度，出現(xiàn)爐管過熱甚至爆管的情況。因此為保障鍋爐低負(fù)荷安全運(yùn)行，需要對(duì)鍋爐水循環(huán)及各受熱面溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè)，根據(jù)爐管溫度變化趨勢(shì)及時(shí)預(yù)警，指導(dǎo)運(yùn)行人員進(jìn)行燃燒和給水調(diào)整，降低鍋爐水冷壁及受熱面管排發(fā)生失效爆破或泄露的可能性，提高鍋爐在深度調(diào)峰狀態(tài)下的運(yùn)行可靠性。1 鍋爐水循環(huán)在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)方案研究及設(shè)計(jì)1.1 某超臨界機(jī)組鍋爐運(yùn)行監(jiān)測(cè)現(xiàn)狀分析在超（超）臨界機(jī)組鍋爐水冷壁、高溫受熱面出口的爐外管圈上，均
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年23期2021-02-19
- 汽輪機(jī)快冷新方式在實(shí)踐中的成功應(yīng)用
冷卻速率;缸溫;壁溫1安全性分析利用鍋爐余熱冷卻汽輪機(jī)缸體的方法在實(shí)施中主要以控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率為基準(zhǔn)，在保證轉(zhuǎn)子絕對(duì)安全的前提下實(shí)施。經(jīng)國內(nèi)電科院等科研單位對(duì)600MW級(jí)超臨界汽輪機(jī)、1000MW級(jí)超超臨界汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率研究，基于ANSYS有限元方法計(jì)算高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子溫度場(chǎng)及熱應(yīng)力場(chǎng)研究結(jié)果表明，在7℃/h的冷卻速率下，高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子的熱應(yīng)力峰值遠(yuǎn)小于材料的屈服極限，對(duì)轉(zhuǎn)子壽命的影響微乎其微。鑒于電科院的研究成果，我廠決定在4號(hào)機(jī)組停機(jī)過
裝備維修技術(shù) 2020年16期2020-12-24
- 三維集成微系統(tǒng)散熱微通道均溫性研究
現(xiàn)水力直徑越小，壁溫標(biāo)準(zhǔn)差越低。文獻(xiàn)[5]通過試驗(yàn)與模擬分析銅基蛇形通道，發(fā)現(xiàn)單蛇形通道比矩形直通道換熱性能高35%，但壓降及壁面溫度梯度過大。文獻(xiàn)[6]設(shè)計(jì)了V型肋，使蛇形通道進(jìn)出口壓降減小60%，且提高了壁面均溫性。文獻(xiàn)[7]通過試驗(yàn)和模擬研究雙層硅基微通道，發(fā)現(xiàn)在不同流率下順流結(jié)構(gòu)壁面溫升更低，逆流結(jié)構(gòu)壁溫分布更均勻。文獻(xiàn)[8]通過模擬研究雙層互異結(jié)構(gòu)微通道，發(fā)現(xiàn)雙層異構(gòu)比雙層同構(gòu)壁溫更均勻。為避免頂層出口側(cè)高溫流體對(duì)底層入口側(cè)低溫流體的熱效應(yīng)，文獻(xiàn)
- 煙氣余熱量利用系統(tǒng)分析
利用。選擇合理的壁溫，運(yùn)用控制壁溫技術(shù)，達(dá)到既節(jié)能又安全不腐蝕管道的目的。關(guān)鍵詞：余熱;余熱回收1.概況某項(xiàng)目作為北方嚴(yán)寒地區(qū)城市的配套基礎(chǔ)設(shè)施，新建大型采暖熱源發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn)，預(yù)計(jì)到2020年末供熱面積將達(dá)到2346×104m2。本期建設(shè)規(guī)模為2×80MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，同步建設(shè)煙氣脫硫、脫硝裝置。留有再擴(kuò)建的條件。2.煙氣余熱換熱器的對(duì)比分析2.1 壁溫可調(diào)式換熱器一般來說，要利用鍋爐尾部的煙氣熱量（低溫余熱），提高鍋爐的熱效率，就必須降低鍋爐尾部的煙氣溫
- 壁溫對(duì)鈍三角翼邊界層穩(wěn)定性及轉(zhuǎn)捩影響
，地面風(fēng)洞試驗(yàn)中壁溫與來流總溫比高，而天上真實(shí)飛行條件下的壁溫與來流總溫比低，地面試驗(yàn)無法模擬天上真實(shí)飛行的壁溫條件，這是造成天地差異的一個(gè)重要因素。因此，研究壁面溫度條件對(duì)邊界層流動(dòng)穩(wěn)定性及轉(zhuǎn)捩的影響十分重要。Gary[6]研究表明，轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)隨著壁溫比的降低而增大。Stetson[7]則通過熱線試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，冷壁的轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)(約3.2×106)低于正常壁溫下的轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)(約4.8×106)。Malik[8]采用eN法分析了5°尖錐的邊界層流場(chǎng)穩(wěn)定性特征，發(fā)
空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年6期2020-12-21
- 1 000 MW高效超超臨界鍋爐分隔屏壁溫偏差分析
案。1 實(shí)際運(yùn)行壁溫情況分隔屏沿爐膛寬度方向共12片大屏，從爐左向爐右編號(hào)1至12，每片大屏沿爐膛深度方向又分為6片小屏，從爐前向爐后編號(hào)A至F，每片小屏有15根管。鍋爐投運(yùn)后發(fā)現(xiàn)分隔屏壁溫偏差很大，局部容易超溫，限制了主汽溫度，通過大量的運(yùn)行數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)分隔屏壁溫分布呈現(xiàn)一定的規(guī)律性，不同號(hào)管雖然溫度不同，但整體溫度分布趨勢(shì)基本相似，以壁溫較高的9號(hào)管為例，圖1為爐寬方向壁溫曲線，靠?jī)蓚?cè)的#1屏、#2屏、#11屏、#12屏整體壁溫較低，中間#3屏至#10
應(yīng)用能源技術(shù) 2020年5期2020-07-08
- 700 ℃超超臨界一次再熱П型鍋爐水動(dòng)力特性及壁溫分布規(guī)律研究
鍋爐水動(dòng)力特性及壁溫分布規(guī)律研究祁 成（大唐黃島發(fā)電有限責(zé)任公司，山東 青島 266599）為了掌握700 ℃超超臨界機(jī)組鍋爐水動(dòng)力特性和壁溫分布規(guī)律，以某600 MW， 35 MPa/700 ℃/720 ℃超超臨界一次再熱П型鍋爐為例，采用通用水動(dòng)力計(jì)算方法對(duì)700 ℃超超臨界機(jī)組鍋爐的水動(dòng)力特性和壁溫分布規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算和分析。結(jié)果表明，隨著高度的增加，水冷壁管內(nèi)工質(zhì)溫度基本呈線性增加，管壁壁溫也隨之升高，換熱溫差沿程變化不大，大比熱容區(qū)流體換熱性能
熱力發(fā)電 2019年12期2020-01-04
- 塔式鍋爐再熱蒸汽汽溫偏差原因分析與調(diào)整
性，對(duì)二再和三過壁溫分別增加145 個(gè)和48 個(gè)測(cè)點(diǎn)。機(jī)組運(yùn)行中，新增二再壁溫測(cè)點(diǎn)第39 屏測(cè)點(diǎn)3、第41 屏測(cè)點(diǎn)3、第42屏測(cè)點(diǎn)3 壁溫容易超過635 ℃溫度報(bào)警限值。為控制二再受熱面的超溫，增大二再減溫水的流量，降低了二再出口汽溫，導(dǎo)致6#機(jī)再熱汽溫偏低，2018 年度平均機(jī)側(cè)再熱汽溫590.2 ℃，同比降低0.9 ℃。2 設(shè)備簡(jiǎn)介鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的SG-3044/27.46-M535型超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛塔式布置、四
設(shè)備管理與維修 2019年15期2019-10-26
- 塔式鍋爐再熱蒸汽汽溫偏差原因分析與調(diào)整
性，對(duì)二再和三過壁溫分別增加145 個(gè)和48 個(gè)測(cè)點(diǎn)。機(jī)組運(yùn)行中，新增二再壁溫測(cè)點(diǎn)第39 屏測(cè)點(diǎn)3、第41 屏測(cè)點(diǎn)3、第42屏測(cè)點(diǎn)3 壁溫容易超過635 ℃溫度報(bào)警限值。為控制二再受熱面的超溫，增大二再減溫水的流量，降低了二再出口汽溫，導(dǎo)致6#機(jī)再熱汽溫偏低，2018 年度平均機(jī)側(cè)再熱汽溫590.2 ℃，同比降低0.9 ℃。2 設(shè)備簡(jiǎn)介鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的SG-3044/27.46-M535型超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛塔式布置、四
設(shè)備管理與維修 2019年8期2019-09-11
- 淺談600MW等級(jí)鍋爐氧化皮堵塞末級(jí)過熱器管的處理技巧
過個(gè)別管子堵塞，壁溫異常，通過加負(fù)荷、變流量等一些列操作后，堵塞的氧化皮被沖走，壁溫恢復(fù)正常。【關(guān)鍵詞】氧化皮;末級(jí)過熱器;壁溫;許用應(yīng)力;快速升降負(fù)荷;蒸汽擾動(dòng)1 概述華潤(rùn)電力（常熟）有限公司建有三臺(tái)650MW—HG-1950/25.4-YM1型鍋爐，是哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司利用英國三井巴布科能源公司（MB）的技術(shù)支持，進(jìn)行設(shè)計(jì)、制造的。鍋爐為一次中間再熱，超臨界壓力變壓運(yùn)行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動(dòng)系統(tǒng)的本生直流鍋爐，單爐膛，平平衡通風(fēng)，固態(tài)排渣，全鋼架，
- 超臨界R134a在ORC系統(tǒng)中的換熱特性分析
域前的某一位置處壁溫出現(xiàn)異?，F(xiàn)象。壁溫會(huì)突然飛升，當(dāng)達(dá)到峰值之后，然后又緩慢下降。并且當(dāng)熱流密度越高時(shí)，壁溫的峰值越大，峰值在靠近管子的入口處出現(xiàn)。Jackson和Hall[12]也在研究中發(fā)現(xiàn)這樣的不尋常傳熱特性情況，在超臨界壓力下，傳熱在低熱流密度下得到了強(qiáng)化，而在高熱流密度下，傳熱發(fā)生了惡化現(xiàn)象。學(xué)者們認(rèn)為流體物性在大比熱區(qū)下發(fā)生劇烈的變化，從而引起了傳熱惡化現(xiàn)象。隨后Shitsman[13]又在比較超臨界水在垂直上升流動(dòng)，垂直下降流動(dòng)和水平流動(dòng)中發(fā)
工業(yè)加熱 2019年3期2019-07-18
- 制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式對(duì)鍋爐燃燒的影響
溫度及各受熱面的壁溫。因此，在鍋爐運(yùn)行中要注意調(diào)整制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式，進(jìn)而解決主蒸汽溫度及壁溫的大幅度變化。鑒于此，文章對(duì)神福鴻電#3機(jī)組燃燒調(diào)整后滿負(fù)荷工況下，制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式對(duì)主蒸汽溫度影響進(jìn)行分析，僅供參考?！娟P(guān)鍵詞】鍋爐;制粉系統(tǒng);壁溫【中圖分類號(hào)】TM621 【文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼】A 【文章編號(hào)】1674-0688（2019）05-0154-021 設(shè)備概況神福鴻電2×1 050 MW燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組的鍋爐主設(shè)備由東方鍋爐（集團(tuán)）股份有限公司、BHK、BH
企業(yè)科技與發(fā)展 2019年5期2019-06-30
- 超超臨界660 MW塔式鍋爐末級(jí)過熱器爐內(nèi)外壁溫對(duì)比分析
熱負(fù)荷偏大的管子壁溫超過材料許用溫度而發(fā)生超溫爆管。文獻(xiàn)[6]指出HR3C管材壁溫超過許用溫度10 ℃，其使用壽命將由1.0×105h降至6.7×104h，壽命縮短33%。由此可見，運(yùn)行過程中控制管子壁溫，特別是掌握末級(jí)過熱器區(qū)域高溫管屏所在位置以及屏中危險(xiǎn)管的爐內(nèi)壁溫水平至關(guān)重要。目前，大型鍋爐通過在末級(jí)過熱器管屏安裝爐內(nèi)測(cè)溫點(diǎn)來判斷該區(qū)域熱負(fù)荷分布情況，從而能夠及時(shí)采取措施，控制末級(jí)過熱器壁溫。然而爐內(nèi)壁測(cè)溫點(diǎn)所處工作環(huán)境極為惡劣，長(zhǎng)期受到高溫?zé)焿m和高
- 基于NARX神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的鍋爐壁溫預(yù)測(cè)模型
X神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的鍋爐壁溫預(yù)測(cè)模型盧 彬1，劉 茜1，高 林1，趙旭利2（1.西安熱工研究院有限公司，陜西 西安 710054；2.華能吉林發(fā)電有限公司長(zhǎng)春熱電廠，吉林 長(zhǎng)春 130216）壁溫超溫是超（超）臨界鍋爐爆管的主要原因之一，也是困擾超（超）臨界機(jī)組運(yùn)行的關(guān)鍵難題。本文在分析現(xiàn)有鍋爐壁溫預(yù)測(cè)技術(shù)的基礎(chǔ)上，將NARX動(dòng)態(tài)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)用于屏式過熱器（屏過）壁溫的預(yù)測(cè)，首先采用人工篩查和灰關(guān)聯(lián)分析方法，確定影響屏過壁溫變化的關(guān)鍵因素，然后設(shè)置不同影響因素的組合對(duì)
熱力發(fā)電 2019年3期2019-03-28
- 機(jī)組啟動(dòng)過程中溫度壓力控制分析
分析啟動(dòng)中氣溫、壁溫及主再熱蒸汽壓力變化關(guān)系，總結(jié)了在機(jī)組啟動(dòng)過程中溫度壓力控制措施，保證機(jī)組在啟動(dòng)過程中更經(jīng)濟(jì)、更安全，以供參考。關(guān)鍵詞：升溫升壓;壁溫;變化特點(diǎn)DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.02.1631 我廠鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的特點(diǎn)及存在問題我廠兩臺(tái)鍋爐為哈鍋生產(chǎn)的660MW直流鍋爐，其啟動(dòng)系統(tǒng)為不帶啟動(dòng)疏水泵的大氣擴(kuò)容啟動(dòng)系統(tǒng)，制粉系統(tǒng)配置6臺(tái)正壓直吹制粉系統(tǒng)，磨煤機(jī)為液壓加載中速輥式磨。機(jī)組啟動(dòng)過程中，因鍋爐啟動(dòng)
山東工業(yè)技術(shù) 2019年2期2019-02-09
- 受熱面管局部交叉在鍋爐熱偏差改造中的應(yīng)用
增加了高溫再熱器壁溫測(cè)點(diǎn)，將爐外出口壁溫嚴(yán)格控制在580 ℃以內(nèi)(該廠高溫再熱器報(bào)警溫度為580 ℃)，爆管現(xiàn)象得到改善，但卻使再熱汽溫受到影響(只能控制到520 ℃，原設(shè)計(jì)為540 ℃)，嚴(yán)重影響了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。筆者在試驗(yàn)與理論計(jì)算研究的基礎(chǔ)上，提出受熱面管局部交叉的改造方案，成功解決了該廠再熱器超溫爆管問題，為解決其他機(jī)組類似問題提供了參考。1 機(jī)組運(yùn)行試驗(yàn)研究為了對(duì)該機(jī)組目前運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行分析研究，增加了該機(jī)組高溫再熱器部分壁溫測(cè)點(diǎn)，并進(jìn)行了部分試驗(yàn)研
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年6期2018-06-27
- 基于水冷壁壁溫的爐膛火焰中心位置預(yù)測(cè)方法
種基于鍋爐水冷壁壁溫的爐膛火焰中心位置預(yù)測(cè)方法，并以某600 MW電站鍋爐為例，驗(yàn)證預(yù)測(cè)方法的可行性和準(zhǔn)確性。1 預(yù)測(cè)思路鍋爐爐膛內(nèi)熱量交換主要是高溫?zé)煔鈱?duì)水冷壁的輻射傳熱。當(dāng)爐膛火焰中心未發(fā)生偏移，以四角切圓鍋爐為例，由于鍋爐橫截面為近似的正方形，所以四面墻的水冷壁接受爐內(nèi)高溫?zé)煔廨椛涞膫鳠崃繎?yīng)近似相等，其各面墻水冷壁的壁溫分布也應(yīng)近似相同[4]。若火焰中心發(fā)生偏斜，高溫?zé)煔鈱?duì)四面墻水冷壁的輻射傳熱量發(fā)生了改變，水冷壁壁溫會(huì)產(chǎn)生規(guī)律性的變化，即靠近火焰中
發(fā)電設(shè)備 2018年3期2018-06-04
- 基于Gam bit前處理的氣膜冷卻火焰筒壁溫分析
的氣膜冷卻火焰筒壁溫分析程 明，扈鵬飛，萬 斌，常 峰（中國航發(fā)沈陽發(fā)動(dòng)機(jī)研究所，沈陽110015）為更好實(shí)現(xiàn)航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室氣膜冷卻結(jié)構(gòu)火焰筒的壁溫分析和冷卻結(jié)構(gòu)優(yōu)化,針對(duì)原有的火焰筒2維壁溫計(jì)算程序開展了2次開發(fā)工作，形成了基于G A M BIT前處理的火焰筒壁溫分析程序。新的計(jì)算過程采用G ambit軟件對(duì)幾何模型進(jìn)行前處理，生成三角形網(wǎng)格、指定邊界條件分組，通過編制前處理模塊代碼，對(duì)導(dǎo)出的網(wǎng)格文件進(jìn)行解析，進(jìn)一步將各種信息導(dǎo)入已有的有限元壁溫計(jì)算程
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2017年2期2017-11-13
- 降低鄒縣發(fā)電廠#6爐屏式過熱器管壁溫度
#6爐屏式過熱器壁溫超溫情況分析，從實(shí)踐上找出了對(duì)#6爐屏式過熱器壁溫超溫多問題進(jìn)行了分析，并找到了解決的辦法，對(duì)于火力發(fā)電廠安全生產(chǎn)，有一定的參考價(jià)值。關(guān)鍵詞：壁溫；噴燃器；輔助風(fēng)；原因分析；防范措施DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.18.2061 低氮燃燒器現(xiàn)狀除D層外的20只旋流煤粉燃燒器更換為徑向濃淡低NOx旋流煤粉燃燒器；爐膛前墻煤粉燃燒器上部增設(shè)一層SOFA燃燒器；爐膛后墻煤粉燃燒器上部增設(shè)兩層SOFA燃燒器
山東工業(yè)技術(shù) 2017年18期2017-09-12
- 超超臨界壓力鍋爐垂直水冷壁壁溫偏差試驗(yàn)研究
力鍋爐垂直水冷壁壁溫偏差試驗(yàn)研究曾俊，李文軍，何洪浩，段學(xué)農(nóng)，謝國鴻，楊益 (國網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，湖南長(zhǎng)沙410007)針對(duì)超超臨界垂直水冷壁壁溫分布情況，在660MW超超臨界壓力直流鍋爐上進(jìn)行了改變不同因素對(duì)水冷壁壁溫偏差影響的試驗(yàn)研究。結(jié)果表明:提高高鈉煤摻燒比例，采用上層燃燒器運(yùn)行，均可降低燃燒區(qū)域熱負(fù)荷，利于水冷壁壁溫均勻性；在不同負(fù)荷下改變?nèi)紵鲾[角對(duì)水冷壁壁溫偏差的影響不一致，燃燒器擺角主要是通過改變爐內(nèi)熱負(fù)荷分布來影響壁溫偏差。
湖南電力 2017年3期2017-07-12
- 660 MW亞臨界機(jī)組高溫氧化皮問題分析
.1 運(yùn)行過程中壁溫超高引起氧化根據(jù)鍋爐末級(jí)過熱器全屏52個(gè)壁溫測(cè)點(diǎn),繪制出邯峰電廠1號(hào)鍋爐自2016年4月至2016年9月之間的壁溫統(tǒng)計(jì)圖,如圖3所示。圖3 末級(jí)過熱器壁溫由圖可以看出,鍋爐末級(jí)過熱器出口壁溫范圍主要在480～600℃。根據(jù)鍋爐制造廠《管子金屬溫度及強(qiáng)度計(jì)算匯總》中要求,末級(jí)過熱器報(bào)警溫度為595℃,SA-213 TP304H管抗蒸汽氧化溫度為620℃。查壁溫測(cè)點(diǎn)測(cè)量值,發(fā)現(xiàn)1號(hào)鍋爐末級(jí)過熱器壁溫部分時(shí)段存在超溫現(xiàn)象,最高可到610℃。雖
河北電力技術(shù) 2017年2期2017-05-12
- 350 MW超臨界機(jī)組鍋爐金屬壁溫測(cè)量元件安裝工藝優(yōu)化
臨界機(jī)組鍋爐金屬壁溫測(cè)量元件安裝工藝優(yōu)化徐新平,于國華,張士軍(黑龍江省火電第三工程公司，哈爾濱 150016)電廠機(jī)組運(yùn)行期間,無法對(duì)頂棚罩室內(nèi)的鎧裝熱電偶進(jìn)行檢修維護(hù),已成為安裝亟待解決的問題。對(duì)華能大慶熱電廠鍋爐頂棚保溫密封結(jié)構(gòu)特點(diǎn),與金屬壁溫測(cè)量元件進(jìn)行了安裝工藝分析,提出鍋爐頂棚包覆式框架結(jié)構(gòu)金屬壁溫測(cè)量元件的安裝工藝優(yōu)化方案。此安裝工藝優(yōu)化后,在工程實(shí)踐中,提高了鍋爐頂棚金屬壁溫測(cè)量正確率,應(yīng)用效果良好。鍋爐;包覆式框架結(jié)構(gòu);金屬壁溫;數(shù)據(jù)采集
黑龍江電力 2016年6期2017-01-11
- 二次再熱超超臨界機(jī)組鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)設(shè)計(jì)優(yōu)化
超超臨界機(jī)組鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)設(shè)計(jì)優(yōu)化張 薇(華東電力設(shè)計(jì)院有限公司，上海 200063)隨著電站鍋爐不斷朝著大容量、高參數(shù)方向發(fā)展，電站鍋爐高溫受熱面因?yàn)槌瑴厮鸬膯栴}如：管內(nèi)氧化皮快速生成造成脫落引起的爆管、超溫爆管、降參數(shù)運(yùn)行等，歸根結(jié)底是由于爐內(nèi)金屬壁溫超溫所造成，還有爐外壁溫測(cè)點(diǎn)布置不到位，加劇了爐內(nèi)超溫、氧化、爆管現(xiàn)象的發(fā)生。因此要對(duì)鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)的設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化。本文介紹鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)的設(shè)計(jì)，并結(jié)合泰州電廠二期工程對(duì)鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)的設(shè)計(jì)優(yōu)化。二次再熱；超
電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2016年5期2016-12-02
- 鍋爐蒸汽側(cè)氧化膜對(duì)過熱器金屬壁溫的影響分析
化膜對(duì)過熱器金屬壁溫的影響分析姚余善1，李代智2，周克毅1（1.東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院，江蘇南京210096；2.江蘇省工程咨詢中心，江蘇南京210003）針對(duì)大型燃煤鍋爐高溫受熱面沿寬度方向受熱不均從而引發(fā)受熱面超溫的問題，以某600 MW超臨界燃煤鍋爐末級(jí)過熱器為研究對(duì)象，結(jié)合高溫受熱面蒸汽側(cè)氧化膜生長(zhǎng)預(yù)測(cè)模型，通過熱偏差計(jì)算，分析了氧化膜的生長(zhǎng)對(duì)金屬壁溫的影響。結(jié)果表明：蒸汽側(cè)氧化膜的生長(zhǎng)引起管壁溫度不同程度地升高，嚴(yán)重的可能導(dǎo)致過熱器局部區(qū)域超溫運(yùn)
電力工程技術(shù) 2016年5期2016-10-19
- 控制超超臨界鍋爐水冷壁壁溫偏差對(duì)策
壁運(yùn)行中容易出現(xiàn)壁溫偏差大，但制造和安裝工藝要求低。目前，我國大部分已投運(yùn)的垂直管圈水冷壁超超臨界鍋爐在調(diào)試和運(yùn)行中，都不同程度出現(xiàn)了水冷壁壁溫偏差大［2-4］，燃燒器區(qū)域水冷壁出現(xiàn)大量橫向裂紋和高溫腐蝕的問題，嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。本文通過分析垂直管圈水冷壁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，提出了在平時(shí)的運(yùn)行維護(hù)中如何應(yīng)對(duì)水冷壁壁溫偏差大的控制措施。1 某廠超超臨界鍋爐水冷壁特點(diǎn)某廠超超臨界600MW鍋爐，爐膛水冷壁采用焊接膜式壁、內(nèi)螺紋管垂直上升式，爐膛斷面尺寸為1
電力與能源 2015年4期2015-12-16
- 600MW亞臨界機(jī)組鍋爐后屏過熱器氧化皮集中剝落的原因及處理
，其中過熱器出口壁溫度保持在480℃到560℃，此時(shí)的溫度與鍋爐制造廠給出的后屏過熱器報(bào)警溫度基本一致，在相關(guān)的規(guī)定中指出，管子的抗蒸汽氧化溫度在580℃，同時(shí)剛的受熱面壁溫最高值為570℃。通過對(duì)壁溫的觀測(cè)可知，2號(hào)鍋爐后屏過熱器壁溫的超溫現(xiàn)象具有持續(xù)性。但此時(shí)的測(cè)點(diǎn)位于爐頂大罩內(nèi)，在鍋爐實(shí)際運(yùn)行過程中，大罩內(nèi)的對(duì)流交換較少，同時(shí)熱電偶用保溫棉包裹，并位于后屏過熱器出口管，因此，壁溫測(cè)點(diǎn)的觀測(cè)值為管子出口氣溫值。2.1 滑參數(shù)停爐分析在鍋爐滑參數(shù)停爐時(shí)，
中國科技縱橫 2015年23期2015-11-22
- 500 MW超臨界直流鍋爐低NO x燃燒器改造水冷壁水動(dòng)力計(jì)算
及200 MW時(shí)壁溫隨爐膛高度的分布。結(jié)果表明：鍋爐在500 MW時(shí),上、下輻射區(qū)的水冷壁內(nèi)壁溫度、外壁溫度、中間點(diǎn)壁溫與鰭片溫度均處于材料許用范圍之內(nèi)；250 MW時(shí),下輻射區(qū)中間點(diǎn)溫度不超過510℃,水冷壁是安全的；200 MW時(shí),影響鍋爐安全運(yùn)行。超臨界直流鍋爐；低NOx燃燒器；水冷壁；水動(dòng)力；壁溫鍋爐水動(dòng)力計(jì)算的目的是保證爐膛輻射(蒸發(fā))受熱面可靠的溫度工況、確定鍋爐整個(gè)汽水系統(tǒng)的壓力損失以選擇給水泵的工作壓頭。水動(dòng)力計(jì)算是在已有鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及熱
發(fā)電設(shè)備 2015年3期2015-10-17
- 華能金陵電廠末級(jí)過熱器超溫情況研究
，各級(jí)受熱面總體壁溫情況良好，但四過B側(cè)No.1.9管壁高負(fù)荷情況下極易超溫，需要大幅度降低四過B側(cè)的換熱量才能將其溫度控制在報(bào)警值以下，這樣就對(duì)鍋爐的運(yùn)行產(chǎn)生了以下不良影響：（1）限制了主汽溫度向額定值提升，影響了機(jī)組的熱效率。（2）A側(cè)受熱面換熱量相應(yīng)會(huì)增大，容易導(dǎo)致A側(cè)管壁超溫。（3）調(diào)整兩側(cè)受熱情況必定導(dǎo)致爐內(nèi)煙氣動(dòng)力場(chǎng)和溫度場(chǎng)偏斜，會(huì)導(dǎo)致高煙溫、高煙氣流速的受熱面積灰、磨損情況嚴(yán)重。（4）壁溫超限限制對(duì)鍋爐燃用煤種的選用，高發(fā)熱量煤種爐膛出口煙溫
機(jī)電信息 2015年33期2015-08-27
- 蒸汽發(fā)生器熱工特性非軸對(duì)稱分布數(shù)值模擬
在導(dǎo)致螺旋管周向壁溫等關(guān)鍵參數(shù)呈非軸對(duì)稱分布，使傳熱管有爆炸的危險(xiǎn)，會(huì)導(dǎo)致一二次側(cè)流體混合進(jìn)而破壞反應(yīng)堆的工作狀態(tài)［1］。Prabhanjan等［2］的研究發(fā)現(xiàn)螺旋管式蒸汽發(fā)生器傳熱效率比直管高16%～43%;Abdalla［3］開發(fā)了包括過冷、核態(tài)沸騰、膜態(tài)沸騰、過熱4個(gè)階段的完整的螺旋管式直流蒸汽發(fā)生器動(dòng)態(tài)模型;竇鵬程［4］對(duì)R134a在臥式螺旋管內(nèi)的流動(dòng)換熱進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)并分析了單相流動(dòng)換熱和過冷流動(dòng)沸騰換熱時(shí)沿截面圓周方向壁溫分布的非軸對(duì)稱性
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年10期2015-03-23
- 軸對(duì)稱矢量噴管的氣膜冷卻及紅外輻射耦合計(jì)算分析
高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)壁溫分布的影響，對(duì)燃?xì)饧t外波帶的光譜特性采用窄波段模型計(jì)算，對(duì)壁面-燃?xì)廨椛洳捎梅忾]腔模型計(jì)算，對(duì)噴管收斂段的氣膜冷卻采用絕熱溫比計(jì)算。對(duì)于包含噴管壁面、隔熱屏、套筒的多層結(jié)構(gòu)傳熱建立壁溫-熱流耦合的熱平衡方程，用N ew ton-Raphson求解得到噴管及內(nèi)外結(jié)構(gòu)的壁溫。對(duì)N A SA TN D-1988中試驗(yàn)臺(tái)架發(fā)動(dòng)機(jī)噴管擴(kuò)張段的氣膜冷卻及壁溫進(jìn)行驗(yàn)證計(jì)算，并詳細(xì)計(jì)算了收斂段采用多排縫槽氣膜冷卻的軸對(duì)稱矢量噴管。結(jié)果表明：氣膜冷卻有效
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2015年5期2015-03-15
- 1000 MW超超臨界鍋爐水冷壁壁溫計(jì)算
膛水冷壁熱負(fù)荷及壁溫的空間分布情況，并與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值之間的偏差較小，最大為5.72%.該模型與算法可給出不同鍋爐負(fù)荷條件下，水冷壁壁面熱負(fù)荷與壁溫沿爐膛寬度方向的分布規(guī)律.結(jié)果表明，水冷壁熱負(fù)荷與壁溫均呈現(xiàn)出中間高兩端低的弧形分布.四角切圓燃燒鍋爐火焰位置對(duì)爐內(nèi)傳熱有很大影響.模擬計(jì)算可為超超臨界鍋爐的運(yùn)行提供參考，預(yù)測(cè)了在材料允許溫度范圍內(nèi)，火焰中心偏斜最大不超過2 m.關(guān)鍵詞：超超臨界鍋爐； 爐膛傳熱； 熱負(fù)荷； 水冷壁壁溫；
能源研究與信息 2014年4期2015-01-27
- 等離子燃燒器筒壁溫超溫研究
中心筒對(duì)燃燒器筒壁溫度的影響首次點(diǎn)火，燃燒器中心筒采用直筒形結(jié)構(gòu)，燃燒器筒壁溫度測(cè)點(diǎn)一個(gè)位于中心筒正上方，一個(gè)位于燃燒器噴口處。在預(yù)期的設(shè)計(jì)中，這種中心筒更有利于點(diǎn)燃低揮發(fā)分的煤，但在實(shí)際的運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)，低揮發(fā)分的煤不僅難以被點(diǎn)燃，而且還容易燒毀中心筒。點(diǎn)火前，對(duì)C磨煤機(jī)進(jìn)行暖磨、鋪煤以及磨碎，控制分離器出口溫度在75℃以上，煤質(zhì)揮發(fā)分為23%，等離子電弧電流為220 A，分離器轉(zhuǎn)速為75%。煤粉順利被點(diǎn)燃，著火穩(wěn)定后，發(fā)現(xiàn)等離子燃燒器筒壁溫上升很快，最大到
山西電力 2014年2期2014-12-10
- 降低鍋爐屏式過熱器壁溫
我們對(duì)機(jī)組的屏過壁溫超溫情況進(jìn)行了跟蹤記錄，超溫情況較多。超溫共11次。3 原因分析我們對(duì)超溫原因進(jìn)行了分析（1）磨煤機(jī)運(yùn)行方式不合理 。磨煤機(jī)運(yùn)行方式特別是下層磨煤機(jī)不運(yùn)行時(shí)超溫次數(shù)較多。（2）夜間負(fù)荷低時(shí)，蒸汽流量少,超溫較多。負(fù)荷低時(shí)，鍋爐蒸汽流量較小，大部分超溫均為夜間低負(fù)荷的時(shí)候。（3）鍋爐低氮燃燒器改造后，由于燃燒器脫氮能力的增強(qiáng)，火焰中心高，減溫水量大，汽溫、壁溫難以控制。1）鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行期間停運(yùn)的磨煤機(jī)的套筒擋板在全開位置，大量二次風(fēng)直接
山東工業(yè)技術(shù) 2014年19期2014-08-15
- 大容量鍋爐爐膛對(duì)流換熱與水冷壁壁溫計(jì)算
對(duì)流換熱對(duì)水冷壁壁溫分布的影響.1 爐膛一維分區(qū)將某臺(tái)1 000MW 超超臨界塔式鍋爐從冷灰斗半高處至第一級(jí)過熱器底部沿高度方向劃分成18個(gè)區(qū)域，如圖1所示.表1給出了鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量（BMCR）工況下的設(shè)計(jì)參數(shù).圖1 爐膛一維分區(qū)示意圖Fig.1 One-dimensional zone division diagram of furnace表1 BMCR 工況下的設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Design parameters under BMCR worki
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2014年8期2014-06-25
- 過熱器壁溫超溫原因分析及防范措施
過熱器部分出口管壁溫存在超溫現(xiàn)象(限值為631 ℃)；而實(shí)際運(yùn)行中控制的過熱蒸汽溫度約為592 ℃，遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值，對(duì)機(jī)組的安全性、經(jīng)濟(jì)性影響較大。2 過熱器壁溫超溫事故經(jīng)過查閱過熱器壁溫超限期間的負(fù)荷、壁溫和排煙溫度的變化曲線，發(fā)現(xiàn)過熱器壁溫超溫期間機(jī)組負(fù)荷較低(500～700 MW)；正常情況下過熱器壁溫不應(yīng)超溫；但在約2.5 h時(shí)間內(nèi)，排煙溫度持續(xù)上升，過熱器壁溫出現(xiàn)明顯的7個(gè)尖波，其中尤其以第3次超溫持續(xù)的時(shí)間最長(zhǎng)(40 min)，直到第4個(gè)尖波一直
電力安全技術(shù) 2014年5期2014-02-09
- 鋼102材料運(yùn)行后的組織性能變化及原因分析
2材料設(shè)計(jì)和控制壁溫鋼102材料在各類機(jī)組中的設(shè)計(jì)壁溫和控制壁溫不盡相同。末級(jí)過熱器（包括末級(jí)過熱器、二級(jí)過熱器、高溫和對(duì)流過熱器）和末級(jí)再熱器（包括末級(jí)再熱器和高溫再熱器），其設(shè)計(jì)壁溫在570～600℃，控制壁溫在560～580℃。屏式過熱器（包括大屏過熱器、后屏過熱器）和屏式再熱器，其設(shè)計(jì)壁溫在547～600℃，控制壁溫在515～548℃。過熱爆管多發(fā)生在壁溫較高的部位。2 運(yùn)行后材料力學(xué)性能和金相組織變化各發(fā)電廠割管試樣情況表明，鋼102材料受熱面管
浙江電力 2013年6期2013-10-08
- 直流爐氧化皮控制措施
關(guān)鍵詞】氧化皮 壁溫 超溫 堵塞 爆管1直流爐氧化皮的危害超臨界直流鍋爐，受熱面超溫將引起金屬組織老化，產(chǎn)生蠕變爆管，受熱面高溫氧化腐蝕將導(dǎo)致管壁減薄或堵塞而爆管。田集電廠就因?yàn)檠趸っ撀涞脑?，連續(xù)爆管，在安全經(jīng)濟(jì)生產(chǎn)方面，受到很大的影響。其具體危害有：氧化皮堵塞管道，引起相應(yīng)的受熱面管璧金屬超溫爆管；長(zhǎng)期的氧化皮脫落，使管壁變薄，強(qiáng)度變差，直至爆管；鍋爐過熱器、再熱器、主蒸汽管道及再熱蒸汽管道內(nèi)剝落下來的氧化皮，是堅(jiān)硬的固體顆粒，嚴(yán)重?fù)p傷汽輪機(jī)通流部分
中國科技縱橫 2013年1期2013-03-12
- 間冷循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室火焰筒壁溫計(jì)算
燃燒室火焰筒進(jìn)行壁溫計(jì)算時(shí)，考慮了隔熱涂層和火焰筒冷熱邊溫差，因筒壁很薄，忽略了火焰筒軸向和周向傳熱［4－6］。利用熱平衡方程，運(yùn)用迭代法求解火焰筒內(nèi)外壁溫分布。1 計(jì)算模型與計(jì)算方法1.1 物理模型間冷循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室火焰筒由若干氣膜冷卻段組成，圖1兩虛線之間為火焰筒一氣膜冷卻段。火焰筒內(nèi)外壁面均有隔熱涂層，內(nèi)壁面隔熱涂層直接接收高溫燃?xì)廨椛鋫鳠幔⑴c冷卻氣膜存在對(duì)流傳熱，內(nèi)壁面隔熱涂層獲得的熱量通過徑向?qū)峤?jīng)火焰筒金屬薄壁傳給火焰筒外壁面隔熱涂層，隨
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年1期2012-10-20
- 1000兆瓦超超臨界鍋爐水冷壁監(jiān)測(cè)預(yù)報(bào)系統(tǒng)投運(yùn)
超超臨界鍋爐水冷壁溫度監(jiān)測(cè)和預(yù)報(bào)系統(tǒng)正式在華電國際鄒縣發(fā)電廠投入運(yùn)行。1000MW超超臨界機(jī)組爐膛水冷壁內(nèi)的工質(zhì)參數(shù)比亞臨界機(jī)組明顯提高，水冷壁的工作條件更加惡劣，近年來國內(nèi)投產(chǎn)的超超臨界鍋爐相繼發(fā)生過高溫腐蝕和超溫爆管事故。目前，該類鍋爐水冷壁壁溫的監(jiān)測(cè)只是依靠布置在爐外管道上的少量熱電偶進(jìn)行，還無法測(cè)量爐膛內(nèi)水冷壁壁溫的真實(shí)狀態(tài)。2011年9月，山東電力集團(tuán)公司正式立項(xiàng)研究開發(fā)超超臨界鍋爐水冷壁溫度監(jiān)測(cè)和預(yù)報(bào)系統(tǒng)。該項(xiàng)目通過對(duì)爐膛燃燒、傳熱和水冷壁內(nèi)工
電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2012年4期2012-03-30
- 提高熱控鍋爐壁溫的安裝質(zhì)量
本文分析熱控鍋爐壁溫安裝質(zhì)量問題，提高壁溫溫度計(jì)投入準(zhǔn)確度，準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)鍋爐壁管溫度，確保了該機(jī)組未出現(xiàn)爆管現(xiàn)象，一次通過168小時(shí)試運(yùn)行。關(guān)鍵詞：鍋爐 壁溫質(zhì)量準(zhǔn)確度業(yè)主質(zhì)量目標(biāo)在中電國際姚孟600MW機(jī)組項(xiàng)目中，業(yè)主為保證#6鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行，避免出現(xiàn)鍋爐爆管現(xiàn)象，準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)鍋爐管壁溫度，必須保證壁溫溫度計(jì)安裝質(zhì)量。鍋爐金屬壁溫是機(jī)組正常運(yùn)行的重要監(jiān)視參數(shù)之一，其工作流程為：鎧裝熱偶溫度計(jì)“熱端”插入壁溫塊內(nèi)感受管壁溫度、“冷端“（通過控制電纜傳輸）智能前端控制
城市建設(shè)理論研究 2011年28期2011-12-31
- 300 MW機(jī)組W火焰鍋爐高溫再熱器超溫分析
為此進(jìn)行了受熱面壁溫分布規(guī)律試驗(yàn)，進(jìn)而對(duì)高溫再熱器中間管屏長(zhǎng)期超溫的問題進(jìn)行了分析，提出并實(shí)施了技術(shù)改造措施，高溫再熱器中間管屏長(zhǎng)期超溫的問題得到解決。1 受熱面壁溫分布規(guī)律不同類型的鍋爐壁溫分布規(guī)律都不盡相同，而且爐膛越大、越寬，熱偏差的影響因素越多、越復(fù)雜，各屏間受熱面的偏差將會(huì)越大。采集高、低負(fù)荷下不同受熱面的壁溫，找出各受熱面沿爐寬度方向壁溫的分布規(guī)律，可為防止受熱面超溫提供數(shù)據(jù)支持。為研究該廠W火焰鍋爐各受熱面壁溫偏差特性，獲取必要的測(cè)試數(shù)據(jù)，在
湖南電力 2011年6期2011-06-15
- 亞燃沖壓燃燒室隔熱屏壁溫試驗(yàn)研究
而且還對(duì)隔熱屏的壁溫分布有一定的影響。本文在某型可重復(fù)使用的二元亞燃沖壓燃燒室上，試驗(yàn)研究了涂覆熱障涂層和未涂覆熱障涂層兩組隔熱屏的壁溫分布情況，對(duì)比分析了熱障涂層的隔熱效果；同時(shí)，還試驗(yàn)研究了兩種不同燃油噴射方式對(duì)二元亞燃沖壓燃燒室隔熱屏壁溫的影響。2 亞燃沖壓燃燒室結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介某型亞燃沖壓燃燒室橫截面為矩形，總長(zhǎng)度為1.35 m，主要由火焰穩(wěn)定器、噴油裝置、隔熱屏和筒體組成。其中火焰穩(wěn)定器選用蒸發(fā)式V型槽火焰穩(wěn)定器[1]；噴油裝置采用分區(qū)供油方式，燃油噴嘴
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2011年2期2011-05-07
- HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐水冷壁壁溫特性分析
M3型鍋爐水冷壁壁溫分布特性的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)改善爐內(nèi)燃燒，提高鍋爐安全、可靠、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有很強(qiáng)的指導(dǎo)意義。1設(shè)備概況大唐南京發(fā)電廠HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐是變壓運(yùn)行直流鍋爐，采用П型布置、單爐膛、改進(jìn)型低NOxPM主燃燒器和MACT型低NOx分級(jí)送風(fēng)燃燒系統(tǒng)、墻式單切圓燃燒方式，爐膛采用內(nèi)螺紋管垂直上升膜式水冷壁。鍋爐采用平衡通風(fēng)、緊身封閉布置，固態(tài)排渣。設(shè)計(jì)煤種為神華煤，校核煤種一為淮南煤，校核煤種二為大同煤，6臺(tái)ZGM113中速磨煤機(jī)
電力工程技術(shù) 2011年5期2011-03-15
- 超臨界燃煤鍋爐金屬受熱面壁超溫探究與處理
存在1號(hào)鍋爐金屬壁溫高問題，尤其以屏過壁溫最為明顯，表1為鍋爐壁溫報(bào)警值，至12月底，多次出現(xiàn)屏過壁溫超過600℃的情況，且1號(hào)爐出現(xiàn)過屏過掛焦現(xiàn)象。圖1為2010年1月6日至8日屏過壁溫監(jiān)測(cè)曲線，可以看出，短短3天內(nèi)壁溫有5次超過600℃，最高611℃，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于屏過壁溫控制值585℃，對(duì)鍋爐安全運(yùn)行產(chǎn)生嚴(yán)重影響。表1 鍋爐壁溫報(bào)警值℃圖1 調(diào)整前2009年12月鍋爐屏過壁溫監(jiān)測(cè)圖2 超溫分析通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行工況全面分析，認(rèn)為造成1號(hào)鍋爐受熱面金屬壁溫高的直
山東電力技術(shù) 2010年4期2010-07-23