熱態(tài)

使用。投產(chǎn)初期因熱態(tài)啟機(jī)時(shí)負(fù)脹差達(dá)到跳機(jī)值無(wú)法啟機(jī)運(yùn)行，將汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子后移1 mm，并將負(fù)脹差跳機(jī)值由-1.8 mm 調(diào)至-3.0 mm 后，才可以熱態(tài)啟動(dòng)運(yùn)行，但未徹底解決上述缺陷，有時(shí)熱態(tài)啟動(dòng)也會(huì)因負(fù)脹差大而跳機(jī)。2012 年SIEMENS 燃機(jī)進(jìn)行國(guó)產(chǎn)燃機(jī)替換改造，燃機(jī)的排氣參數(shù)下降導(dǎo)致汽機(jī)主汽參數(shù)下降，汽機(jī)熱態(tài)啟動(dòng)因負(fù)脹差大而無(wú)法啟動(dòng)，最大脹差顯示值常處在-2.7～-2.8 mm水平。電廠提高沖轉(zhuǎn)的主汽溫度和前軸封供汽溫度，還是無(wú)法避免機(jī)組因負(fù)脹差大

用冷緊降低了管道熱態(tài)局部應(yīng)力，保證了管道安全；王志中[3]在煙機(jī)入口管道設(shè)置了0.6～0.7的冷緊，并對(duì)附近支架進(jìn)行了特殊設(shè)計(jì)，有效的降低了熱態(tài)時(shí)，管道入口受力；楊帆等[4]用ANSYS軟件，以從0～2的不同冷緊比值和管道工況為變量，計(jì)算了管道接管載荷和管道應(yīng)力計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了差異性分析，并最終給出了優(yōu)化后的冷緊比值。司景山等[5]討論了管道冷緊施工的問(wèn)題。本文以某GC2級(jí)壓力管道為對(duì)象，用CAESAR Ⅱ軟件建立管道模型，計(jì)算了3種溫度（400℃，450℃

，考慮驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)冷熱態(tài)運(yùn)行環(huán)境條件的巨大差異，驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的緩沖軸在實(shí)際運(yùn)行中存在下列4種不同的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)：冷態(tài)空載、冷態(tài)負(fù)載、熱態(tài)空載、熱態(tài)負(fù)載。本文將對(duì)緩沖軸這4種狀態(tài)的下插擠水運(yùn)動(dòng)展開(kāi)研究。2 數(shù)值計(jì)算模型的建立2.1 動(dòng)力學(xué)模型緩沖軸下落擠水運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，將受到重力、彈簧力、浮力、機(jī)械阻力與流體阻力的影響，擠水運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)化模型如圖2所示。圖2 擠水運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)化模型建立緩沖軸下落的動(dòng)力學(xué)方程如下[1-2]：(1)式中：m為緩沖軸等相關(guān)零部件質(zhì)量；v為緩沖軸運(yùn)動(dòng)速度；t

空發(fā)動(dòng)機(jī)允許采用熱態(tài)沖洗方式，其在海上飛行后，發(fā)動(dòng)機(jī)在地慢狀態(tài)直接進(jìn)行熱態(tài)沖洗，其優(yōu)點(diǎn)主要是準(zhǔn)備工作簡(jiǎn)單，清洗時(shí)間短。為了提高某型渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)的外場(chǎng)維修性，縮短發(fā)動(dòng)機(jī)清洗時(shí)間，選用一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)在試車(chē)臺(tái)上開(kāi)展整機(jī)熱態(tài)沖洗試驗(yàn)，分析研究熱態(tài)沖洗對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的影響，為工程化應(yīng)用提供技術(shù)儲(chǔ)備。2 某型渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)熱態(tài)沖洗試驗(yàn)方法結(jié)合某型渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)地面試車(chē)臺(tái)1∶1壽命考核長(zhǎng)期試車(chē)，開(kāi)展熱態(tài)沖洗試驗(yàn)研究。試車(chē)臺(tái)布局如圖1所示，發(fā)動(dòng)機(jī)安裝在試車(chē)臺(tái)上，與測(cè)功器相連。清洗噴嘴通過(guò)支架

為Fock 態(tài)、熱態(tài)和相干態(tài),分別計(jì)算了這三種探測(cè)態(tài)經(jīng)大失諧Jaynes-Cummings 模型哈密頓量演化后復(fù)合系統(tǒng)以及Qubit 和光場(chǎng)系統(tǒng)的量子Fisher 信息.通過(guò)分析發(fā)現(xiàn),復(fù)合系統(tǒng)的量子Fisher 信息隨平均光子數(shù)單調(diào)遞增,Qubit 基態(tài)與激發(fā)態(tài)的等權(quán)疊加態(tài)為最優(yōu)探測(cè)態(tài),此時(shí)量子Fisher 信息達(dá)到最大值;當(dāng)探測(cè)態(tài)的光場(chǎng)為Fock 態(tài)和熱態(tài)時(shí),關(guān)于被估計(jì)參數(shù)的信息都包含于Qubit 系統(tǒng);對(duì)于大失諧Jaynes-Cummings 模型耦合

SC穩(wěn)態(tài)循環(huán)和冷熱態(tài)WHTC瞬態(tài)循環(huán)試驗(yàn)，并通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比了標(biāo)準(zhǔn)工況下柴油機(jī)NO的排放特征。1 試驗(yàn)儀器與設(shè)備以1臺(tái)3.0 L增壓中冷柴油機(jī)為研究對(duì)象，其后處理技術(shù)路線為DOC+SCR+ASC+DPF。表1列出該柴油機(jī)相關(guān)技術(shù)參數(shù)。試驗(yàn)采用HORIBA HT350電力測(cè)功機(jī)、全流稀釋采樣系統(tǒng)、MEXA-ONE-C1-OV排放分析系統(tǒng)、MEXA-ONE-FT-E氨分析儀、AVL740油耗儀、久鼎進(jìn)氣空調(diào)系統(tǒng)、ABB 進(jìn)氣流量計(jì)等試驗(yàn)設(shè)備，所構(gòu)建的柴油機(jī)排放

0000）DCS熱態(tài)系統(tǒng)作為庫(kù)區(qū)工程的重要施工設(shè)備，其運(yùn)行性能是否良好直接影響了整個(gè)工程的施工水平，為了確保DCS熱態(tài)系統(tǒng)能夠可靠、穩(wěn)定、安全地運(yùn)行，保證工程施工效率和效果，施工人員要重視對(duì)DCS熱態(tài)系統(tǒng)的科學(xué)調(diào)試，同時(shí)，還要做好對(duì)危險(xiǎn)源辨識(shí)與評(píng)價(jià)，并采用行之有效的施工風(fēng)險(xiǎn)控制措施，保證工程施工的可靠性和安全性，只有這樣，才能促進(jìn)施工單位健康、可持續(xù)發(fā)展。1 工程概況福建泰山石化二期成品油庫(kù)區(qū)配套工程庫(kù)區(qū)儀表，主要施工范圍，101柴油灌區(qū)，102汽油灌區(qū)，

析脫扣器在冷態(tài)與熱態(tài)的工作狀態(tài)下其元件的初始溫度不同。當(dāng)脫扣器處于冷態(tài)時(shí)，其各部分零件溫度基本等同于環(huán)境溫度。當(dāng)脫扣器處于熱態(tài)或半熱態(tài)時(shí)，線圈生熱早已作用到各部分零件并且達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。4.1 冷態(tài)分析4.1.1 冷態(tài)下接入不同電流對(duì)阻尼液溫度的影響設(shè)置環(huán)境溫度為25℃，模型初始溫度設(shè)置與環(huán)境溫度相同，仿真時(shí)間設(shè)置為1500s。當(dāng)加載1倍額定電流時(shí)，模型各部分溫度分布，如圖2所示。圖2 環(huán)境溫度25℃，加載9A電流，1500s時(shí)的溫度云圖Fig.2 Temp

須進(jìn)行冷態(tài)沖洗，熱態(tài)沖洗，待受熱面水質(zhì)指標(biāo)合格時(shí)方可轉(zhuǎn)入升溫、升壓、暖機(jī)、沖轉(zhuǎn)等一系列工作。熱態(tài)沖洗是利用鍋爐的制粉和燃油系統(tǒng)進(jìn)行加熱給水，使其溫度在200℃左右，存在鍋爐過(guò)熱器和再熱器超溫的可能，威脅機(jī)組安全運(yùn)行，同時(shí)，燃燒煙氣對(duì)后續(xù)的脫硝，除塵、脫硫系統(tǒng)產(chǎn)生不良影響，給電廠帶來(lái)巨大的環(huán)保壓力。2 改造的必要性安裝鄰機(jī)加熱系統(tǒng)的目的在于鍋爐熱態(tài)沖洗時(shí)采用鄰機(jī)蒸汽加熱的方式，對(duì)鍋爐給水進(jìn)行加熱來(lái)代替燃用油槍加熱的方式，減少熱態(tài)沖洗長(zhǎng)期使用油槍含油煙氣接觸脫

系校中計(jì)算結(jié)果在熱態(tài)工況與實(shí)際工況之間存在的相符性問(wèn)題，進(jìn)一步探討在傳統(tǒng)熱態(tài)軸承變位計(jì)算基礎(chǔ)上，考慮增加軸系軸承油膜力影響因素，建立基于油膜動(dòng)力學(xué)的船舶推進(jìn)軸系熱態(tài)校中計(jì)算模型。通過(guò)實(shí)例校中計(jì)算和數(shù)值對(duì)比分析，結(jié)果表明：在熱態(tài)工況，考慮油膜動(dòng)力學(xué)影響的船舶軸系校中計(jì)算結(jié)果更能反映船舶軸系實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)。關(guān)鍵詞：船舶軸系;軸系校中;熱態(tài);軸承負(fù)荷;油膜力中圖分類(lèi)號(hào)：U664.21? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：AAbstracts： In view of the

，在正常減負(fù)荷和熱態(tài)啟機(jī)期間易發(fā)生振動(dòng)超標(biāo)跳機(jī)事故。1 機(jī)組運(yùn)行概況該項(xiàng)目在國(guó)內(nèi)首次使用中溫次高壓（6.3 MPa/445℃）、中間再熱425℃）兩爐一機(jī)母管制再熱技術(shù)。項(xiàng)目投運(yùn)后整體運(yùn)行小時(shí)數(shù)較高，滿負(fù)荷運(yùn)行期間機(jī)組各參數(shù)正常，機(jī)組軸振評(píng)定為優(yōu)秀。但機(jī)組在減50%負(fù)荷左右以及熱態(tài)啟機(jī)并網(wǎng)后出現(xiàn)軸振超限跳機(jī)事故。1.1 正常減負(fù)期間振動(dòng)超標(biāo)跳機(jī)圖1 減負(fù)荷后軸振變化DCS畫(huà)面截圖（1）2020年1月23日該項(xiàng)目#4、5爐帶#3中間再熱機(jī)組運(yùn)行，主蒸汽、再熱

感。1.3 焦炭熱態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)熱態(tài)反應(yīng)性（CRI）和反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）焦炭熱態(tài)反應(yīng)性（CRI）反應(yīng)的是焦炭在1100℃的溫度下，通CO2氣體2 h后的失重率；反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）則是反應(yīng)后的焦塊在轉(zhuǎn)鼓中，經(jīng)一定的轉(zhuǎn)數(shù)，測(cè)定大于10 mm焦塊的比率。由于唐鋼對(duì)焦炭熱態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)熱態(tài)反應(yīng)性（CRI）及反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）是不定時(shí)的檢測(cè)，數(shù)據(jù)存在不全面性，因此，這里不予討論。2019年唐鋼2號(hào)高爐（2000 m3）數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表1。表1 2019年唐鋼2號(hào)高爐（20

需要具備實(shí)時(shí)進(jìn)行熱態(tài)鋼管表面質(zhì)量檢測(cè)的手段。在熱態(tài)棒、線材表面缺陷視覺(jué)檢測(cè)方面,國(guó)際上目前只有較少的幾家單位進(jìn)行這類(lèi)產(chǎn)品的研發(fā),如OG公司、達(dá)涅利公司等,但相關(guān)技術(shù)還不成熟。從1998年開(kāi)始,寶鋼股份中央研究院BaoVision項(xiàng)目組就開(kāi)始從事鋼鐵產(chǎn)品表面質(zhì)量在線檢測(cè)技術(shù)的研究與應(yīng)用,目前已開(kāi)發(fā)冷軋、涂鍍、熱軋、硅鋼、厚板、高線等多個(gè)系列的在線檢測(cè)裝備[2-4]。2015年,BaoVision項(xiàng)目組聯(lián)合寶鋼無(wú)縫鋼管廠進(jìn)行了熱態(tài)無(wú)縫鋼管表面質(zhì)量在線檢測(cè)系統(tǒng)項(xiàng)

和實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)(熱態(tài))的變形量也隨之增大[1]。此外，為了實(shí)現(xiàn)輕量化設(shè)計(jì)，先進(jìn)的民機(jī)風(fēng)扇葉片采用空心結(jié)構(gòu)或復(fù)合材料，剛度降低，且先進(jìn)的葉片造型多采用復(fù)合彎掠造型設(shè)計(jì)[2]，變形量較大，如大涵道比風(fēng)扇葉尖反扭角可達(dá)5°[3]。此外，在開(kāi)展風(fēng)扇葉片冷熱態(tài)轉(zhuǎn)換和非設(shè)計(jì)工況數(shù)值模擬時(shí)，實(shí)際工程會(huì)在精度允許的范圍內(nèi)進(jìn)行簡(jiǎn)化，帶來(lái)理論葉型和實(shí)際葉型的偏差，進(jìn)而對(duì)風(fēng)扇性能產(chǎn)生影響，甚至帶來(lái)氣彈穩(wěn)定性的問(wèn)題[4]。在理論葉型和實(shí)際葉型的形變差異帶來(lái)的對(duì)性能的影響方面，考慮

險(xiǎn)源的相關(guān)知識(shí)和熱態(tài)性能試驗(yàn)的主要過(guò)程等，對(duì)巴基斯坦卡拉奇2號(hào)機(jī)組熱態(tài)性能試驗(yàn)中基于危險(xiǎn)源的現(xiàn)場(chǎng)安全管理進(jìn)行分析、研究，以試驗(yàn)中危險(xiǎn)源為安全管理重點(diǎn)，圍繞危險(xiǎn)源開(kāi)展相關(guān)安全管理工作，采取有針對(duì)性的安全管控措施把整個(gè)試驗(yàn)風(fēng)險(xiǎn)降低到可控范圍內(nèi)。熱態(tài)性能試驗(yàn)是核電廠調(diào)試階段最重要的綜合性試驗(yàn)之一，是最接近機(jī)組正常運(yùn)行狀態(tài)的，壓力、穩(wěn)定等都達(dá)到運(yùn)行標(biāo)準(zhǔn)，但核島內(nèi)還遺留一些尾項(xiàng)工作，例如管道保溫未完全安裝完畢、部分孔洞正式護(hù)欄未安裝、正式滅火器還未配置、通風(fēng)系統(tǒng)未完

PTFE縫紉線的熱態(tài)拉伸性能，以期得到熱態(tài)拉伸性能優(yōu)良的除塵濾袋縫紉線。1 試驗(yàn)部分PTFE復(fù)合縫紉線由蘇州耐德新材料科技有限公司制備。對(duì)聚苯硫醚(PPS)纖維[4]進(jìn)行化學(xué)改性，得到MPPS纖維。MPPS纖維具有更好的耐化學(xué)性能、耐高溫性能，與PTFE材料相似，但又有良好的熱穩(wěn)定性能，可彌補(bǔ)PTFE纖維的不足。選取3股50 tex(450 D)Z捻的PTFE單絲與4股Z捻的MPPS紗線進(jìn)行3+4并線混紡，再進(jìn)行熱定型及上油處理，制成PTFE復(fù)合縫紉線。兩

行了研究，提出了熱態(tài)調(diào)整間隙、冷態(tài)安裝間隙、間隙驗(yàn)收值、最大間隙值等四種間隙的計(jì)算方法。基于上述四種間隙，給出了蒸汽發(fā)生器間隙調(diào)整的合理步驟，并通過(guò)工程實(shí)例計(jì)算，對(duì)各因素對(duì)總間隙的影響進(jìn)行了分析。1 蒸汽發(fā)生器支承結(jié)構(gòu)ZH-65型蒸汽發(fā)生器支承包括3部分，結(jié)構(gòu)按照RCC-M標(biāo)準(zhǔn)[4]設(shè)計(jì)。主要包括垂直支承、下部水平和上部水平支承。如圖1所示。其中下部水平支承由6個(gè)板梁焊接結(jié)構(gòu)的擋架組成，如圖2所示。圖1 蒸汽發(fā)生器支承結(jié)構(gòu)Fig. 1 The suppor

福清核電5號(hào)機(jī)組熱態(tài)性能試驗(yàn)基本完成，為后續(xù)機(jī)組裝料、并網(wǎng)發(fā)電等工作奠定了堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。據(jù)介紹，“熱試”是通過(guò)主泵運(yùn)轉(zhuǎn)和穩(wěn)壓器電加熱器投用，使反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)升溫升壓至熱停堆工況，并在各特定試驗(yàn)平臺(tái)執(zhí)行一系列調(diào)試試驗(yàn)、運(yùn)行定期試驗(yàn)的綜合性試驗(yàn)階段。該階段盡可能模擬核電廠各種熱工工況，驗(yàn)證核島、常規(guī)島設(shè)備和系統(tǒng)在熱態(tài)運(yùn)行時(shí)的可靠性，以及相關(guān)參數(shù)是否滿足設(shè)計(jì)要求。“華龍一號(hào)”是當(dāng)前核電市場(chǎng)上接受度最高的三代核電機(jī)型之一。目前，中核集團(tuán)海內(nèi)外共有5臺(tái)“華龍一號(hào)”核電

福清核電5號(hào)機(jī)組熱態(tài)性能試驗(yàn)基本完成，為后續(xù)機(jī)組裝料、并網(wǎng)發(fā)電等工作奠定了堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。據(jù)介紹，“熱試”是通過(guò)主泵運(yùn)轉(zhuǎn)和穩(wěn)壓器電加熱器投用，使反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)升溫升壓至熱停堆工況，并在各特定試驗(yàn)平臺(tái)執(zhí)行一系列調(diào)試試驗(yàn)、運(yùn)行定期試驗(yàn)的綜合性試驗(yàn)階段。該階段盡可能模擬核電廠各種熱工工況，驗(yàn)證核島、常規(guī)島設(shè)備和系統(tǒng)在熱態(tài)運(yùn)行時(shí)的可靠性，以及相關(guān)參數(shù)是否滿足設(shè)計(jì)要求?！叭A龍一號(hào)”是當(dāng)前核電市場(chǎng)上接受度最高的三代核電機(jī)型之一。目前，中核集團(tuán)海內(nèi)外共有5臺(tái)“華龍一號(hào)”核電

試驗(yàn)樣機(jī)進(jìn)行冷、熱態(tài)性能試驗(yàn)研究。1 安全棒系統(tǒng)試驗(yàn)樣機(jī)結(jié)構(gòu)空間核反應(yīng)堆工作環(huán)境特殊，與地面上的核反應(yīng)堆存在區(qū)別。地面核反應(yīng)堆控制棒、安全棒的設(shè)計(jì)、制造和應(yīng)用，都要考慮重力的作用。對(duì)于空間核反應(yīng)堆，地球的引力作用很小，其外環(huán)境為真空環(huán)境，內(nèi)環(huán)境充入一定壓力的混合惰性氣體[6]。空間核反應(yīng)堆安全棒系統(tǒng)示意圖如圖1所示，主要由驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)、分配機(jī)構(gòu)(含安全棒組件)、卡鎖機(jī)構(gòu)、傳動(dòng)軸等組成，具有結(jié)構(gòu)緊湊且工作溫度高等特點(diǎn)[6-8]。正常工況下，驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)，經(jīng)離

力下的燃燒室內(nèi)冷熱態(tài)流場(chǎng)、火焰形態(tài)及OH*濃度。Chong[15]、Khalil[16]和Nogenmyr[17]等研究了受限與非受限空間貧燃預(yù)混燃燒器的火焰形態(tài)，發(fā)現(xiàn)在同一當(dāng)量比下帶有壁面的燃燒室內(nèi)火焰呈V型，而非受限火焰呈緊縮型。Guiberti[4]等研究了貧燃預(yù)混燃燒器壁面對(duì)V型、M型火焰轉(zhuǎn)變的影響，發(fā)現(xiàn)可以用火焰沿著燃燒器壁面邊界層回火的機(jī)制來(lái)解釋2種火焰的轉(zhuǎn)變過(guò)程。楊亞晶[18]、Taamallah[19]等研究了當(dāng)量比等條件對(duì)貧燃預(yù)混燃燒不穩(wěn)

料的窯外熱分解和熱態(tài)?；に囈环N玻璃配合料的窯外熱分解和熱態(tài)粒化工藝，其特征是：首先將玻璃配合料在玻璃熔窯外進(jìn)行預(yù)熱分解，在一定的溫度下，使石英完成多晶轉(zhuǎn)變或形成低溫共熔物，并以熔化了的氫氧化鈉或低溫共熔物為粘合劑，將玻璃配合料在熱態(tài)下進(jìn)行?；幚?，從而使?；蟮牟Ａ浜狭显谌敫G后不會(huì)松散破碎且迅速熔化。專(zhuān)利號(hào)：201910381854.1

MW/min，熱態(tài)為 2 MW/min。通過(guò)優(yōu)化提升汽機(jī)升負(fù)荷率后，機(jī)組到達(dá)滿負(fù)荷的時(shí)間冷態(tài)縮短了37 min，溫態(tài)縮短了25 min，熱態(tài)縮短了30 min。本文在現(xiàn)場(chǎng)收集冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)升負(fù)率提升后運(yùn)行數(shù)據(jù)，分析提高升負(fù)荷率后對(duì)機(jī)組熱應(yīng)力影響及汽機(jī)控制參數(shù)的相應(yīng)變化，探究實(shí)施變溫態(tài)啟動(dòng)的可行性。1 冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)升負(fù)荷率提升對(duì)轉(zhuǎn)子熱應(yīng)力影響機(jī)組冷態(tài)升負(fù)荷率由1.3 MW/min提升至1.8 MW/min，溫態(tài)升負(fù)荷率由2 MW/min提升至3 MW

轉(zhuǎn)爐雙聯(lián)煉鋼工藝熱態(tài)渣重復(fù)利用的操作實(shí)踐，從熱態(tài)爐渣的基本理化性能入手，對(duì)轉(zhuǎn)爐雙聯(lián)煉鋼工藝進(jìn)行研究，為熱態(tài)渣的重復(fù)利用提供支持，做到節(jié)約成本的目的。1 熱態(tài)渣轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝下重復(fù)利用的操作熱態(tài)渣的重復(fù)使用是基于轉(zhuǎn)爐雙聯(lián)煉鋼工藝，在熔煉的后期對(duì)爐渣碳化后進(jìn)行倒?fàn)t測(cè)量溫度，檢測(cè)樣品，倒掉其中一部分爐渣，進(jìn)行補(bǔ)吹出鋼，漸渣完成后留下?tīng)t渣，下一個(gè)爐次開(kāi)始重新冶煉的過(guò)程[2]。1.1 熱態(tài)渣重復(fù)利用的實(shí)踐條件為了完成熱態(tài)渣的重復(fù)利用操作，需要滿足固定的條件，實(shí)施倒?fàn)t的

越來(lái)越高。發(fā)動(dòng)機(jī)熱態(tài)起動(dòng)是指發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)車(chē)后，當(dāng)排氣溫度降至最高允許起動(dòng)溫度時(shí)立刻進(jìn)行起動(dòng)。實(shí)際使用過(guò)程中，要達(dá)到直升機(jī)快速再次出動(dòng)的目的，常常需要在發(fā)動(dòng)機(jī)熱態(tài)條件下起動(dòng)，并要求起動(dòng)時(shí)間短、排氣溫度不超限。因此，研究不同氣溫環(huán)境、冷/熱態(tài)條件對(duì)渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)性能的影響，對(duì)直升機(jī)使用具有重要意義。國(guó)內(nèi)外對(duì)渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)性能的研究主要有3種途徑：①采用仿真發(fā)動(dòng)機(jī)模型[1-3]進(jìn)行研究，但因仿真模型與實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)的差異，仿真結(jié)果仍需試驗(yàn)檢驗(yàn)。②采用環(huán)境溫度可調(diào)的發(fā)動(dòng)機(jī)

常大，其中，鍋爐熱態(tài)沖洗階段由于沖洗水溫度低且升溫慢，導(dǎo)致熱態(tài)沖洗效果差、沖洗時(shí)間長(zhǎng)[1]；升溫升壓階段由于給水溫度低，導(dǎo)致鍋爐產(chǎn)汽量不足，鍋爐升壓速率慢。熱態(tài)沖洗和升溫升壓時(shí)間約占機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間一半以上，嚴(yán)重影響了開(kāi)機(jī)進(jìn)度[2]。超超臨界火力發(fā)電機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中，如果熱態(tài)沖洗和升溫升壓階段能夠采用鄰機(jī)供汽加熱給水，提高給水溫度，就能減少熱態(tài)沖洗時(shí)間，加快鍋爐升溫升壓，從而大大縮短機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間。1 鄰機(jī)加熱技術(shù)華電萊州發(fā)電有限公司一期工程2×1 000 MW超

吊架布置圖經(jīng)冷、熱態(tài)支吊架檢查發(fā)現(xiàn)，該管道存在嚴(yán)重膨脹異常的情況，具體體現(xiàn)在以下3個(gè)方面：(1) 低溫再熱器聯(lián)箱入口管道向下膨脹不暢，低溫再熱器聯(lián)箱入口原設(shè)計(jì)向下膨脹125 mm，該機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)膨脹指示器冷熱態(tài)位差顯示管道熱態(tài)向下膨脹最大值為35 mm，熱態(tài)低溫再熱器聯(lián)箱入口管段坡度異常，聯(lián)箱入口管段低、兩側(cè)高。(2) 低溫再熱器聯(lián)箱入口管道恒力吊架指示異常，剛性吊架完全失載。鍋爐側(cè)低溫再熱蒸汽管道標(biāo)高在32.3～42.3 m處管道12號(hào)至20號(hào)恒力吊架冷熱態(tài)

%，該焦炭具有的熱態(tài)性能能適應(yīng)高爐煉鐵提出的要求[1]。3焦炭的冷態(tài)強(qiáng)度和熱態(tài)性能對(duì)比（1）高爐受冷態(tài)強(qiáng)度和熱態(tài)強(qiáng)度的影響對(duì)比M40與M10為綜合反映冷態(tài)性能關(guān)鍵指標(biāo)。對(duì)焦炭而言，其M40相對(duì)較高，但M10卻較低，這對(duì)塊狀帶透氣性有效提高有利，能對(duì)爐況順行程度予以改善。經(jīng)實(shí)踐可知，當(dāng)M40變化±1%時(shí)，產(chǎn)量將發(fā)生±1.22-1.43%的變化，而綜合焦比將發(fā)生±0.57-0.61%的變化，相比之下，M10造成的影響往往更大。對(duì)此，在保證M40的基礎(chǔ)上，應(yīng)對(duì)M

有效減容，廢樹(shù)脂熱態(tài)超級(jí)壓縮技術(shù)憑借成熟的工藝得到了廣泛推廣。但是珠狀樹(shù)脂本身的壓縮特性對(duì)該工藝存在一定的挑戰(zhàn)，因?yàn)橹闋顦?shù)脂壓縮后不能形成穩(wěn)定的固定體，會(huì)產(chǎn)生回彈現(xiàn)象。雖然加入專(zhuān)用添加劑可以克服壓縮桶餅的回彈，但無(wú)形之中也增加了廢物體積，在一定程度上影響了廢物的減容效果?；诖耍餅澈穗娬咀钚乱M(jìn)的廢樹(shù)脂熱態(tài)超級(jí)壓縮技術(shù)中采用了研磨工藝，將珠狀樹(shù)脂研磨成粉末狀樹(shù)脂，徹底解決了廢樹(shù)脂壓縮桶餅的回彈問(wèn)題，且減容效果顯著。本文將介紹研磨工藝的流程、工藝特點(diǎn)及優(yōu)勢(shì)

%，該焦炭具有的熱態(tài)性能能適應(yīng)高爐煉鐵提出的要求[1]。3焦炭的冷態(tài)強(qiáng)度和熱態(tài)性能對(duì)比（1）高爐受冷態(tài)強(qiáng)度和熱態(tài)強(qiáng)度的影響對(duì)比M40與M10為綜合反映冷態(tài)性能關(guān)鍵指標(biāo)。對(duì)焦炭而言，其M40相對(duì)較高，但M10卻較低，這對(duì)塊狀帶透氣性有效提高有利，能對(duì)爐況順行程度予以改善。經(jīng)實(shí)踐可知，當(dāng)M40變化±1%時(shí)，產(chǎn)量將發(fā)生±1.22-1.43%的變化，而綜合焦比將發(fā)生±0.57-0.61%的變化，相比之下，M10造成的影響往往更大。對(duì)此，在保證M40的基礎(chǔ)上，應(yīng)對(duì)M

料的主流煤種，其熱態(tài)性能偏差，其焦炭的反應(yīng)性高，反應(yīng)強(qiáng)度偏低，超出一般鋼廠高爐焦的使用范圍。八鋼煉鐵多年的生產(chǎn)實(shí)踐表明，采用反應(yīng)后強(qiáng)度僅為30%～40%的焦炭仍能滿足大型高爐生產(chǎn)需求。文章介紹了在1350℃高爐軟熔帶溫度下研究八鋼焦炭與CO2的反應(yīng)性和反應(yīng)后強(qiáng)度，以深入探究國(guó)標(biāo)焦炭反應(yīng)性能與高溫反應(yīng)性能的區(qū)別及其它冶金焦炭的性能。2 40kg實(shí)驗(yàn)焦?fàn)t煉制焦炭1350℃熱性質(zhì)八鋼煉焦用單種煤煤質(zhì)指標(biāo)見(jiàn)表1。表1 單種煤煤質(zhì)指標(biāo) %2.1 單種煤40kg焦?fàn)t煉

態(tài)光場(chǎng)將變?yōu)閴嚎s熱態(tài)光場(chǎng).Furasawa研究組[35]開(kāi)展了對(duì)于壓縮熱態(tài)量子傳輸?shù)睦碚撗芯?Adesso等[38]研究了壓縮熱態(tài)量子存儲(chǔ)的保真度邊界,分析了存儲(chǔ)保真度邊界與壓縮熱態(tài)純度的關(guān)系.在高光學(xué)厚度原子系綜中,EIT機(jī)制是實(shí)現(xiàn)非經(jīng)典光場(chǎng)量子存儲(chǔ)的有效手段之一[30,31].本文研究了實(shí)現(xiàn)壓縮熱態(tài)光場(chǎng)量子存儲(chǔ)的條件,首先根據(jù)DOPA和EIT的理論模型,具體計(jì)算了對(duì)于不同熱態(tài)起伏和不同壓縮參量的壓縮熱態(tài)的存儲(chǔ)保真度邊界,然后分析了量子存儲(chǔ)的保真度和量子

4）試驗(yàn)研究LF熱態(tài)精煉渣循環(huán)再利用試驗(yàn)分析于學(xué)文（山鋼股份萊蕪分公司 運(yùn)營(yíng)管理部，山東 萊蕪271104）為降低生產(chǎn)成本，山鋼股份萊蕪分公司特鋼事業(yè)部進(jìn)行了熱態(tài)精煉渣循環(huán)利用試驗(yàn)，循環(huán)利用兩次，精煉出鋼后將精煉渣扒出1/2至電爐鋼包中，熱渣回爐爐次電爐出鋼過(guò)程低碳鋼加300 kg石灰，不加調(diào)渣劑；中高碳鋼加150 kg石灰，150 kg調(diào)渣劑，其他精煉工藝不變，試驗(yàn)的生產(chǎn)過(guò)程平穩(wěn)順行，節(jié)奏允許。分析表明，熱渣回爐爐次精煉渣樣成分、堿度等性能滿足鋼種質(zhì)量要

熱強(qiáng)度是反應(yīng)焦炭熱態(tài)性能的一項(xiàng)機(jī)械強(qiáng)度指標(biāo)，能夠準(zhǔn)確表現(xiàn)出焦炭在使用環(huán)境的溫度和氣氛下，同時(shí)經(jīng)受熱應(yīng)力和機(jī)械力時(shí)，抵抗磨損和破碎的能力，基于此本文將對(duì)焦炭反應(yīng)與反應(yīng)后強(qiáng)度之間的關(guān)系及其影響因素進(jìn)行探討，以期能夠改善焦炭的熱性能。焦炭反應(yīng)性；反應(yīng)后強(qiáng)度；影響因素焦炭反應(yīng)性（CRI）與反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）是評(píng)價(jià)焦炭質(zhì)量最重要的性能指指標(biāo)之一，焦炭在高爐煉鐵、鑄造化鐵和固定床氣化過(guò)程中，均能夠與二氧化碳、氧氣和水蒸氣發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，其反應(yīng)性質(zhì)量直接影響到工業(yè)生產(chǎn)效

次應(yīng)力，而忽略了熱態(tài)一次應(yīng)力。通過(guò)解讀冷態(tài)一次應(yīng)力和熱態(tài)一次應(yīng)力的定義，根據(jù)ASME B31.3-2014規(guī)定的校核準(zhǔn)則，討論了熱態(tài)一次應(yīng)力的四種計(jì)算方法，并編制了相應(yīng)的管道應(yīng)力分析工況。最后結(jié)合某管道系統(tǒng)案例，應(yīng)用CAESARII管道應(yīng)力分析軟件對(duì)熱態(tài)一次應(yīng)力的四種計(jì)算方法進(jìn)行了詳細(xì)闡述，對(duì)比分析了不同方法的工況定義和計(jì)算結(jié)果，提出建議方法，供同行參考。工藝管道；應(yīng)力分析；一次應(yīng)力；熱態(tài)；冷態(tài)；工況管道應(yīng)力分析主要是為防止管道內(nèi)應(yīng)力過(guò)大造成管道自身的破壞

目的是檢測(cè)轉(zhuǎn)子在熱態(tài)下是否穩(wěn)定，即不發(fā)生變形，仍然保持軸對(duì)稱(chēng)的特性，為提高汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)的安全性、可靠性和穩(wěn)定性提供保障。對(duì)于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子熱穩(wěn)定試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，目前國(guó)內(nèi)外存在著不同的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)和方法。針對(duì)各評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)及方法間存在的差異，筆者選取4種常用的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)及方法，對(duì)其差異進(jìn)行了對(duì)比分析，探討了各種方法的優(yōu)劣及誤差來(lái)源，并基于某600 MW機(jī)組高、中壓轉(zhuǎn)子熱穩(wěn)定試驗(yàn)原始采集數(shù)據(jù)，進(jìn)一步驗(yàn)證了不同評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)及方法間的差異。1 試驗(yàn)原理圖1是該600 MW機(jī)組高、中壓轉(zhuǎn)

蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱態(tài)啟停過(guò)程的試驗(yàn)、分析，提出了機(jī)組最經(jīng)濟(jì)的啟、停操作方案，經(jīng)濟(jì)效益可觀。關(guān)鍵詞：熱態(tài)；暖管；燃機(jī)；經(jīng)濟(jì)性一、概述作為燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，在電網(wǎng)中主要擔(dān)負(fù)調(diào)峰作用，早晚啟停頻繁，其中90%以上均為熱態(tài)啟動(dòng)，因而研究適當(dāng)加快機(jī)組熱態(tài)啟動(dòng)速度、節(jié)約燃?xì)庀?、降低廠用電耗，對(duì)于提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性顯得尤為重要。我廠經(jīng)過(guò)一系列啟停機(jī)試驗(yàn)、數(shù)據(jù)采集、經(jīng)濟(jì)分析，摸索出一套最佳的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱態(tài)（溫態(tài)）啟停方案，經(jīng)濟(jì)效益可觀。二、機(jī)組啟停優(yōu)

果表明:彈簧吊架熱態(tài)失載是由于主管道實(shí)際熱位移偏離設(shè)計(jì)值,彈簧選型余量不足引起的。通過(guò)對(duì)彈簧吊架重新選型,其熱態(tài)位移量在量程范圍內(nèi),載荷變化率符合設(shè)計(jì)要求,且更改后的測(cè)溫旁路一次應(yīng)力、二次應(yīng)力均符合規(guī)范要求。在隨后的機(jī)組大修檢查中,該條管線未再出現(xiàn)彈簧失效故障。支吊架;失效;原因分析;解決措施;核電站管道支吊架是管道系統(tǒng)的重要組成部分,用以承受管道載荷、限制管道位移和控制管道振動(dòng)。因設(shè)計(jì)不當(dāng)、安裝錯(cuò)誤、長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行等原因,管道支吊架會(huì)產(chǎn)生狀態(tài)異常、失效等問(wèn)題

目的是檢測(cè)轉(zhuǎn)子在熱態(tài)下是否穩(wěn)定，即不發(fā)生變形，仍然保持軸對(duì)稱(chēng)的特性。其必要性在于：汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速較高，若轉(zhuǎn)子熱變形徑跳超差，會(huì)產(chǎn)生較大的不平衡離心力，引起機(jī)組振動(dòng)。汽輪機(jī)的振動(dòng)超過(guò)規(guī)定范圍時(shí)，輕則使端部軸封、隔板汽封磨損，間隙增大，漏汽損失增加，使機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性降低。振動(dòng)嚴(yán)重時(shí)，可能使與機(jī)組相連接的軸承、軸承座、主油泵、傳動(dòng)齒輪、凝汽器、管道等發(fā)生共振，甚至引起連接螺栓松動(dòng)、地腳螺栓斷裂等，從而造成重大事故。因此，為提高汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)的安全性、可靠性和穩(wěn)定性，

護(hù)板及爐柱進(jìn)行了熱態(tài)更換。并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際對(duì)爐門(mén)框進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)，為以后的焦?fàn)t維修提供了方便。關(guān)鍵詞：爐門(mén)框；保護(hù)板；爐柱；熱態(tài)1 問(wèn)題的提出河北鋼鐵集團(tuán)邯鋼公司焦化廠現(xiàn)有的3#焦?fàn)t為43孔58-Ⅱ型焦?fàn)t，其側(cè)部分保護(hù)板、爐門(mén)框雖經(jīng)過(guò)幾次大修，但由于間隔時(shí)間太長(zhǎng)，目前焦側(cè)部分爐門(mén)框、保護(hù)板出現(xiàn)斷裂、錯(cuò)臺(tái)、變形等現(xiàn)象，造成爐門(mén)框與保護(hù)板之間的密封不嚴(yán)密，從而發(fā)生爐門(mén)框外冒煙及著火，惡化了焦?fàn)t環(huán)境，同時(shí)爐柱曲度變形過(guò)大，已經(jīng)不能起到緊固爐墻及支撐作用，鑒于以上情

輪機(jī)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱態(tài)啟動(dòng)經(jīng)濟(jì)性的分析湯明峰，吳敏杰(杭州華電下沙熱電有限公司，杭州310018)摘要:為降低聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱態(tài)啟動(dòng)過(guò)程中天然氣的用氣量，提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，通過(guò)選取適當(dāng)?shù)臎_轉(zhuǎn)參數(shù)與參考基準(zhǔn)、降低汽缸溫度等措施，實(shí)現(xiàn)機(jī)組運(yùn)營(yíng)成本的降低。優(yōu)化后，熱態(tài)啟動(dòng)過(guò)程中的用氣量大幅下降，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)鍵詞:6FA燃?xì)廨啓C(jī);聯(lián)合循環(huán);熱態(tài)啟動(dòng);經(jīng)濟(jì)性0　引言燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組以其效率高、污染少、啟動(dòng)快、調(diào)峰能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)已在世界上被廣泛使用，且往往

濃側(cè)反切角對(duì)鍋爐熱態(tài)切圓直徑的影響原理研究王承亮，李其浩（華電國(guó)際技術(shù)服務(wù)中心，濟(jì)南 250014）為解決因水平濃淡燃燒器濃側(cè)反切角設(shè)計(jì)不合理導(dǎo)致的熱態(tài)切圓直徑大、鍋爐結(jié)焦和燃燒穩(wěn)定性降低等問(wèn)題，采用數(shù)學(xué)理論計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)相結(jié)合的方式進(jìn)行研究，基本掌握水平濃淡燃燒器濃側(cè)反切角對(duì)鍋爐熱態(tài)切圓直徑的影響原理和規(guī)律，即采用一次風(fēng)濃側(cè)反切技術(shù)后，熱態(tài)切圓直徑將比理論計(jì)算直徑要小，且濃側(cè)反切角角度越大、熱態(tài)切圓直徑將比理論計(jì)算直徑減小更多。本項(xiàng)研究不僅為優(yōu)化改進(jìn)鍋爐

制成形環(huán)件冷態(tài)和熱態(tài)尺寸的確定、環(huán)件毛坯冷態(tài)和熱態(tài)尺寸的確定、環(huán)件徑軸向軋制成形工藝的確定。本文的研究成果在大型環(huán)件徑軸向軋制技術(shù)的實(shí)際生產(chǎn)中獲得了成功應(yīng)用。大型環(huán)件；徑軸向軋制；成形工藝；工藝制定0 前言環(huán)件徑軸向軋制成形(圖1)是通過(guò)軋輥對(duì)環(huán)件壁厚和高度的連續(xù)局部壓下作用使得環(huán)件壁厚和高度逐漸減小，半徑不斷長(zhǎng)大，截面輪廓成形的工藝過(guò)程[1-3]，采用該成形工藝加工環(huán)件精度高、性能好，生產(chǎn)效率高，對(duì)加工設(shè)備噸位要求小，目前已經(jīng)成為生產(chǎn)大型環(huán)件最佳，甚至是

72733）機(jī)組熱態(tài)功能試驗(yàn)準(zhǔn)備階段系統(tǒng)EESR移交與管理?xiàng)钴娙A，鐘錚，車(chē)玲玉（海南核電有限公司工程管理處，海南昌江572733）熱態(tài)功能試驗(yàn)準(zhǔn)備階段是保障核電工程調(diào)試期間熱態(tài)功能試驗(yàn)的前提條件，其中系統(tǒng)由安裝移交調(diào)試EESR移交是非常重要的一項(xiàng)工作。通過(guò)對(duì)海南核電2#機(jī)組調(diào)試計(jì)劃關(guān)鍵路徑分析，系統(tǒng)EESR相關(guān)技術(shù)范圍準(zhǔn)備，移交流程優(yōu)化，系統(tǒng)移交主要制約因素及解決，證明組織整合管理，并提前順利實(shí)現(xiàn)熱態(tài)功能試驗(yàn)。熱態(tài)功能試驗(yàn)；系統(tǒng)移交；組織1 機(jī)組調(diào)試階段關(guān)

核電3號(hào)機(jī)組完成熱態(tài)功能試驗(yàn)2016年1月24日23時(shí)28分，我國(guó)福清核電3號(hào)機(jī)組一回路水位降至8.70m，標(biāo)志著3號(hào)機(jī)組熱態(tài)功能試驗(yàn)圓滿完成，為后續(xù)的裝料和并網(wǎng)商運(yùn)工作奠定了基礎(chǔ)。此次熱態(tài)功能試驗(yàn)歷時(shí)32天，較原計(jì)劃提前7天完成。試驗(yàn)期間，為確保試驗(yàn)順利進(jìn)行，研究和工程技術(shù)人員克服了熱態(tài)功能試驗(yàn)周期長(zhǎng)、試驗(yàn)項(xiàng)目多、風(fēng)險(xiǎn)源繁雜、安全風(fēng)險(xiǎn)高等諸多困難，順利完成了主設(shè)備管道熱態(tài)間隙測(cè)量/調(diào)整、主系統(tǒng)鈍化、常規(guī)島系統(tǒng)試驗(yàn)（含汽輪發(fā)電機(jī)組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)）、電源切換、

能就是完成冷態(tài)、熱態(tài)清洗，在鍋爐啟動(dòng)、低負(fù)荷運(yùn)行及停爐過(guò)程中，建立并維持爐膛內(nèi)的最小給水流量，以保護(hù)爐膛水冷壁，滿足機(jī)組啟動(dòng)及低負(fù)荷運(yùn)行的要求，回收啟動(dòng)過(guò)程中的工質(zhì)和熱量，提高機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。1.2 鍋爐本體啟動(dòng)系統(tǒng)要求啟動(dòng)工況下的給水量按25%BMCR 流量考慮，省煤器入口壓力約為1.2MPa。1.3 鍋爐本體啟動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)行由于直流爐對(duì)水質(zhì)要求較嚴(yán)格，為了保證鍋爐受熱面內(nèi)表面清潔，對(duì)停運(yùn)時(shí)間較長(zhǎng)的機(jī)組應(yīng)進(jìn)行鍋爐清洗。鍋爐清洗主要目的是清洗沉積在受熱面上的

）板坯連鑄結(jié)晶器熱態(tài)調(diào)寬過(guò)程的力學(xué)分析田勇，秦旭，汪繼偉，趙志，徐俊超，毛志勇 （鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠，遼寧鞍山114021）根據(jù)板坯連鑄結(jié)晶器熱態(tài)調(diào)寬過(guò)程的特點(diǎn)建立了熱態(tài)調(diào)寬過(guò)程的力學(xué)計(jì)算模型。將實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中的參數(shù)代入模型進(jìn)行求解，并與實(shí)測(cè)的調(diào)寬液壓缸推力進(jìn)行比較，結(jié)果表明，計(jì)算模型可以較準(zhǔn)確地描述板坯連鑄結(jié)晶器熱態(tài)調(diào)寬過(guò)程的力學(xué)特征。板坯連鑄；結(jié)晶器；熱態(tài)調(diào)寬；受力分析隨著鋼鐵企業(yè)品種規(guī)格的不斷擴(kuò)展和成本壓力的日益提高，對(duì)連鑄機(jī)低成本連續(xù)運(yùn)行能力

及冷緊。1.4 熱態(tài)線熱態(tài)（操作態(tài)）線是以冷態(tài)線為基準(zhǔn)，考慮管道熱膨脹和管道端點(diǎn)附加位移引起管道變形位移的疊加。此時(shí)的位移稱(chēng)為熱位移，對(duì)應(yīng)的管道荷載稱(chēng)為熱態(tài)（操作）荷載。2 GLIF與CAESAR II選擇彈簧機(jī)理的異同2.1 CAESAR II的工況的定義以下是一個(gè)含有彈簧支吊架的管系的典型工況：CASE1（HGR）=W，即彈簧設(shè)計(jì)工況；CASE2（HGR）=W+D+T+P，即彈簧設(shè)計(jì)工況；CASE3（OPE）=W+D+T+P+H，即熱態(tài)（操作）工況；C

試過(guò)程中需要進(jìn)行熱態(tài)沖洗，但在我國(guó)北部地區(qū)，冬季的環(huán)境溫度比較低，所以，對(duì)空冷系統(tǒng)的熱態(tài)沖洗就存在一個(gè)防凍的問(wèn)題。如果沖洗時(shí)防凍措施做不好，很有可能導(dǎo)致空冷島的散熱管出現(xiàn)大面積的冰凍并堵塞管道，嚴(yán)重時(shí)可能引發(fā)散熱管變形、凍裂等現(xiàn)象。某電廠2號(hào)機(jī)組在冬季工況下進(jìn)行了空冷島的熱態(tài)沖洗，沖洗前針對(duì)防凍問(wèn)題采取了一些措施。經(jīng)過(guò)實(shí)際應(yīng)用，防凍效果非常好。1 沖洗流程某新建電廠地處我國(guó)北部地區(qū)，該地區(qū)冬季的環(huán)境溫度通常為零下30℃左右。該電廠汽輪機(jī)為超高壓、高溫、一次

熱位移是從冷態(tài)到熱態(tài)的相對(duì)位移，對(duì)應(yīng)CaesarⅡ中的結(jié)果應(yīng)該是膨脹荷載工況（EXP，考慮溫度和附加位移）下的位移，這里很容易把CaesarⅡ中運(yùn)行熱態(tài)工況（OPE，考慮自重、溫度、附加位移、壓力和集中力）下的位移與Glif中的熱位移等同起來(lái)，OPE工況下的熱位移是從設(shè)計(jì)態(tài)到熱態(tài)的絕對(duì)熱位移。表1 左側(cè)支管冷熱態(tài)位移2.2 端口推力比較Glif在計(jì)算初熱端口推力時(shí)采用熱態(tài)彈性模量。而CaesarⅡ默認(rèn)的熱態(tài)OPE工況采用的是冷態(tài)彈性模量，這與實(shí)際情況不符，

特點(diǎn)，回收LF爐熱態(tài)余渣用于脫硫，渣中硫含量會(huì)有所升高，說(shuō)明LF爐精煉后的熱態(tài)鋼渣硫含量仍可提高，仍具有一定硫容量。本文以新鋼公司煉鋼廠的LF爐精煉渣為研究對(duì)象，對(duì)LF熱態(tài)精煉渣的循環(huán)再利用進(jìn)行研究分析。1 LF精煉脫硫熱力學(xué)分析CaO基爐渣對(duì)鋼水進(jìn)行脫硫，其脫硫反應(yīng)可以用下述表示：式中 α[O]與 α[S]分別表示鋼水中[O]和[S]的活度；αCaS與 αCaO分別表示熔渣中CaO和CaS的活度。反映熔渣脫硫能力可用熔渣硫容量和硫分配比表示：熔渣硫容量定

有限元法分析機(jī)床熱態(tài)已成為主流方法，準(zhǔn)確的有限元分析模型除了需要準(zhǔn)確定義機(jī)床的發(fā)熱和散熱條件外，結(jié)合面熱阻的定義也是關(guān)鍵之一。結(jié)合面熱阻是互相接觸的介質(zhì)之間的熱傳遞的重要參數(shù)之一，在機(jī)床熱態(tài)分析中對(duì)機(jī)床溫度分布有重要影響。本文以南通科技投資有限公司生產(chǎn)的VCL1100立式加工中心為例，對(duì)其熱態(tài)有限元分析與實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了研究。在全面分析機(jī)床空轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)熱和散熱條件及結(jié)合面熱阻的情況下，建立整機(jī)熱態(tài)有限元分析模型，對(duì)其溫度場(chǎng)分布和熱變形進(jìn)行了仿真分析，并與實(shí)驗(yàn)獲取的結(jié)

算了材料在冷態(tài)和熱態(tài)條件下的應(yīng)變率，求得堆芯跌落引起的沖擊載荷為8294482 N（冷態(tài)）和6064537 N（熱態(tài)），小于壓力容器可承受的許用沖擊載荷。求得跌落高度為47.44 mm（冷態(tài)）和27.63 mm（熱態(tài)），小于堆芯上板定位銷(xiāo)與燃料組件有效配合長(zhǎng)度。對(duì)受壓組件進(jìn)行了穩(wěn)定性分析，均不發(fā)生屈曲現(xiàn)象。評(píng)定結(jié)果表明堆芯跌落事故不會(huì)影響堆芯功能性。堆芯跌落，Ludwik擴(kuò)展，曲線擬合，能量吸收堆芯跌落事故是堆芯吊籃法蘭附近發(fā)生斷裂時(shí)引起的假想事故工況（D

00平方米，包括熱態(tài)實(shí)驗(yàn)臺(tái)、冷態(tài)實(shí)驗(yàn)臺(tái)和煤化分析實(shí)驗(yàn)室。項(xiàng)目首期建設(shè)30兆瓦燃燒驗(yàn)證熱態(tài)試驗(yàn)臺(tái)，10兆瓦多功能燃燒熱態(tài)試驗(yàn)臺(tái)，50千瓦一維爐熱態(tài)試驗(yàn)臺(tái)以及全爐膛冷態(tài)模化試驗(yàn)臺(tái)，預(yù)計(jì)明年下半年投入使用。據(jù)介紹，鍋爐燃燒試驗(yàn)中心以建設(shè)國(guó)家級(jí)技術(shù)研究中心為目標(biāo)，無(wú)論是試驗(yàn)臺(tái)容量的選擇還是研究方向的定位均將達(dá)到“中國(guó)最好，世界一流”的水平，將成為我國(guó)提高機(jī)械工業(yè)技術(shù)創(chuàng)新能力的重要基地。該燃燒試驗(yàn)中心還將具備煤、灰的成分和特性分析能力，自主研發(fā)新型燃燒器能力和鍋爐燃